JPS5839764A - 超硬合金 - Google Patents
超硬合金Info
- Publication number
- JPS5839764A JPS5839764A JP13793981A JP13793981A JPS5839764A JP S5839764 A JPS5839764 A JP S5839764A JP 13793981 A JP13793981 A JP 13793981A JP 13793981 A JP13793981 A JP 13793981A JP S5839764 A JPS5839764 A JP S5839764A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hcp
- hard alloy
- fcc
- plastic deformation
- sintered hard
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超硬合金に関する本のであり、特に切削時に発
生する刃先の塑性変形を抑えた新規な工A(I−提案す
るものである。
生する刃先の塑性変形を抑えた新規な工A(I−提案す
るものである。
超硬合金は炭化物、窒化物給の硬質物質とC−金属の複
合材料であるため、靭性、耐摩耗性。
合材料であるため、靭性、耐摩耗性。
耐熱性に富み、切削工具として広く使用されている。し
かし、バインダーが金属であるため切削時に塑性変形が
生じ、切削抵抗の増大、被加工物の寸法精度の低下、お
よびチップの欠損郷の現象が生じるという問題が避けら
れない。そのため従来より塑性変形防止策としてバイン
ダー金属の量をへらす方法が採られていた。しかし、こ
のことけ靭性の低下をまねくことが必然で、従ってバイ
ンダー金属の1を十分に減少させることはできず、著し
い耐塑性変形性の改良は望み得ない。
かし、バインダーが金属であるため切削時に塑性変形が
生じ、切削抵抗の増大、被加工物の寸法精度の低下、お
よびチップの欠損郷の現象が生じるという問題が避けら
れない。そのため従来より塑性変形防止策としてバイン
ダー金属の量をへらす方法が採られていた。しかし、こ
のことけ靭性の低下をまねくことが必然で、従ってバイ
ンダー金属の1を十分に減少させることはできず、著し
い耐塑性変形性の改良は望み得ない。
本発明は上記従来技術の欠点を改良し、耐塑性変形性に
極めてすぐれ、かつ靭性に富む新規な超硬合金を提供す
ることを目的とづる。
極めてすぐれ、かつ靭性に富む新規な超硬合金を提供す
ることを目的とづる。
本発明はバインダーであるCoの結晶構造に着目したも
ので、さらに詳しく述べるとCOのfee/(ice)
+/(ろcp) することを特徴とする。ここでICfce)けfc6c
6の(200)ifiのX@回折強度であり、またI
(4cp )けAcpH14をもツcoのC100)面
のxitsrq折強度1 (foe )+ノ(み。P) 変形性の改善効果は望めない。
ので、さらに詳しく述べるとCOのfee/(ice)
+/(ろcp) することを特徴とする。ここでICfce)けfc6c
6の(200)ifiのX@回折強度であり、またI
(4cp )けAcpH14をもツcoのC100)面
のxitsrq折強度1 (foe )+ノ(み。P) 変形性の改善効果は望めない。
従来より超硬合金において塑性変形に伴なってfc(1
1造のCoけ4ep構造に変轢することは知られている
。発明者はこの現象に着目し、焼結体のfecとkep
構造のC−の存在比について詳細に検討を加えたところ
、hepvt造のC#を少なぐすればするほど耐塑性変
形性が著しく改善されるという驚くべき結果を得た。そ
して実用工具の場合、前記条件を満足するだけAepC
a量を減少させれば十分であるとの知見を得た。4すC
−を減少させるには■熱処理、■Cr、M・、 Tm、
TI等の添加、■’N、’C等の固溶等いくつかの方法
を発明者は見出しているが、その改善効果はその方法V
Cよらずいずれも著しい。
1造のCoけ4ep構造に変轢することは知られている
。発明者はこの現象に着目し、焼結体のfecとkep
構造のC−の存在比について詳細に検討を加えたところ
、hepvt造のC#を少なぐすればするほど耐塑性変
形性が著しく改善されるという驚くべき結果を得た。そ
して実用工具の場合、前記条件を満足するだけAepC
a量を減少させれば十分であるとの知見を得た。4すC
−を減少させるには■熱処理、■Cr、M・、 Tm、
TI等の添加、■’N、’C等の固溶等いくつかの方法
を発明者は見出しているが、その改善効果はその方法V
Cよらずいずれも著しい。
実施例1
組成72WC−10TiC10TgC−8C−を有する
超硬合金(4)を比較材として作製し、同時に同組成の
合金にMoを0.1%およびcrを0.1チ添加し、か
つ焼結後の冷却速度をコントロールした合金(B)を作
製した。第1表に両合金のfeecaとAepCaの存
在比を示す。
超硬合金(4)を比較材として作製し、同時に同組成の
合金にMoを0.1%およびcrを0.1チ添加し、か
つ焼結後の冷却速度をコントロールした合金(B)を作
製した。第1表に両合金のfeecaとAepCaの存
在比を示す。
第1表
次にこれらの試料上用いてスミーアウヱイチップを作製
し、刃先の耐塑性変形性を比較し九〇その切削緒元を第
2f!に示す。
し、刃先の耐塑性変形性を比較し九〇その切削緒元を第
2f!に示す。
第2表
この切削テストの結果を第1図に示す。図において破、
+V−を切削テスト前の形状を示し実線は切削方スト後
の形状2示t。試PFiおよびBけそれぞれ図(−)お
よびII)に対応する。このように試料Aはフランク部
に異状に摩耗が進行していることがわかる。これはクレ
ータ一部に塑性変形が生じているためで、図に示すとお
り試料Bは著しく耐塑性変形が改善されたことがわかる
。
+V−を切削テスト前の形状を示し実線は切削方スト後
の形状2示t。試PFiおよびBけそれぞれ図(−)お
よびII)に対応する。このように試料Aはフランク部
に異状に摩耗が進行していることがわかる。これはクレ
ータ一部に塑性変形が生じているためで、図に示すとお
り試料Bは著しく耐塑性変形が改善されたことがわかる
。
実施例2
組成85F!1”−5TiC−6TaC−6C’aを有
する超硬合金(C)および上記組成の合金VcTiNを
□、02%およびFtl−1%添加した合金(J))作
製しC1’D法によりTiCコーティングを行なった。
する超硬合金(C)および上記組成の合金VcTiNを
□、02%およびFtl−1%添加した合金(J))作
製しC1’D法によりTiCコーティングを行なった。
ここで合金(D)けcrnコーティング温度において、
l#a度を越えなお合金(C)のそれは0.17であっ
た。
l#a度を越えなお合金(C)のそれは0.17であっ
た。
次に両者の旋削による連続切削テストを行なった。その
切削緒元を第3表に示す。また刃先の摩耗状況を第2図
に示す。図において(イ)、(CI)はそれぞれ合金<
C> >よび(D)の刃先状況を示す。
切削緒元を第3表に示す。また刃先の摩耗状況を第2図
に示す。図において(イ)、(CI)はそれぞれ合金<
C> >よび(D)の刃先状況を示す。
第3表
fecと4CPの存在比をコントロールした合金(D)
は第2図のようにまったく刃先の塑性変形が生シていな
いが存在比をコントロールしてぃなめチップは刃先がい
わゆるダしていることがわかる。
は第2図のようにまったく刃先の塑性変形が生シていな
いが存在比をコントロールしてぃなめチップは刃先がい
わゆるダしていることがわかる。
以上詳述した如く、超硬合金のfagc−と4epCa
の存在比をコントロールすることにより耐塑性変形性を
著しく改善することができた。
の存在比をコントロールすることにより耐塑性変形性を
著しく改善することができた。
@1図(II)、(−ンは刃先の異状摩耗の発生状況を
示す図、第2図14)、IP)は刃先のダレを示す説明
図である。 (α) 1 I (ト) 2 口 (ロ)
示す図、第2図14)、IP)は刃先のダレを示す説明
図である。 (α) 1 I (ト) 2 口 (ロ)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 coバインダーがiceと&epの2つの結晶*aるこ
とを%隊とする超硬合金。 ただし、ノ(/ec)はfeecaの(200)面のX
@回折強度1(4cp)は為cpc−の(100)面の
x41回折強度である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13793981A JPS5839764A (ja) | 1981-09-02 | 1981-09-02 | 超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13793981A JPS5839764A (ja) | 1981-09-02 | 1981-09-02 | 超硬合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5839764A true JPS5839764A (ja) | 1983-03-08 |
Family
ID=15210230
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13793981A Pending JPS5839764A (ja) | 1981-09-02 | 1981-09-02 | 超硬合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5839764A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090288348A1 (en) * | 2008-05-21 | 2009-11-26 | Sandvik Intellectual Property Ab | Method of making a composite diamond body |
JP2010209398A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Mitsubishi Materials Corp | 耐折損性に優れた超硬合金製ドリル |
JP5152770B1 (ja) * | 2012-02-20 | 2013-02-27 | 有限会社Mts | 強靭超硬合金の製造方法 |
JP2013170315A (ja) * | 2012-09-06 | 2013-09-02 | Mts:Kk | 強靱超硬合金及び被覆超硬合金 |
CN105861903A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-08-17 | 中南大学 | 硬质合金 |
-
1981
- 1981-09-02 JP JP13793981A patent/JPS5839764A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090288348A1 (en) * | 2008-05-21 | 2009-11-26 | Sandvik Intellectual Property Ab | Method of making a composite diamond body |
US8172915B2 (en) * | 2008-05-21 | 2012-05-08 | Sandvik Intellectual Property Ab | Method of making a composite diamond body |
JP2010209398A (ja) * | 2009-03-10 | 2010-09-24 | Mitsubishi Materials Corp | 耐折損性に優れた超硬合金製ドリル |
JP5152770B1 (ja) * | 2012-02-20 | 2013-02-27 | 有限会社Mts | 強靭超硬合金の製造方法 |
WO2013125308A1 (ja) * | 2012-02-20 | 2013-08-29 | 有限会社Mts | 強靱超硬合金とその製造方法 |
JP2013170315A (ja) * | 2012-09-06 | 2013-09-02 | Mts:Kk | 強靱超硬合金及び被覆超硬合金 |
CN105861903A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-08-17 | 中南大学 | 硬质合金 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0682580B2 (en) | Cemented carbide with binder phase enriched surface zone and enhanced edge toughness behaviour | |
JPH02122049A (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具およびその製造法 | |
DE3234931A1 (de) | Ueberzugsmasse und beschichtungsverfahren | |
JPH08281503A (ja) | 切削インサートとその製造方法 | |
DE102008047382B4 (de) | Verschleißfestes Bauteil mit einer darauf ausgebildeten Beschichtung | |
JPS5839764A (ja) | 超硬合金 | |
JPH0293036A (ja) | TiCN基サーメットおよびその製法 | |
JPH03115571A (ja) | 付着性にすぐれたダイヤモンド被覆焼結合金及びその製造方法 | |
JP2861832B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
JP3269305B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
JP2019155569A (ja) | 硬質被覆層が優れた耐酸化性・耐溶着性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JPH01183310A (ja) | フライス切削用表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウェイチップ | |
JPS62270764A (ja) | 表面被覆硬質部材 | |
JP2010236092A (ja) | 硬質皮膜を備えた耐摩耗性部材およびその製造方法 | |
JPH0222453A (ja) | 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金 | |
JPH10337602A (ja) | 厚膜化人工ダイヤモンド被覆層がすぐれた耐剥離性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP3230396B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
JPH05171442A (ja) | 被覆超硬合金およびその製造方法 | |
JP3265885B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
JPH01111833A (ja) | 耐摩耗合金 | |
JP3591858B2 (ja) | アルミ切削加工用超硬チップ | |
SU913673A1 (ru) | СОСТАВ ЭЛЕКТРОДНОГО ПОКРЫТИЯ преимущественно для наплавки | |
JP2717925B2 (ja) | 超硬合金とその製造方法 | |
JP2001315004A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐熱塑性変形性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP4427730B2 (ja) | 難削材の高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素系焼結材料製切削工具 |