JPS5850303B2 - デンキセツテンザイリヨウノセイゾウホウ - Google Patents
デンキセツテンザイリヨウノセイゾウホウInfo
- Publication number
- JPS5850303B2 JPS5850303B2 JP50068819A JP6881975A JPS5850303B2 JP S5850303 B2 JPS5850303 B2 JP S5850303B2 JP 50068819 A JP50068819 A JP 50068819A JP 6881975 A JP6881975 A JP 6881975A JP S5850303 B2 JPS5850303 B2 JP S5850303B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat treatment
- electrical conductivity
- internal oxidation
- electrical
- hours
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Manufacture Of Switches (AREA)
- Contacts (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ａｇ−酸化物系の電気接点材料の製造法に係
る。
る。
Ａｇ−酸化物系の電気接点材料は、比較的耐溶着性・耐
消耗性にすぐれた接点材料として広く使用されているが
、各種電気設備の容量が増大するに伴い耐溶着性におい
てより高いレベルの接点が要求されてくる。
消耗性にすぐれた接点材料として広く使用されているが
、各種電気設備の容量が増大するに伴い耐溶着性におい
てより高いレベルの接点が要求されてくる。
Ａｇ合金を内部酸化することによってつくられたＡｇ−
酸化物系の電気接点材料の耐溶着性および耐消耗性は、
内部組織に大きく依存し、内部組織は内部酸化温度によ
って定まるものである。
酸化物系の電気接点材料の耐溶着性および耐消耗性は、
内部組織に大きく依存し、内部組織は内部酸化温度によ
って定まるものである。
内部酸化温度を高くしていくと、酸化物粒子が粗大化し
、電気伝導度が高くなり、耐溶着性は向上するが、硬さ
が低くなり、耐消耗性が劣化していく傾向にある。
、電気伝導度が高くなり、耐溶着性は向上するが、硬さ
が低くなり、耐消耗性が劣化していく傾向にある。
一方内部酸化温度を低くしていくと、酸化物が微細化し
、硬さが高くなり、耐消耗性は向上するが、電気伝導度
が低くなり、耐溶着性が下っていく傾向にある。
、硬さが高くなり、耐消耗性は向上するが、電気伝導度
が低くなり、耐溶着性が下っていく傾向にある。
即ち酸化温度の高低によって耐溶着性と耐消耗性が相反
するのである。
するのである。
本発明はかかる点にかんがみて、内部酸化によって作ら
れるＡｇ−酸化物系の接点材料よりも優れた耐溶着性及
び高い電気伝導度を有するＡｇ−酸化物系の接点材料の
製造法を開発すべく鋭意攻究の結果、満足できる新規な
製造法を見い出した。
れるＡｇ−酸化物系の接点材料よりも優れた耐溶着性及
び高い電気伝導度を有するＡｇ−酸化物系の接点材料の
製造法を開発すべく鋭意攻究の結果、満足できる新規な
製造法を見い出した。
本発明による電気接点材料の製造法は、Ａｇ合金を先ず
内部酸化し、しかる後７００℃以上で且つ内部酸化温度
よりも５０℃以上高い温度からＡｇの融点以下の範囲で
もって、０．５〜１２０時間還元時間外の雰囲気で熱処
理することを特徴とするものである。
内部酸化し、しかる後７００℃以上で且つ内部酸化温度
よりも５０℃以上高い温度からＡｇの融点以下の範囲で
もって、０．５〜１２０時間還元時間外の雰囲気で熱処
理することを特徴とするものである。
このようにＡｇ合金を内部酸化後、前記の如き条件の下
でさらに熱処理する本発明の製造法は、光学顕微鏡で見
る範囲において熱処理する前の内部酸化した組織に変化
を与えないことによって、耐消耗性を損うことなく、シ
かも熱処理温度での内部酸化で得られる高い電気伝導度
にほぼ等しい値まで電気伝導度を向上させ、より優れた
耐溶着性を有する電気接点材料をつくることができる。
でさらに熱処理する本発明の製造法は、光学顕微鏡で見
る範囲において熱処理する前の内部酸化した組織に変化
を与えないことによって、耐消耗性を損うことなく、シ
かも熱処理温度での内部酸化で得られる高い電気伝導度
にほぼ等しい値まで電気伝導度を向上させ、より優れた
耐溶着性を有する電気接点材料をつくることができる。
また高温で内部酸化割れを起しやすい合金例えばＡｇ
−Ｃｄ−Ｚｎ、高温で内部酸化が進行しにくい合金例え
ばＡｇ−８ｎＡｇ−８ｎ−Ａ低い固相線もしくは共晶線
をも・つ合金例えばＡｇ−Ｃｕ等においては、高温での
内部酸化が不可能であるので低温で内部酸化しなければ
ならないが、このような場合内部酸化抜本発明による熱
処理を行えば、電気伝導度を向上させ、耐溶着性を向上
させるのに特に効果がある。
−Ｃｄ−Ｚｎ、高温で内部酸化が進行しにくい合金例え
ばＡｇ−８ｎＡｇ−８ｎ−Ａ低い固相線もしくは共晶線
をも・つ合金例えばＡｇ−Ｃｕ等においては、高温での
内部酸化が不可能であるので低温で内部酸化しなければ
ならないが、このような場合内部酸化抜本発明による熱
処理を行えば、電気伝導度を向上させ、耐溶着性を向上
させるのに特に効果がある。
本発明による熱処理を行なうことにより電気伝導度およ
び耐溶着性の高くなる理由について説明すると、低温で
酸化した時に極微細な酸化物粒子（光学顕微鏡では見え
ない）が粒内に分散し、Ａｇの格子が著しく歪められて
電気伝導度が低下するが、さらに高温で処理することに
よって極微細な酸化物粒子が集合もしくは粒界に移動し
てＡｇの格子の歪みがただされるため電気伝導度が高く
なるのである。
び耐溶着性の高くなる理由について説明すると、低温で
酸化した時に極微細な酸化物粒子（光学顕微鏡では見え
ない）が粒内に分散し、Ａｇの格子が著しく歪められて
電気伝導度が低下するが、さらに高温で処理することに
よって極微細な酸化物粒子が集合もしくは粒界に移動し
てＡｇの格子の歪みがただされるため電気伝導度が高く
なるのである。
次に電気伝導度が高くなればそれだけ通電時に電気抵抗
によって生ずる発熱量が少なくなり、接点の温度も下が
り、溶着しにくくなるのである。
によって生ずる発熱量が少なくなり、接点の温度も下が
り、溶着しにくくなるのである。
また耐消耗性を損わない理由は、接点材料の光学顕微鏡
で見る内部組織において、従来法によるもの（熱処理す
る前の状態）と、本発明によるものとに格別の差異が見
られないからであり、また差異が生じないのは、極微細
な酸化物粒子が微量であるためである。
で見る内部組織において、従来法によるもの（熱処理す
る前の状態）と、本発明によるものとに格別の差異が見
られないからであり、また差異が生じないのは、極微細
な酸化物粒子が微量であるためである。
然して本発明の製造方法において、上述の如く熱処理温
度範囲、熱処理時間および雰囲気を限定した理由は、熱
処理温度７００℃以下では、電気伝導度を向上させるの
に長時間を要して生産性が悪く、また内部酸化温度より
も５０℃以上としたのは、熱処理温度と内部酸化温度と
の差が大きくないとやはり電気伝導度を顕著に向上させ
ることができず、熱処理温度がＡｇの融点以上では、熱
処理中に溶ける恐れがあるので好ましくない。
度範囲、熱処理時間および雰囲気を限定した理由は、熱
処理温度７００℃以下では、電気伝導度を向上させるの
に長時間を要して生産性が悪く、また内部酸化温度より
も５０℃以上としたのは、熱処理温度と内部酸化温度と
の差が大きくないとやはり電気伝導度を顕著に向上させ
ることができず、熱処理温度がＡｇの融点以上では、熱
処理中に溶ける恐れがあるので好ましくない。
また熱処理時間が０．５時間以下では電気伝導度を向上
させることができず、１２０時間以上になると電気伝導
度がほとんど向上せず、却って生産性・経済性が悪く好
ましくない。
させることができず、１２０時間以上になると電気伝導
度がほとんど向上せず、却って生産性・経済性が悪く好
ましくない。
さらに還元性雰囲気では、内部酸化で得た酸化物が還元
されて金属に戻る恐れがあるので好ましくない。
されて金属に戻る恐れがあるので好ましくない。
次に本発明の具体的な接点材料の製造実施例を示せば下
記のとおりである。
記のとおりである。
実施例 ｌ
Ａｇ−１０，５Ｖｊ１０Ｃｄ−２Ｗ１０Ｚｎを溶解鋳造
した後、圧延加工にて１．０朋厚と１．５朋厚の二種類
の板を作り、次いで夫々を７００℃３気圧の酸素の下で
７２時間内部酸化し、然る後９００℃で２時間熱処理し
て接点材料となした。
した後、圧延加工にて１．０朋厚と１．５朋厚の二種類
の板を作り、次いで夫々を７００℃３気圧の酸素の下で
７２時間内部酸化し、然る後９００℃で２時間熱処理し
て接点材料となした。
実施例 ２
Ａｇ−６Ｗ１０Ｍｎを溶解鋳造した後、圧延加工にてＬ
Ｏｍｗ厚と１．５ｉｍ厚の二種類の板を作り、次いで８
００℃３気圧の酸素の下で９６時間内部酸化し、然る後
９２０℃で２４時間熱処理して接点材料となした。
Ｏｍｗ厚と１．５ｉｍ厚の二種類の板を作り、次いで８
００℃３気圧の酸素の下で９６時間内部酸化し、然る後
９２０℃で２４時間熱処理して接点材料となした。
実施例 ３
Ａｇ−５ＶＪ１０Ｃｕ−１，５Ｗ１０Ｇｅを溶解鋳造し
た後、圧延加工にて１．０１ｎｒＩＬ厚と１．５朋厚の
二種類の板を作り、次いで４００°Ｃ３気圧の酸素の下
で１２０時間内部酸化し、然る後８００℃で１５時間熱
処理して接点材料となした。
た後、圧延加工にて１．０１ｎｒＩＬ厚と１．５朋厚の
二種類の板を作り、次いで４００°Ｃ３気圧の酸素の下
で１２０時間内部酸化し、然る後８００℃で１５時間熱
処理して接点材料となした。
実施例 ４
Ａ ｇ １５ ＷｌｏＣｕ Ｏ，５ＷｌｏＭ ｎを
溶解鋳造した後、圧延加工にて１．０朋厚と１．５關厚
の二種類の板を作り、次いで７００℃３気圧の酸素の下
で９６時間内部酸化し、然る後８５０℃で６時間熱処理
した接点材料となした。
溶解鋳造した後、圧延加工にて１．０朋厚と１．５關厚
の二種類の板を作り、次いで７００℃３気圧の酸素の下
で９６時間内部酸化し、然る後８５０℃で６時間熱処理
した接点材料となした。
然して本発明による電気接点材料の製造法の効果を一層
明瞭ならしめるために、上記各実施例の接点材料にて作
った下表のＡ６．１〜Ａ６４の電気接点と、従来の製造
法つまり内部酸化しただけの前記各実施例と同じ成分組
成の接点材料にて作った下表のＡ６．５〜／１６．８の
電気接点とを、耐溶着性、耐消耗性および電気伝導度に
ついて、下記の試験条件にて試験したところ、下表の右
欄に示すような結果を得た。
明瞭ならしめるために、上記各実施例の接点材料にて作
った下表のＡ６．１〜Ａ６４の電気接点と、従来の製造
法つまり内部酸化しただけの前記各実施例と同じ成分組
成の接点材料にて作った下表のＡ６．５〜／１６．８の
電気接点とを、耐溶着性、耐消耗性および電気伝導度に
ついて、下記の試験条件にて試験したところ、下表の右
欄に示すような結果を得た。
上記の表で明らかなように本発明の製造法にて作られた
接点材料からなる涜１，２，３．４の電気接点と、従来
の製造法にて作られた接点材料からなる／Ｉ６．５，６
，７，８の電気接点を、それぞれ／１６．１と、％５
．４２と／％６ 、Ａ６３と、％７．４４と／１６８
とを対比してみると、本発明による実施品が従来法によ
る比較面に比べ、全て電気伝導度が高く、溶着回数が少
なくて耐溶着性に優れている。
接点材料からなる涜１，２，３．４の電気接点と、従来
の製造法にて作られた接点材料からなる／Ｉ６．５，６
，７，８の電気接点を、それぞれ／１６．１と、％５
．４２と／％６ 、Ａ６３と、％７．４４と／１６８
とを対比してみると、本発明による実施品が従来法によ
る比較面に比べ、全て電気伝導度が高く、溶着回数が少
なくて耐溶着性に優れている。
また耐消耗性はほとんどかわりないものであった。
以上の説明で判るように本発明による電気接点材料の製
造法は、耐消耗性を損なうことなく、一段と高い電気伝
導率とより優れた耐溶着性を有するＡｇ−酸化物系電気
接点材料を作ることができるので、従来の製造法にとっ
て代ることのできる画期的な製造法であるといえる。
造法は、耐消耗性を損なうことなく、一段と高い電気伝
導率とより優れた耐溶着性を有するＡｇ−酸化物系電気
接点材料を作ることができるので、従来の製造法にとっ
て代ることのできる画期的な製造法であるといえる。
Claims (1)
- Ｉ Ａｇ合金を内部酸化した後、７００′Ｃを下限と
し且つ内部酸化温度よりも５０℃以上高い温度からＡｇ
の融点以下の温度範囲でもって０．５〜１２０時間還元
時間外の雰囲気で熱処理することを特徴とする電気接点
材料の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50068819A JPS5850303B2 (ja) | 1975-06-06 | 1975-06-06 | デンキセツテンザイリヨウノセイゾウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50068819A JPS5850303B2 (ja) | 1975-06-06 | 1975-06-06 | デンキセツテンザイリヨウノセイゾウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51144966A JPS51144966A (en) | 1976-12-13 |
| JPS5850303B2 true JPS5850303B2 (ja) | 1983-11-09 |
Family
ID=13384694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50068819A Expired JPS5850303B2 (ja) | 1975-06-06 | 1975-06-06 | デンキセツテンザイリヨウノセイゾウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5850303B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5816039A (ja) * | 1981-07-21 | 1983-01-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 電気接点材料の製造方法 |
| JPS5887241A (ja) * | 1981-11-19 | 1983-05-25 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 摺動接点材料 |
-
1975
- 1975-06-06 JP JP50068819A patent/JPS5850303B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS51144966A (en) | 1976-12-13 |
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