JPS5846129A - ポリエステル複合捲縮糸条及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は伸縮性に優れ、特に伸縮織物用に適したポリニ
スデル複合捲縮糸条、及びその製造方法に関するもので
ある。

近年織編愉の機能性に対する要求が高まりつつあるが、
なかでも伸縮性能に対する要求は一段と強くなってきて
いる。これは織−物の伸縮性能が衣服着用時の着ごこち
と圧迫感との間に密接な関係を持っており、伸縮性能が
良好なものは、身体各部の動きに＃ｉｋ編物の伸び縮み
が容易に追従出来るため圧迫感がなく、活動が円滑に行
なえる利点があり、更にシワになりにくいと言った長、
所を持っていることから来るものである。

織編物に伸縮性を持たせる場合、編物は構成組織がルー
ズであるため、通常の仮撚加工県勢を用いても比較的容
易に伸縮性を付与させることが出来るが、織物は織物に
比べ構成組線が密なため、通常の仮撚加工糸を鋼いても
充分満足出来る伸縮織物は得られない。しかしながら練
物には編物では得られない他の特徴、例えば風合、光沢
について員物にはない優れた面を有しているので、これ
らの織物の特徴を生かした上で更に伸縮性能を付与する
ことが切に要望されてきた。

前記の如き要求に対し、織物の伸縮性能を高める方法と
しては従来より数多く提案がなされている。例えばウレ
タン、ゴム等の伸縮性に優れた弾性糸素材を一部混入す
る方法が用いられているが、ウレタン、ゴム等が高価゛
であるばかりか、これらはあまりにも伸び易く、それら
単独では織成か不可能であり、使用に際しては伸縮性の
低い糸条で撚糸をカバリング材として用い、伸びを制限
しなければならない。このため撚糸の如きはなはだ非能
率且つ繁維な工程を必要とし織物製造コストが高くなる
と言う欠点がある。

本発明者らはかかる従来の問題点を解消し、伸縮性に優
れた織物を得るための糸条をより安価に提供せんとして
鋭意研究を重ねた。

まず手はじめに、各種の捲縮糸条を作成して、それらを
織物にしたときの織物の伸長率と捲縮糸条の諸特性値と
の関係を詳細に検討した。捲縮糸条の諸特性値゛の５ち
、特に本発明者等の注意をひいたのは、高荷重下での湧
水処理時の捲縮率であった。梅々の捲縮糸条について、
湧水処理時の荷重を極々変更して捲縮率を測定し、湧水
処理時の荷重と捲縮率との関係をグラフにプロットする
と第１図のようＫなる。第１図からも明らかなように、
低荷重下では同程度の捲縮率を示す糸条イ、ｐにおいて
も、高荷重下では異なる値を示したり、ハの糸条にみら
れる如く低荷重下、では他の糸条に比べ低い捲縮率を示
すが、高荷重下では高い値となるもの等、キれそれ湧水
処理時の荷重の変化に対して異なる挙動を示す糸条があ
ることが判明した。そして織物とした場合はｐ、への如
く高荷重下での捲縮率が高い糸条の方が、大きい伸長率
を示すことが判った。

そこで上記知見をもとに伸長率に優れた織物に適した捲
縮糸条を提供せんとし、高荷重下での湧水処理時の捲縮
率が高い糸条を得るべく更に検討を重ねた結呆、ポリブ
チレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートと
をある特定の条件でサイドバイサイド型、あるいは偏心
シースコア型の複合繊維となし更に特定の条件下で仮撚
加工を施せば良いことを見出し、本発明に到達した。

Ｉｒｒ−ち本願の第１の発明は８０モルチ以上のポリブ
チレンテレフタレートから成るＡ成分と８０モルチ以上
のポリエチレンテレフタレートから成るＢ成分とが３０
ニア０〜７０．　：　３　Ｇの比率でサイドバイサイド
裂あるいは偏心シースコア型に複合されていると共に、
ｌｏｗｇ／ｄｏ荷重下における捲縮値ＴＣｓａが８チ以
上であることを特徴とするポリエステル複合捲縮糸条で
あり、更に第２の発明は８０モルチ以上のポリブチレン
テレフタレートから成るＡ成分と８０モルチ以上のポリ
エチレンテレフタレートから成り゛極限粘度〔η〕Ｂが
０．５５以下であるＢ成分とが３０ニア０〜７０：３Ｇ
の比率でサイドバイサイド型あるいは偏心シースコア型
に複合紡糸されてな゛る糸条を次式を満足する条件でシ
ングルヒーター仮撚加工することを特徴とする複合捲縮
糸条の製造方法 （＋１　　　ＴＶ≧２４３ｓ、ｏ／、／”ｉ５”；（１
）　　　ｌｓｓ＋ｓｏ（η〕Ｂ≧Ｔ≧　１５０但し ＴＷ：仮撚数（Ｔ／Ｍ　） Ｄｅ：仮撚加工後の糸条総デニール Ｔ　：仮撚ヒータ一温度（’Ｃ） 〔ダ）Ｂ：　Ｂ成分の極限粘度 である。

本発明の糸条の最も大きな４１１１は、高荷重下即ちｌ
ｏ　ｑ　／ｄａの荷重下で製水処理を施した時の捲縮率
ＴＣ＋・が８＋％以上、好ましくは１０チ以上であると
いうことである。

第２図は、捲縮糸条の１０啼／ｄｅの荷重下で製水処理
を施した時の捲縮率ＴＣ亀・と該捲縮糸条を用いて製織
した織物の伸長率との関係を示すグラフであるが、捲縮
糸条の捲縮率ＴＣｓ・と織物の伸長率との間に極めて密
接な関係があることがわかる。特に伸縮織物と・して実
用上充分満足できる織物は１５チ以上の伸長率を有して
いることが要求されるが、第２図に示している如く伸長
率１５チ・以上の織物を得るには糸条の捲縮率↑Ｃ１・
を８％以上、好ましくは１０チ以上とする必要がある。

このように、高荷重下で製水処理を施した時の捲縮率Ｔ
Ｃ＋・と織物の伸長率との間に密接な相関関係が成立す
る理由は、生機のリラックス。

染色工程における縮みが糸条の捲縮発現力と関係する所
が大きく、高荷重下での捲縮発現力−が大きい捲縮糸程
、高い伸びを有する織物が得られることになるものと推
測される。

このように、捲縮率ＴＣＩ・が８チ以上の捲縮糸条な得
るには、８０モルチ以上、好ましくは９０モルチ以上の
ポリブチレンテレフタレートから成るＡ成分と８０モル
チ以上、好ましく°は９０モルチ以上のポリエチレンテ
レフタレートから成るＢ成分とを３０ニアＧ〜７０：３
０のサイドバイサイド型、あるいは偏心シースコア型に
複合されており、且つＢ成分の極限粘度〔η〕Ｂは０．
５５以下となされた糸条な用いることが必要である。

本発明におけるＡ成分は８０モルチ以上、好ましくは９
０モルチ以上のポリブチレンテレフタレートで構成され
ている必要がある。ポリブチレンテレフタレートが′８
０モルチ未満になると染色′性において耐洗濯性、耐候
性等か低下するという間亀が発生するので避けなければ
ならない。一方、Ｂ成分はＳＯ−＜ルチ以上、好ましく
は９０モ、ルチ以上のポリエチレンテレフタレートで構
成されていることが必要である。示す゛エチレン、テレ
フタレートが８０モルチ未満にな−ると本発明の目的と
する捲縮糸ＴＣＩ・が８チ以上の捲縮糸条ｂｔ得られな
くなる。

上述のポリブチレンテレフタ［／−トには２０モルチ以
下、好ましくは１０モルチ以下の割合で第３Ｉｉ分、例
えばイソフタル酸、フタル酸。

メチルテレフタル酸、アジピン酸尋のジカルボン酸類や
、エチレングリコール、トリメチレングリコール、ネオ
ペンチルグリコール等のジグリコール類を共重合させて
も良く、又少量の他の重合体や酸化チタン、炭酸カルシ
ューム等の艶消剤、その他の公知の添加剤を含有し、て
いても良い。

又ポリエチレンテレフタレートには２０モルチ以下、好
ましくは１０モルチ以下の割合で第３成分、例えば前述
のジカルボン酸類やトリメチレングリコール、テトラメ
チレングリコール。

ネオペンチルグリコール等のジグリコール類を共重合さ
せても良く、又少量の他の重合体や酸化チタン、炭酸カ
ルシューム等の艶消剤、その他の公知の添加剤を含有し
て□いても良い。

ポリブチレンテレフタレートから成るＡ成分とポリエチ
レンテレフタレートから成るＢ成分とをサイドバイサイ
ド型、あるいは偏心シースコア型に複合紡糸するには、
従来公知の紡糸口金、例えば特公昭４３−１９１０８号
、特公昭４１−１６１２５号公報に記載されている紡糸
口金を用いて溶融紡糸することによって容易に紡糸する
ことが出来る。特にサイドバイサイド型複金糸条な得る
場合は実公昭４２−１９５３６号公報に記載されている
ように一出直後の両成分ポリマーを口金ゝ直下で接合さ
せるようにした口金を用いると安定に紡糸することが出
来る。即ち、溶融流動粘度の異なるポリマーを同一吐出
比率で同一孔から押し出した場合、流動粘度の低いポリ
マーは流動粘度の高いポリマーよりも吐出線速度が速く
なり、吐出された複合糸条が吐出直後屈曲し、口金面に
付着するいわゆる二−イング現象が・生じ、紡糸安定性
を低下させる原因となる。ところが実公昭４２−１１１
５３６号益報に記載されている口金を用いれば、各吐出
□ポリマーの溶融流動粘度が異なっていても、複合時の
速度がハハ同一となるため、二−イング現象は起らず安
定した紡糸が可能となる。

ポリエチレンテレフタレートから成るム成分とポリエチ
レンテレフタレートから成るＢ成分、の複合糸条にしめ
る重量割合即ちＡ、Ｂ両成分の吐出比率は紡糸安定性の
面を考慮して、Ａ成分比率が３０〜７０％、、好ましく
は３５〜６５チ、Ｂ成分比率が７０〜３０チ、好ましく
は６５〜３５−の割合にすれば良い。

分とＢ成分の配置については、特に一定する必要はない
が、染色耐久性を考慮して、染色耐久性に優れたポリエ
チレンテレフタレートから成るＢ成分をシー入部、ポリ
ブチレンテレフタレートから成るＡ成分をコア部に配置
するのが好ましい。

次に本発明Ｉのポリエステル複合捲縮糸東門製造する上
で最も重要なことはポリエチレンテレフタレートから成
６Ｂ成分の極限粘度〔η〕Ｂであり、Ｂ成分の極限粘度
〔η〕Ｂは０．５５以下とする必要がある。Ｂ成分の極
脂粘度〔η〕Ｂ、−が０．５５以下の場合１０　Ｉｆ　
／ｄｏ荷重下で潜水処理を施した時の捲縮率丁Ｃ３・が
高い捲縮糸条が得られるが、Ｂ成分の極限粘度〔η〕Ｂ
がＯ，ＳＳ以下となすのが良好なる理由については後述
する仮撚加工にて述べる。

又ポリエチレンテレフタレートから成るＡ成分の極限粘
度（Ｗ）Ａ　Ｋついては特に限定されるものではないが
、ポリニーしンテレフタレートから成るＢ成分と複合紡
糸した際Ａ成分のポリブチレンテレフタレートの分子配
向度が１成分のポリエチレンテレフタレートの分子配向
度よりも高くなり、延伸あるいは仮撚加工後の捲縮。

伸縮等の力学特性はポリブチレンテレフタレートから成
るＡ成分の特性に寄因する所が大きい。

そのため本発明のポリエステル複合捲縮糸条の織成、あ
ムいは練物の力学的機能を保持するためにはＡ成分の極
限粘度（η）Ａ　Ｇ１０．７以上、好ましくは０８以上
にすることが望ましい。かくして複合紡糸された糸条は
冷却流体によってへ却した後ローラーを介して一定速度
で巻取る。

次いで所定の延伸倍率で延伸した後仮撚加工に供する。

この場合紡糸引取速度を比較的速い速度、例えば２００
　ｏ＠／分以上の速度で巻取った未延伸糸条を延伸仮撚
加工に供することも出来る。この延伸仮撚加工法による
と経済的に有利となるばかりか捲縮率ＴＣｔ・を高くす
るためにも効果がある。この場合得られた未延伸糸条の
切断伸度は６０〜２００％ｉするのが良い。も＼ちろん
紡糸、延伸、仮撚加工の各工程を適宜連続化しても良い
ことはいうまでもない。

本発明のポリエステル捲縮糸条な製造するにおい−て幸
も重要なことは下記の条件でシングルヒーター仮撚加工
することである。

（１）　　ＴＶ≧２４３８０／い汀 （１）　　　　　１８５＋５０（η〕Ｂ　≧　Ｔ　≧　
　１５゛０但し、 ＴＷ；仮榔数（Ｔ／Ｍ　） −Ｄｅ；仮撚加工後の糸条総デニール Ｔ　；仮撚ヒータ一温度 〔η）Ｂ；　Ｂ成分の極限粘度 従来よりポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテ
レフタレートとをサイドバイサイド型、あるいは偏心シ
ースコア型に複合紡糸した糸条は２成分間に潜在的熱収
縮能を有しており、捲縮が発現することは特公昭４３−
１９１０８号公報等においてすでに知られている。。

しかしながら、このように複合紡糸１ｗＦ伸した糸条を
単に弛緩熱処理するのみでは高荷重下で潜水処理を施し
た時の捲縮率が高い捲縮糸条は得られな（し更に！！！
１ｇ１Ｉ昭５１−８４９２４号公報に記載されている方
法では、伸縮性に優れた織物が得られｔｃいばかりか、
弛緩熱処理時の熱セット斑に起因する架色斑の発生、あ
るいは弛緩熱処理時の大幅な糸条収縮、に起因する織物
の一緯ヒケの発生等、１大な間融なかかえており、商品
価値の、ある繊物な得ることが困難である。

又特開昭５１−６７４２１号公報には、ポリエチレンテ
レフタレートとポリエチレンテレフタレートとをサイド
バイサイド型、あるいは偏心シースコア型に複合させた
糸条を２ヒーター仮撚加工に付すことが開示されている
。しかしながら仮撚後弛緩熱処理する２ヒーター仮撚加
工では、高荷重下で潜水処理を施した時の捲縮率が低く
なってしまい、本発明の高荷重下で潜水処理した時の捲
縮率が高い捲縮糸条を得ることは出来ない。ところがポ
リブチレンテレフタレートと極限粘度が０．５５以下で
ある。ポリエチレンテレフタレートから成るサイドバイ
サイド型。

あるいは偏心シースコア型複合糸条に１顯特定条件範囲
でシン”グルヒーター仮撚加工を施すと、高荷重下即ち
１ｏ　ｑ　／ｄｅの荷重下で潜水処理を施し−た時の捲
縮率〒ＣＩ・が８％以上の捲縮糸条が得られるのである
。

仮撚加工時の仮撚数Ｔ　Ｗ　（７７Ｍ　）は仮撚糸条の
糸条総デニールによって調整する必費があり２４３８０
／、／’況　（７７Ｍ　）以上、好ましくは２９２５０
／め汀、　（７７Ｍ　）以上に設定することによってイ
Ｃ，・がｓ％以上のものが得られる。仮撚数の上限につ
いては特に限定されないが、仮撚加工安定性、・即ち加
工糸の毛羽、加工時断糸。

更には加工糸切断強度等を考慮してａｓｏｏｏ／Ｊマ（
〒／′Ｍ）以下Ｅするのが好ましい。

仮撚ヒータ一温度については第３図に示す如く１５０℃
以上、好ましくは１７０℃以上であり且つｔｓｓ＋ｓｏ
〔η〕Ｂで算出される値より低くする必要がある。仮撚
ヒータ一温度が１ｓｏ’ｃ以下では〒Ｃ１・が８チ以上
のも、のけ得られない。

又、ｔｓｓ−４−ｓｏ（ｙ）Ｂで呼出′される値より高
い場合、Ｂ成分のポリエチレンテレフタレートの分子配
向がＡ成分のポリブチレンテレフタレートに一制限され
て充分性なわれていないため、仮撚加工後に非解撚部を
有する糸条となりＴＣｎがａｓｑｂ以上のものが得られ
ない。

尚、仮撚付与装置についてはスピンドル仮撚装置、摩擦
仮撚装置、流体仮撚装置等任意の仮撚装置な便′用する
ことが出来る。

かくして得られた本発明の複合捲縮糸条Ｇｉ、゛高荷重
下即ち１０啼／ｄ・の荷重下で潜水処理を施した時の捲
縮率ＴＣ１・が８チ以上となり、この糸条を用いて織成
した織物は伸長率が１５％以上となって極めて良好な伸
縮練物が得られる。

更に本発明のポリエステル複合捲縮糸条の製造に際して
は、従来の複合捲縮糸条の捲縮発現熱処理に採用されて
いるような、高温雰囲気中での高リラックス処理工程を
経ず、仮撚張力下での緊張熱セットを受ける°ものであ
るから、熱セット斑に起因する染色斑、あるいは高リラ
ックス処理に起因する織物中のヒケの問題等はまつたく
発生しないのである。

本発明のポリエステル複合捲縮糸条が−い捲縮率ＴＣｓ
・を有する原因にりいては未だ充分には解明−されてい
ないが、およそ次のことによると思われる。

即ち、ポリブチレンテレフタレートを主成分主成分と゛
するＢ成分とをサイド・くイサイドー。

あるいは偏心シースコア型に複合紡７糸した場合得られ
赳紡出糸ＶｃおいてＡ成分 Ｂ成分のそれに比べ高くなっている。次いで該紡出糸を
延伸して仮撚加工に供する場合、あるいは嶌伸同時赫撚
する場合、分子配向が比較的近んでいるＡ成分はＢ成分
に比べ伸長しに（Ｃ・ため、仮撚中に糸条単繊維中のＡ
成分側が撚装置する割合が多くなる。従ってＡ 成分は撚糸外側に位置しているＢ成分に比ベヒーターか
ら受ける熱の量が少なくなる。更に緊張熱セットにおけ
る熱応力の緩和速度はＡ成分のポリブチレンテレフタレ
ートの方がＢ成分のポリエチレンテレフタレートに比べ
遅いため、Ａ成分はＢ成分に比べより大きな熱収縮応力
を残存することになる。従って解撚されても潜在的に加
熱状態、即ち単繊−が微細な捲縮状態に戻ろうとする力
が大きくなり、高い捲縮力を有することになるものであ
ろう２従って前記の考えをもとに本発明で最も注意しな
ければならない点はＢ成１分であるポリエチレンテレフ
タレートの熱セット性である。即ちＡ成分のポリブチレ
ンテレフタレートの熱収縮応、力を極力消失させない温
度でいかにしてＢ成分であるポリエチレンテレフタレー
トの熱収縮応力を極大に消失させるかである。その手段
として本発明者等はＢ成分であるポリエチレンテレフタ
レートの極限粘度〔η〕Ｂを低くすることが極めて有効
であることを見出しポリエステル桧合糸条の〔η〕Ｂが
０．５５以下にした糸条を仮撚加工することによって本
発明の特徴であるｔｏｗ／ｄｅ荷重下で潜水処理を施し
た時の捲縮率ＴＣＩ・が８チ以上のものを容易に製造す
ることに成功したのである。

尚、本発明におけるｔｏＩｖ／ｄｅの荷重下で潜水処理
を施した時の捲縮率ＴＣ＋ｅ　＊紡出糸条のＡ成分、Ｂ
成分の極限粘度〔η〕Ａ、〔η〕Ｂ、仮撚加工後の°糸
条総デニール試料及び織物伸長率は次の方法により測定
したものである。

（イ）　ｔｏｗ／ｄ・の荷重下で潜水処理を施した時の
捲縮率ＴＣｓ・ 試料にｓ　ｏ　ｑ　／ｄａの張力をかけてカセ粋に巻取
り約５ｏｏｏａｅのカセをつくる。カセ作成後カー七の
一端に２ダ／ｄｏ　＋　２００ダ／ｄｏの荷重を負荷し
、１分間経過後の長さｚｏ（’ｃｍ）を測定する。次い
で２００　Ｉｆ　／ｄｓの荷重を除去し８　＃　／ｄｏ
の荷重を負荷（即ち試料にはｔｏｗ／ａ＠の荷重が負荷
されている）した状態でｉｏｏ℃の製水中にて２０分間
処理する。

潜水処理後直ちに全荷重を除去し、２４時間自由な状態
で自然乾燥する。自然乾燥した試料に再び２　＠ｙ　／
ｄｏ　＋２００　Ｉｆ　／ｄｏの荷重を負荷し、１分間
経過後の長さｊｔ　（ｅｔａ　）を測定する。次いで２
００　ｑ／ａｍの荷重を除去し、１分間経過後の長さ！
雪を測定し次の算式で捲縮率ＴＣ１・を算出する。

ＴＣｓ・（ｔｌｂ）＝　１１１ｘ　ｌｏ　。

ｌ・ 尚、上記測定は捲縮糸条製造後３日以上経過させた抜打
なうことが必要である。

（ロ）紡糸糸条のＡ成分、Ｂ成分の極限粘度〔η〕Ａ、
〔η〕Ｂ 複合紡糸条件と同一の紡糸条件にてそれぞれ各成分を単
独で吐出させた試料、につきオルツクＩ：＋ロフェノー
ルの３５℃溶液で測定した。

（ハ）仮撚加工後の糸条総デニール 試料を１００■／ｄ　ｅの張力をかげて９０ｍカセ取り
し、その重量を測定しデニール換算した。

（ニ）　織物伸長率 織物の緯方向に長さ３０１１！ａｌ１幅５αの試料を作
成し、試料の中心部から長さ方向１両端部に向って各々
１００露の位置に印をつける（印間長さは２００１１１
ｍとなる）。この試料の一方の端部な幅ｊ　ＯＩｌｌの
チャックで挟み固定し、更にもさ一方の端部に１．５　
ｋｇの荷重を取付け、５秒間放置後の長さＬ　（ｗｘ　
）を測定し一次式で算出する。

−２００ 織物伸長率（チ）　Ｗ　−Ｘ　１００ ０Ｇ 以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。

実施例− 市販の複合紡糸機を用い、０．３重量％の酸化チタンを
含有する極限粘度０．８６を有するポリブチレンテレフ
タレートなＡ成分とし、０３重量％の酸化チタンを含有
し極限粘度が０．６４　。

０．５　？、　　０．４７．　０．３７である４種類の
ポリエチレンテレフタレートなり成分としそれぞれ組合
せて溶融し実公昭４２−１９１０８号公報記載の口金構
造で４８組の吐出口を有する口金よりＡ、Ｂ成分の吐出
比率５Ｇ：５０で吐出し、紡糸巻取速度１５００＠／分
、２ｓｏｏ＊／分。

ａｏｏｏｍ／分、種々変えて巻取った。肖吐出量はそれ
ぞれ仮撚加工後の総デニールが１５０デニールとなるよ
う調整した。

更にｓ　−２００＠　７分の紡糸速度で巻戦った複合糸
条については市販の１段延伸機を用いて延伸後の切断仲
良が３０％となるよう延伸した。

次いで前記で得られた複合糸条な市販のシングルヒータ
、一式スピンドル仮撚機を用いてヒータ一温度、仮撚数
を種々変えて仮撚加工を朽な゛い、ポリエステル複合捲
縮糸条な得た。尚仮撚加工速度は１２０ｍ／分であり、
糸条供給速度と引取速度の比は仮撚加工後の糸条切断伸
度がけぼ２５チとなるよう調整した。

更に得た捲縮糸条を市販の普′通織機を用い、経糸密度
２６．５本／α、緯糸密度２５．９本／αとし経糸に市
販のポリエステルシングルヒーター仮撚糸１５０デニー
ル４８フィラメント糸条を使用し、緯糸に前記で作成し
た捲縮糸条を使用して平織物を作成した。

次いで平織物をｉｏｏ’ｃの沸水中で４０分間リラック
ス処理、１８０℃の熱風中で４５秒間のプリセット、１
３０℃の染色液中で４５分間の染色、１６０℃の＃風中
で４５秒間の仕上セットの工程をへて織物を得た。

この繊物の伸長率を測定した結果、第１表に示す結果を
得た。

第１表において扁１〜５は本発明の製造方、法の請求範
囲であるＢ成分の極限粘度〔η〕Ｂが満足しておらず０
．５５以上のため仮撚加工時の熱セット性が悪く捲縮率
ＴＯ，・が８％以上のものは得られず、且つ織物の伸長
率も１５チ以下で伸縮織物として不光分である。

轟６，１５，２０，２５．３０は本発明の製造方法の請
、求範囲である仮撚加工条件中、ヒータ一温度が満足せ
ず低過ぎるため捲縮率ＴＣｎが８％以上のものは得られ
ず、且つ織物の伸長率もいずれも１５チ以下である。又
４１４，１９゜２４、、２’９．３’　４は本発明の製
造方法の請求範囲である仮撚加工条件中、ヒータ一温度
が満足せず高過ぎるため捲縮糸に非解撚部が存在し、捲
縮率ＴＣｎも８チ以下であり、織物の伸長率も１５チ以
下である。

実施例でも明らかなように本発明′のｌｏｎ／ａｅ荷重
下で湧水処理を施した時の捲縮率Ｔｅ１．が８チ以上有
するポリエステル複合捲縮糸は幾れも伸長率１５チ以上
の伸縮織物が得られることが判る。更に熟練者５名によ
り織物の光沢、を斑。

織ヒケ、ふくらみ感等の織−品位について官能テストを
実施した結果、ム５．　１４．　１９．２４゜２９．３
４についてはふくらみ感の不足が指摘された以外幾れも
良好との結果を得た。

実施例で明らかな＃Ｕ　＜　、本発明のポリエステル被
合捲縮糸条は高荷１下で湧水処理を施した時の捲縮率か
高いことより、伸縮性に優れた織物を容易に且つ安価に
提供することが可能である。更にその効果は伸縮性能だ
けに留ることなく、本発明のポリエステル複合捲縮糸条
はその製造に仮撚加工を用いていることより、従来のポ
リエステル複合捲縮糸条で指摘されている染色斑、織ヒ
ケの間麺をも解決し、商品価値め高い織物を提供するこ
とが出来る。

更に本発明のポリエステル複合捲縮糸条の用途は織物だ
けでなく、編物あるいはレースカーテン等のインテリア
分野に使用しても良いことは言うまでもない。

又本発明のポリエステル複合捲縮糸条は実質的無撚状態
で使用しても、又撚糸して使用しても本発明の特徴を消
失してしまうものではない。

更に本発明のポリエステル複合捲縮糸条は必要に応じて
他の素材、例えばポリエステル捲縮糸条、ポリエステル
フラットヤーン、ナイロン捲縮糸条、ナイロンフラット
ヤーン、あるいは綿糸吟と併用しても良い。

【図面の簡単な説明】

５＃１図は捲縮糸条に湧水処理を施した時？処理荷重と
捲縮率の関係を示すグラフ。 ｔ４２図は１０■／ｄ　ｅ荷重下で湧水処理を施した時
の捲縮率と織物の伸長率を示すグラフ。 第３図）ま本発明の捲縮糸条な製造する場合の、糸条の
〔η〕Ｂと仮撚適正ヒータ一温度を示すグラフ。 特許出願人　帝人株式会社 イｅ獣寒蛭（閃）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１１８０モルチ以上のポリブチレンテレフタレートか
   ら成るＡ成分と８０モルチ以上のポリエチレン、テレフ
   タレートから成るＢ成分とがａｏ：ｙｏ〜７０：３Ｇの
   比率でサイドバイサイド型あるいは偏心シースコア型に
   複合されていると共に仮撚捲縮が付与されており、１０
   １％ｌ　／ｄｏの荷重下で潜水処理を施した時の捲縮率
   ＴＣ１・が８ｑｂ以上であることを特徴とするポリエス
   テル複合捲縮糸条。 （２１Ｔｅｘ・が１Ｇ％以上である特許請求の範囲第１
   項記載のポリエステル複合捲縮糸条。 （３）８０モルチ以上のポリブチレンテレツタレートか
   ら成るＡ成分と８０モルチ以上のポリエチレンテレフタ
   レートから成り且っ＊限粘度（ＩＢ　　が０５５以下で
   あるＢ成分とが３゜ニア０〜ｙｏ：ｓｏの比率でサイド
   バイサイド型あるいは偏心シースコア型に複合紡糸され
   てなる糸条を次式を満足する条件でシングルヒーター仮
   撚加工することを特徴とする複合捲縮糸条の製造方法。 （１）　　ｔｗ≧２４３８０／笛 （１）　　　　　１　ｓ　　ｓ　　＋　　ｓ　　ｏ　　
   （η〕Ｂ≧Ｔ≧　　１．　５　０但し、 ＴＷ；仮撚数（Ｔ／Ｍ　） Ｄｅ；仮撚加工後の糸条総デニール Ｔ　；仮撚ヒータ一温度（’Ｃ） 〔ダ）Ｂ；　Ｂ成分の極限粘度 （４）　　仮撚供給糸条の切断伸度がｇｏ−ｔｏｏ％で
   あり仮撚方式がインドーー仮俤である特許請求の範囲第
   ３項記載の製造方法。