JPS5841609A - 厚板圧延方法 - Google Patents
厚板圧延方法Info
- Publication number
- JPS5841609A JPS5841609A JP56140639A JP14063981A JPS5841609A JP S5841609 A JPS5841609 A JP S5841609A JP 56140639 A JP56140639 A JP 56140639A JP 14063981 A JP14063981 A JP 14063981A JP S5841609 A JPS5841609 A JP S5841609A
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- JP
- Japan
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- rolling
- difference
- elongation
- pass
- rolled
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/46—Roll speed or drive motor control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、被圧延材を熱間で圧延して厚板とする厚板圧
延方法の改良に関する。
延方法の改良に関する。
一般に、厚板圧延においては、素材の表面と裏面の温度
差により、上反シ、下反シを生じて圧延不能となったシ
、ワレ、ヘゲ、圧延シワ等の品質上重要な表面欠陥が発
生することがある。例えば、表面欠陥の７０％は、第１
図（Ｉｎに示す如く、厚板１０のサイドエツジ、及び、
トップ、ボトムに発生している０これは、第１図（４）
に示す如く１被圧延材であるスラブ１２の側面及び断面
に発生じた、垂直方向圧縮応力による圧延シワ、或いは
、水平方向引張応力による圧延ワレ等の欠陥ａ−１）或
いはｃ −ｄが、圧延時に製品内にま−ｔ、）り込むこ
とに起因していると考えられる。圧延時において、波圧
延材の上面温度が高い場合には、波圧延材下面の延び不
良によシ、第１図（４〃のａ’−ｂ’、或いはＣ′−ｄ
′に示す如く、スラブエツジは裏面に多くまわシ込み、
一方、逆に被圧延材の下面温度が高い部会は、第１図（
鴎の、＃ ｂ＃、ｃ’ −ｄ’に示す如く、表面に多
くまわり込み、いずれの場合も、表面欠陥が製品内にま
わり込む量が大となって、不良品発生の原因となってい
る。
差により、上反シ、下反シを生じて圧延不能となったシ
、ワレ、ヘゲ、圧延シワ等の品質上重要な表面欠陥が発
生することがある。例えば、表面欠陥の７０％は、第１
図（Ｉｎに示す如く、厚板１０のサイドエツジ、及び、
トップ、ボトムに発生している０これは、第１図（４）
に示す如く１被圧延材であるスラブ１２の側面及び断面
に発生じた、垂直方向圧縮応力による圧延シワ、或いは
、水平方向引張応力による圧延ワレ等の欠陥ａ−１）或
いはｃ −ｄが、圧延時に製品内にま−ｔ、）り込むこ
とに起因していると考えられる。圧延時において、波圧
延材の上面温度が高い場合には、波圧延材下面の延び不
良によシ、第１図（４〃のａ’−ｂ’、或いはＣ′−ｄ
′に示す如く、スラブエツジは裏面に多くまわシ込み、
一方、逆に被圧延材の下面温度が高い部会は、第１図（
鴎の、＃ ｂ＃、ｃ’ −ｄ’に示す如く、表面に多
くまわり込み、いずれの場合も、表面欠陥が製品内にま
わり込む量が大となって、不良品発生の原因となってい
る。
一方従来から、被圧延材の表向と裏面のメタルフローを
均一にするため、加熱炉、搬送デープルで被圧延材を保
熱カバー等により保温し、被圧延材の温度降下を防止す
ることにより、被圧延材の表面と裏面の温度差を小とす
る方法が行なわれている。しかしながら、圧延時のデス
ケーリング、ロールクーラント、被圧延４４表面及び裏
面の輻射効率の違いによる各パスでの表裏面の温度制御
は不可能であった。
均一にするため、加熱炉、搬送デープルで被圧延材を保
熱カバー等により保温し、被圧延材の温度降下を防止す
ることにより、被圧延材の表面と裏面の温度差を小とす
る方法が行なわれている。しかしながら、圧延時のデス
ケーリング、ロールクーラント、被圧延４４表面及び裏
面の輻射効率の違いによる各パスでの表裏面の温度制御
は不可能であった。
本発明は、前記従来の長点を解消するべくなされたもの
で、圧延時の被圧延材表裏面の延び差を制御・すること
ができ、従って、延び差に起因する反りや表面欠陥等を
防止することができる厚板圧延方法を提供することを目
的とする。
で、圧延時の被圧延材表裏面の延び差を制御・すること
ができ、従って、延び差に起因する反りや表面欠陥等を
防止することができる厚板圧延方法を提供することを目
的とする。
本発明は、被圧延材を熱間で圧延して厚板とする厚板圧
延方法において、被圧延材の表面と裏面の温度差を検出
し、検出でれた表裏面温度差に応じて、圧延機の上下ロ
ール周速比全調節することにより、圧延時の被圧延材表
裏面の延び差を制御するようにして、前記目的を達成し
たものである。
延方法において、被圧延材の表面と裏面の温度差を検出
し、検出でれた表裏面温度差に応じて、圧延機の上下ロ
ール周速比全調節することにより、圧延時の被圧延材表
裏面の延び差を制御するようにして、前記目的を達成し
たものである。
以下、本発明の詳細な説明する。
スジブ寸法２００Ｘ１５７０Ｘ３０６０−ｆｉｌｍ、圧
延寸法２０Ｘ３７００Ｘ１２０００寵、幅出し比２．３
６の鋼片について、圧延機近傍の上下面に放射温度計を
配置して、パス毎の鋼片の表面と裏面の温度を検出した
ところ、第２図に示すような結果が得られた。
延寸法２０Ｘ３７００Ｘ１２０００寵、幅出し比２．３
６の鋼片について、圧延機近傍の上下面に放射温度計を
配置して、パス毎の鋼片の表面と裏面の温度を検出した
ところ、第２図に示すような結果が得られた。
第２図において、横軸はパス番号（第１パス及び第２パ
スが成形パスに対応し、第３パス乃至第１０パスが幅出
しパスに対応し、第１１パス乃至ｊｉｉｒ 、１３パス
が減厚パスに対応している）であり、Ｉ’ｘ＋中の実線
Ａが表面温度、１点鎖線１１が裏面温度に、それぞれ対
応している。又、前ｉ？ｒ４２１１４片に対して、ＬＩ
Ｅ延機の上下ロール周速を一致させた時の、ε１１３バ
ス、即ち幅出し第１パスにおける鋼片の表ｊｉｉＥ ’
Ｂｊｒ ｆＬＩ度差と圧ＩＡ終了後の表裏面延び差（−
・表面夕］１；びＭ−裏面延び量）の関係を調べたとこ
ろ、第３図に示すような結果が得られ、圧延終了後の表
裏面延び差の平均値は、ｇ、 ２ ’ｔｕｒｎであった
。更に、幅出し第１パスの表裏面温度差をθ°０として
、幅出し第１パス及び第２パスで上下ロール周速比（−
下ロール周速−上ロール周速／標準回転数）を変化させ
た時の圧延終了後の表裏面延び差を調べたところ、第４
図に示すような関係が得られた。前出第３図から明らか
なように、鋼片の表裏面温度差と圧延終了後の表裏面延
び差の間には明らかな相関があシ、又、第４図から明ら
かなように、上下ロール周速比と表裏面延び差の間にも
明らかな相関があるので、例えば、第５図に示す如く、
幅出し第１パスで検出された鋼片の表裏面温度差に応じ
て、上下ロール周速比を、例えば、ステップ状に調節す
ることによシ、圧延終了後の表裏面延び差を制御するこ
とが可能となる。なお、ロール周速比の変化ｔｔをあま
り大きくすると、圧延時の板反りの問題が生じるので、
２０％程度が限界であると考えられる。
スが成形パスに対応し、第３パス乃至第１０パスが幅出
しパスに対応し、第１１パス乃至ｊｉｉｒ 、１３パス
が減厚パスに対応している）であり、Ｉ’ｘ＋中の実線
Ａが表面温度、１点鎖線１１が裏面温度に、それぞれ対
応している。又、前ｉ？ｒ４２１１４片に対して、ＬＩ
Ｅ延機の上下ロール周速を一致させた時の、ε１１３バ
ス、即ち幅出し第１パスにおける鋼片の表ｊｉｉＥ ’
Ｂｊｒ ｆＬＩ度差と圧ＩＡ終了後の表裏面延び差（−
・表面夕］１；びＭ−裏面延び量）の関係を調べたとこ
ろ、第３図に示すような結果が得られ、圧延終了後の表
裏面延び差の平均値は、ｇ、 ２ ’ｔｕｒｎであった
。更に、幅出し第１パスの表裏面温度差をθ°０として
、幅出し第１パス及び第２パスで上下ロール周速比（−
下ロール周速−上ロール周速／標準回転数）を変化させ
た時の圧延終了後の表裏面延び差を調べたところ、第４
図に示すような関係が得られた。前出第３図から明らか
なように、鋼片の表裏面温度差と圧延終了後の表裏面延
び差の間には明らかな相関があシ、又、第４図から明ら
かなように、上下ロール周速比と表裏面延び差の間にも
明らかな相関があるので、例えば、第５図に示す如く、
幅出し第１パスで検出された鋼片の表裏面温度差に応じ
て、上下ロール周速比を、例えば、ステップ状に調節す
ることによシ、圧延終了後の表裏面延び差を制御するこ
とが可能となる。なお、ロール周速比の変化ｔｔをあま
り大きくすると、圧延時の板反りの問題が生じるので、
２０％程度が限界であると考えられる。
一般に、前記のような表面にまわシ込むために発生する
表面欠陥は、サイ′ドエツジに発生した場合に製品内に
残る重大欠陥とな）、Ｌ方向パス（成形パス及び減厚バ
ス）よシＣ方向パス（幅出しパス）の時に形成されやす
い。又、前出第２図から明らかなように、鋼片の表裏面
温度差は、幅出し第１パス及び第２パスで特に大きいの
で、実操業においては、幅出し第１パス及び第２パスで
、圧延機・の上下ロール周速比を調節して、延び差制御
を゛行えばよい。勿論、必要に応じて、きめ細かく、各
パスの上下ロール周速比制御を行なうことも可能である
＠ 以下図面を参照して、本発明に係る厚板圧延方法が採用
された圧延装置の実施例を詳細に説ｌ１１１する。
表面欠陥は、サイ′ドエツジに発生した場合に製品内に
残る重大欠陥とな）、Ｌ方向パス（成形パス及び減厚バ
ス）よシＣ方向パス（幅出しパス）の時に形成されやす
い。又、前出第２図から明らかなように、鋼片の表裏面
温度差は、幅出し第１パス及び第２パスで特に大きいの
で、実操業においては、幅出し第１パス及び第２パスで
、圧延機・の上下ロール周速比を調節して、延び差制御
を゛行えばよい。勿論、必要に応じて、きめ細かく、各
パスの上下ロール周速比制御を行なうことも可能である
＠ 以下図面を参照して、本発明に係る厚板圧延方法が採用
された圧延装置の実施例を詳細に説ｌ１１１する。
本実施例は、第６図に示す如く、鋼片等の被圧延材１４
を搬送するためのテーブルローラ１６と、該テーブルロ
ーラ１６上を搬送される被圧砥料１４を圧延するワーク
ロール１８と、該ワークロール１８を補強するバックア
ップロール２０と’ｃ 備ｔた圧延機において、圧延機
近傍の上下面に配置された、被圧延材１４の表面と裏面
の温度を検出するための放射温度１ｔｔ ２２ ａ〜２
２ｄと、該放射温度計２２ａ〜２２ｄの出力から求めら
れる被圧延材１４０表裏面温度禎Δθに応じて、圧延時
の被圧延材表裏面の延び差を制御するべく、圧延機の上
下ワークロール１８の周速差Δ■を１ｉ１１節する演算
機２４とを備えたものである。
を搬送するためのテーブルローラ１６と、該テーブルロ
ーラ１６上を搬送される被圧砥料１４を圧延するワーク
ロール１８と、該ワークロール１８を補強するバックア
ップロール２０と’ｃ 備ｔた圧延機において、圧延機
近傍の上下面に配置された、被圧延材１４の表面と裏面
の温度を検出するための放射温度１ｔｔ ２２ ａ〜２
２ｄと、該放射温度計２２ａ〜２２ｄの出力から求めら
れる被圧延材１４０表裏面温度禎Δθに応じて、圧延時
の被圧延材表裏面の延び差を制御するべく、圧延機の上
下ワークロール１８の周速差Δ■を１ｉ１１節する演算
機２４とを備えたものである。
以下作用を説明する。まず、延び差制御を行かわない通
常のパス、例えば、第１パス、第２パス（成形ハス）、
第５パス〜第１０パス（幅出しパス）、第１１パス〜第
１３パス（減厚バス）においては、従来と同様の圧延制
御を行なう。一方、延び差制御を行なうパス、例えば、
第３パス及び第４パス（幅出し第１パス及び第２パス）
においては、前記放射温度計２２ａ〜２２ｄの出力に応
じて、該当パス入り側圧延材の表面と裏面の温度が検出
さＪ’ｔ ％演算機２４に読み込まれる。演算機２４で
は、検出σれた表裏面温度から表裏面の温度差△θを算
出し、算出された温度差に応じて前出第５図に示したよ
うな温度差△θと上下ロール周速比の関係から、対応す
る周速比を求め、対応する上下ロール周速比が得られる
ような上下ロール周速差△Ｖを前出ワークロール１８の
駆動電動機に出力する。これにより、上下ロールの周速
比がＷ・１節され、被圧延材表裏面の延び差が制御され
る。
常のパス、例えば、第１パス、第２パス（成形ハス）、
第５パス〜第１０パス（幅出しパス）、第１１パス〜第
１３パス（減厚バス）においては、従来と同様の圧延制
御を行なう。一方、延び差制御を行なうパス、例えば、
第３パス及び第４パス（幅出し第１パス及び第２パス）
においては、前記放射温度計２２ａ〜２２ｄの出力に応
じて、該当パス入り側圧延材の表面と裏面の温度が検出
さＪ’ｔ ％演算機２４に読み込まれる。演算機２４で
は、検出σれた表裏面温度から表裏面の温度差△θを算
出し、算出された温度差に応じて前出第５図に示したよ
うな温度差△θと上下ロール周速比の関係から、対応す
る周速比を求め、対応する上下ロール周速比が得られる
ような上下ロール周速差△Ｖを前出ワークロール１８の
駆動電動機に出力する。これにより、上下ロールの周速
比がＷ・１節され、被圧延材表裏面の延び差が制御され
る。
スラブ寸法２００Ｘ１，５７０Ｘ３，０６０１１のスラ
ブを圧延寸法２０Ｘ３，７００Ｘ１２，００（１ｍの厚
板に圧延する際に適用した、本発明の実施例におけるバ
ススケジュールと、各パスにおける被圧延材の表面温度
及び表面温度、上ロール周速及び下ロール周速の関係を
下記第１表に示す。
ブを圧延寸法２０Ｘ３，７００Ｘ１２，００（１ｍの厚
板に圧延する際に適用した、本発明の実施例におけるバ
ススケジュールと、各パスにおける被圧延材の表面温度
及び表面温度、上ロール周速及び下ロール周速の関係を
下記第１表に示す。
第１表
上記のバススケジュールにおいて、第１パス及び第２パ
スの成形バスがＬ方向パス、第３パス乃至第１０パスの
幅出しパスが０方向パス、第１１パス乃至第１３パスの
減厚バスがＬ方向パス、Ｌ方向圧死比４．２４．０方向
圧延比２．３６であシ、本発明に係る延び差制御は、第
３パス乃至第４パス、即ち幅出し第１パス及び第２パス
で実施している。
スの成形バスがＬ方向パス、第３パス乃至第１０パスの
幅出しパスが０方向パス、第１１パス乃至第１３パスの
減厚バスがＬ方向パス、Ｌ方向圧死比４．２４．０方向
圧延比２．３６であシ、本発明に係る延び差制御は、第
３パス乃至第４パス、即ち幅出し第１パス及び第２パス
で実施している。
なお、前記実施例においては、被圧延材の表面と裏面の
温度を検出するのに放射温度計が用いられていたが、表
面と裏面の温度差を検出する手段はこれに限定されない
。
温度を検出するのに放射温度計が用いられていたが、表
面と裏面の温度差を検出する手段はこれに限定されない
。
前記実施例は、本発明を、厚板圧延に適用したものであ
るが、本発明の適用範囲はこれに限定されず、素材を加
熱して熱間で圧延するすべての圧延設備に同様に適用可
能である。
るが、本発明の適用範囲はこれに限定されず、素材を加
熱して熱間で圧延するすべての圧延設備に同様に適用可
能である。
以上説１明した通シ、本発明によれば、圧延時の被圧延
材表裏面の延び差を精度良く制御することが可能となシ
、従って、表裏面の延び差に起因する反シや表面欠陥等
を防止することができる。又、上反り、下反シの制御も
可能になる等の優れた効果を有する。
材表裏面の延び差を精度良く制御することが可能となシ
、従って、表裏面の延び差に起因する反シや表面欠陥等
を防止することができる。又、上反り、下反シの制御も
可能になる等の優れた効果を有する。
発明者が、各レベル１０本の試験材について１従来法に
よる場合（棒グラフＣ）と本発明の実施例（幅出し第１
パス及び第２パスでのみ延び差制御を実施）による場合
（棒グラフＤ）の圧延終了時の平均表裏面延び差を測定
したところ、第７図に示すような結果が得られた。図か
ら明らかな如く、特に、幅出し比１．５以上の領域にお
いて、改善が著しいことが明らかでちる。
よる場合（棒グラフＣ）と本発明の実施例（幅出し第１
パス及び第２パスでのみ延び差制御を実施）による場合
（棒グラフＤ）の圧延終了時の平均表裏面延び差を測定
したところ、第７図に示すような結果が得られた。図か
ら明らかな如く、特に、幅出し比１．５以上の領域にお
いて、改善が著しいことが明らかでちる。
第１回置、（至）は、スラブの表裏面温度差による表面
欠陥発生状況を示す斜視図、第２図は、本発明の詳細な
説明するための、バス回数と鋼片の表裏面温度の関係を
示す線図、第３図は、同じく、幅出し第１パスの表裏面
温度差と圧延終了後の表裏面延び差の関係を示す線図、
第４図は、同じく、上下ロール周速比と圧延終了後の表
裏面延び差の関係を示す線図、第５図は、同じく、幅出
し第１パスにおける表裏面温度差と上下ロール周速比の
関係の一例を示す線図、第６図は、本発明に係る厚板圧
延方法が採用δれた圧延装置の実施例の構成を示すブロ
ック線図、第７図は、従来例及び本発明の実施例におけ
る幅出し比と表具面延び差の関係の比較を示す線図であ
る。 １４・・・被圧延材、１８・・・ワークロール、２２ａ
〜２２ｄ・・・放射温度計、２４・・・演算機。 代理人 高 矢 論 （龜か１名） （１１） く 〜 （り。） ｙ男ｇ甲？ − １−ＩＥ？Ｉｄ １ｌ−Ｅｌｌ ：Ｊ−７（、、Ｙ）
７１Ｉ！Ｉ”Ｒ（）１↓工？シ琴ｌｌ／″ｉ お ｐ
９ 鴫 もと
欠陥発生状況を示す斜視図、第２図は、本発明の詳細な
説明するための、バス回数と鋼片の表裏面温度の関係を
示す線図、第３図は、同じく、幅出し第１パスの表裏面
温度差と圧延終了後の表裏面延び差の関係を示す線図、
第４図は、同じく、上下ロール周速比と圧延終了後の表
裏面延び差の関係を示す線図、第５図は、同じく、幅出
し第１パスにおける表裏面温度差と上下ロール周速比の
関係の一例を示す線図、第６図は、本発明に係る厚板圧
延方法が採用δれた圧延装置の実施例の構成を示すブロ
ック線図、第７図は、従来例及び本発明の実施例におけ
る幅出し比と表具面延び差の関係の比較を示す線図であ
る。 １４・・・被圧延材、１８・・・ワークロール、２２ａ
〜２２ｄ・・・放射温度計、２４・・・演算機。 代理人 高 矢 論 （龜か１名） （１１） く 〜 （り。） ｙ男ｇ甲？ − １−ＩＥ？Ｉｄ １ｌ−Ｅｌｌ ：Ｊ−７（、、Ｙ）
７１Ｉ！Ｉ”Ｒ（）１↓工？シ琴ｌｌ／″ｉ お ｐ
９ 鴫 もと
Claims (1)
- （１） 被圧延材を熱間で圧延して厚板とする厚板圧
延方法において、被圧延材の表面と裏面の温度差を検出
し、検出された表裏面温度差に応じて、圧延機の上下ロ
ール周速比を刺部することによセ、圧延時の被圧延材表
裏面の延び差を制御するようにしたことを特徴とする厚
板圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56140639A JPS5841609A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | 厚板圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56140639A JPS5841609A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | 厚板圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5841609A true JPS5841609A (ja) | 1983-03-10 |
Family
ID=15273349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56140639A Pending JPS5841609A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | 厚板圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841609A (ja) |
-
1981
- 1981-09-07 JP JP56140639A patent/JPS5841609A/ja active Pending
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