JPH0480976B2 - - Google Patents
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- JPH0480976B2 JPH0480976B2 JP60185623A JP18562385A JPH0480976B2 JP H0480976 B2 JPH0480976 B2 JP H0480976B2 JP 60185623 A JP60185623 A JP 60185623A JP 18562385 A JP18562385 A JP 18562385A JP H0480976 B2 JPH0480976 B2 JP H0480976B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、例えば鉄鋼業の熱間圧延プロセスに
おいて高温の被圧延材を水冷却する場合の被冷却
材の強制水冷却停止温度の推定方法に関するもの
である。
おいて高温の被圧延材を水冷却する場合の被冷却
材の強制水冷却停止温度の推定方法に関するもの
である。
（従来技術）
熱間圧延プロセス等において、高温の被冷却材
は材質制御等の目的で水冷却されるが、この場
合、成品の品質保持上冷却停止温度を管理するこ
とは重要である。
は材質制御等の目的で水冷却されるが、この場
合、成品の品質保持上冷却停止温度を管理するこ
とは重要である。
例えば、従来ホツトストリツプミルにおいて
は、ランアウトテーブルにて水冷却が実施されて
おり、上記冷却停止温度を管理するため、冷却装
置の中間あるいは出側に温度計が設置され、被冷
却材である鋼板の温度計測が行われていた（特公
昭53−25701号公報）。そして、このホツトストリ
ツプミルにて製造されるのは薄板であり、水冷却
後の板厚方向の温度の平均化すなわち復熱が非常
に速いため、表面温度を鋼板代表温度として、こ
の温度より冷却停止温度を求めても問題となるこ
とはなかつた。
は、ランアウトテーブルにて水冷却が実施されて
おり、上記冷却停止温度を管理するため、冷却装
置の中間あるいは出側に温度計が設置され、被冷
却材である鋼板の温度計測が行われていた（特公
昭53−25701号公報）。そして、このホツトストリ
ツプミルにて製造されるのは薄板であり、水冷却
後の板厚方向の温度の平均化すなわち復熱が非常
に速いため、表面温度を鋼板代表温度として、こ
の温度より冷却停止温度を求めても問題となるこ
とはなかつた。
ところが、近年冷却技術の進歩に伴い厚板工場
や棒鋼工場に強制水冷却が適用されるに至り、表
面温度と被冷却材代表温度（例えば、板であれば
板厚方法平均温度、棒であれば断面内平均温度
等）をオンライン計測により決定するに際し、
種々の外乱（操業条件の違いも含む。）のため、
十分な空冷時間を経た後でなければならず、冷却
停止温度を求めるのに時間がかかり、生産性の低
下等を引き起こすという問題があつた。
や棒鋼工場に強制水冷却が適用されるに至り、表
面温度と被冷却材代表温度（例えば、板であれば
板厚方法平均温度、棒であれば断面内平均温度
等）をオンライン計測により決定するに際し、
種々の外乱（操業条件の違いも含む。）のため、
十分な空冷時間を経た後でなければならず、冷却
停止温度を求めるのに時間がかかり、生産性の低
下等を引き起こすという問題があつた。
一般に、水冷却された被冷却材の温度回復は、
同一材質の場合、水量密度が低い冷却ほど、また
は薄い寸法のものほど速い。しかし、例えば厚さ
100mmの鋼板を水量密度１m3／min・m2で水冷し、
板厚方向の平均温度を約800℃から550℃にしたと
き、冷却後の板厚方向での復熱に約150秒もかか
る。すなわち、冷却停止温度を推定するために
は、冷却停止後150秒経過後でなければならない
ことになる。
同一材質の場合、水量密度が低い冷却ほど、また
は薄い寸法のものほど速い。しかし、例えば厚さ
100mmの鋼板を水量密度１m3／min・m2で水冷し、
板厚方向の平均温度を約800℃から550℃にしたと
き、冷却後の板厚方向での復熱に約150秒もかか
る。すなわち、冷却停止温度を推定するために
は、冷却停止後150秒経過後でなければならない
ことになる。
（発明の目的）
本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなされた
もので、その目的は強制冷却後の被冷却材が復熱
した後の勿論、冷却後の復熱完了を待たずに被冷
却材の冷却停止温度を求めることを可能として被
冷却材の強制水冷却温度の推定方法を提供するこ
とにある。
もので、その目的は強制冷却後の被冷却材が復熱
した後の勿論、冷却後の復熱完了を待たずに被冷
却材の冷却停止温度を求めることを可能として被
冷却材の強制水冷却温度の推定方法を提供するこ
とにある。
（発明の構成）
上記の目的を達成するために、本発明は、高温
の被冷却材を強制水冷却とした後、空冷時間を設
けて、被冷却材の表面温度を測定し、強制水冷却
提供時の被冷却材移送方向に対して直交する断面
の代表温度を求める被冷却材の強制水冷却提供温
度推定方法において、被冷却材の代表点を少なく
とも１つ設定し、その代表点にて、あるサンプリ
ング時間を経て、被冷却材表面温度を少なくとも
２回測定して得たサンプル値から代表表面温度
TAVを求めるとともに、代表点における温度が上
昇中であるか否かを判定し、上昇中の場合には、
復熱完了時の表面温度と上記代表表面温度TAVと
の差DTと、復熱完了時の表面温度とその点にお
ける板厚方向平均温度との差ΔTpと、強制冷却停
止復熱完了までの間の空冷による降下温度ΔTfp
とを水量密度、被冷却材の厚さおよび代表温度の
時間経過に対する変化量の関数として表わし、強
制水冷却停止温度TAVを次式 TfA＝TAV＋DT＋ΔTp＋ΔTfp により算出する一方、代表点における温度が上昇
中でない場合には、代表表面温度TAVとその温度
の時の板厚方向の平均温度との差ΔTmと、強制
水冷却停止後のサンプリンまでの間の空冷による
降下温度ΔTfnとを被冷却材の厚さおよび空冷時
間の関数として表わし、強制水冷却停止温度TfA
を次式 TfA＝TAV＋ΔTm＋ΔTfn を算出するようにした。
の被冷却材を強制水冷却とした後、空冷時間を設
けて、被冷却材の表面温度を測定し、強制水冷却
提供時の被冷却材移送方向に対して直交する断面
の代表温度を求める被冷却材の強制水冷却提供温
度推定方法において、被冷却材の代表点を少なく
とも１つ設定し、その代表点にて、あるサンプリ
ング時間を経て、被冷却材表面温度を少なくとも
２回測定して得たサンプル値から代表表面温度
TAVを求めるとともに、代表点における温度が上
昇中であるか否かを判定し、上昇中の場合には、
復熱完了時の表面温度と上記代表表面温度TAVと
の差DTと、復熱完了時の表面温度とその点にお
ける板厚方向平均温度との差ΔTpと、強制冷却停
止復熱完了までの間の空冷による降下温度ΔTfp
とを水量密度、被冷却材の厚さおよび代表温度の
時間経過に対する変化量の関数として表わし、強
制水冷却停止温度TAVを次式 TfA＝TAV＋DT＋ΔTp＋ΔTfp により算出する一方、代表点における温度が上昇
中でない場合には、代表表面温度TAVとその温度
の時の板厚方向の平均温度との差ΔTmと、強制
水冷却停止後のサンプリンまでの間の空冷による
降下温度ΔTfnとを被冷却材の厚さおよび空冷時
間の関数として表わし、強制水冷却停止温度TfA
を次式 TfA＝TAV＋ΔTm＋ΔTfn を算出するようにした。
（実施例）
次に、本発明の一実施例を図面にしたがつて説
明する。
明する。
第１図は、本発明に係る方法が適用される厚板
仕上げ圧延設備の概略を示し、通板方向に沿つて
仕上圧延機１、冷却設備２、ホツトレベラ３が配
設してあり、鋼板４をパスライン５に沿つて、図
中右から左へと通すようになつている。また、冷
却設備２の前後には厚鋼板４の表面温度を測定す
るために入側温度計６、出側温度計７が設けてあ
る。
仕上げ圧延設備の概略を示し、通板方向に沿つて
仕上圧延機１、冷却設備２、ホツトレベラ３が配
設してあり、鋼板４をパスライン５に沿つて、図
中右から左へと通すようになつている。また、冷
却設備２の前後には厚鋼板４の表面温度を測定す
るために入側温度計６、出側温度計７が設けてあ
る。
なお、図中二点鎖線にて示すように冷却設備
２、出側温度計７はホツトレベラ３の通板方向前
方に配置することもある。
２、出側温度計７はホツトレベラ３の通板方向前
方に配置することもある。
冷却設備２による冷却方法は、鋼板４を搬送し
ながら、その搬送方向前端から後端に向かつて遂
次冷却する一方向通板冷却方法である。ちなみに
冷却方法には、この他鋼板４を往復させながら冷
却するオツシレーシヨン通板により冷却するもの
があるが、下記する本発明に係る方法の適用に関
して、冷却方法は何ら限定するものではない。
ながら、その搬送方向前端から後端に向かつて遂
次冷却する一方向通板冷却方法である。ちなみに
冷却方法には、この他鋼板４を往復させながら冷
却するオツシレーシヨン通板により冷却するもの
があるが、下記する本発明に係る方法の適用に関
して、冷却方法は何ら限定するものではない。
そして、上記の設備において、仕上圧延機１を
出た鋼板４を冷却設備２での冷却終了後、ホツト
レベラ３前まで搬送して、一旦静止させ、つづい
て、本発明に係る方法を実施するために出側温度
計７により鋼板４の温度を測定する。すなわち、
同一場所にて温度に関して多時点のサンプリング
を行うようにしてある。測定後、再度鋼板４の搬
送を始めてホツトレベラ３にて鋼板４のレベリン
グを行い、内部応力、歪を除去する。
出た鋼板４を冷却設備２での冷却終了後、ホツト
レベラ３前まで搬送して、一旦静止させ、つづい
て、本発明に係る方法を実施するために出側温度
計７により鋼板４の温度を測定する。すなわち、
同一場所にて温度に関して多時点のサンプリング
を行うようにしてある。測定後、再度鋼板４の搬
送を始めてホツトレベラ３にて鋼板４のレベリン
グを行い、内部応力、歪を除去する。
次に、本発明に係る被冷却材の強制水冷却停止
温度推定方法を上記設備に適用して具体的に説明
する。
温度推定方法を上記設備に適用して具体的に説明
する。
はじめに、上記のサンプリングを行つた任意の
点の温度変化の様子は第２図に示すようになるこ
とは分かつている。図中横軸は水冷却開始時点か
らの時間で、ｔ＝τ〓およびτ〓＋Δτpは各々水冷却
停止時点、水冷却停止後の復熱完了時点を示し、
縦軸は温度で、曲線は上記任意点の鋼板４の表
面温度の変化、曲線はこの任意点の代表温度す
なわち、本例では鋼板４の板厚方向の平均温度の
変化を示している。
点の温度変化の様子は第２図に示すようになるこ
とは分かつている。図中横軸は水冷却開始時点か
らの時間で、ｔ＝τ〓およびτ〓＋Δτpは各々水冷却
停止時点、水冷却停止後の復熱完了時点を示し、
縦軸は温度で、曲線は上記任意点の鋼板４の表
面温度の変化、曲線はこの任意点の代表温度す
なわち、本例では鋼板４の板厚方向の平均温度の
変化を示している。
図示するように、水冷却停止後の状態は２つの
領域により構成されている。すなわち、第１の状
態は水冷却停止後の復熱過程で、時間ｔ＝τ〓〜τ〓
＋Δτpまでで、第２の状態では復熱完了後の過程
で、時間ｔ＝τ〓＋Δτp以降である。
領域により構成されている。すなわち、第１の状
態は水冷却停止後の復熱過程で、時間ｔ＝τ〓〜τ〓
＋Δτpまでで、第２の状態では復熱完了後の過程
で、時間ｔ＝τ〓＋Δτp以降である。
また、上記のように、本発明においては同一場
所にて、複数時点でサンプリングを実施するので
あるが、以下サンプリング回数が２回の場合を例
として（第２図参照、復熱完了前後の各々で２回
ずつ測定した場合を同じ記号で示してある。）第
３図に示すフローチヤートに従つて説明する。
所にて、複数時点でサンプリングを実施するので
あるが、以下サンプリング回数が２回の場合を例
として（第２図参照、復熱完了前後の各々で２回
ずつ測定した場合を同じ記号で示してある。）第
３図に示すフローチヤートに従つて説明する。
ステツプで水冷却停止後、鋼板４の停止時に
（τi，Ti）サンプリングする。ここで、 τi：水冷却開始からの時間 Ti：時間ｔ＝τiでの鋼板４の表面温度 ｉ：１，２ である。
（τi，Ti）サンプリングする。ここで、 τi：水冷却開始からの時間 Ti：時間ｔ＝τiでの鋼板４の表面温度 ｉ：１，２ である。
ステツプで次式により代表温度の時間経過に
対する変化量Rtと代表表面温度TAVを算出する。
対する変化量Rtと代表表面温度TAVを算出する。
Rt＝（T2−T1）／（τ2−τ1）
TAV＝（T2＋T1）／２
ステツプでRtの正負を判別し、すなわちサ
ンプリング時点で鋼板４の表面温度が上昇中であ
るか否かを判別し、Rt＞０のときは復熱中の状
態にあり、ステツプに進み、Rt０のときは
復熱完了後の状態にあり、ステツプに進む。
ンプリング時点で鋼板４の表面温度が上昇中であ
るか否かを判別し、Rt＞０のときは復熱中の状
態にあり、ステツプに進み、Rt０のときは
復熱完了後の状態にあり、ステツプに進む。
ステツプ〜で復熱完了時の表面温度Tpsと
代表表面温度TAVとの差DT（＝TPS−TAV）、上記
表面温度Tpsと、板厚方向平均温度TPAとの差
ΔTp（＝TPS−TPA）、水冷却停止から復熱完了ま
での時間Δτpおよび空冷による鋼板４の表面温度
降下速度Vcを次のように表わし、各々の値を計
算する。
代表表面温度TAVとの差DT（＝TPS−TAV）、上記
表面温度Tpsと、板厚方向平均温度TPAとの差
ΔTp（＝TPS−TPA）、水冷却停止から復熱完了ま
での時間Δτpおよび空冷による鋼板４の表面温度
降下速度Vcを次のように表わし、各々の値を計
算する。
DT＝f1（ω，ｔ，Rt） ……(1)
ω：水量密度
ｔ：鋼板の板厚
ΔTp＝a1・tn1 ……(2)
Δγp＝f2（ω，ｔ） ……(3)
Vc＝a2・tn2 ……(4)
a1，a2，n1，n2：定数
具体的には、(1)〜(4)式は実験結果に基づいて決
定され、例えば上記表面温度Ti＝550℃，300℃
の場合は次式で表される。なお、対応する表面温
度Tiは添字で示してある。
定され、例えば上記表面温度Ti＝550℃，300℃
の場合は次式で表される。なお、対応する表面温
度Tiは添字で示してある。
DT550＝5.176×10-3・ω0.02237・t1.845
・Rt＋（0.055t−2.60）・
logω＋0.072t−3.90［℃］
（ω：［m3／min・m2］，ｔ：［mm］）
DT300＝3.236×10-3・ω0.00942・t1.871
・Rt＋0.012t−0.55
ΔTp550＝1.274×10-1・t0.960［℃］
ΔTp300＝2.044×10-2・t0.980
Δτp550＝10m1
m1＝（−0.131・logt＋0.288）・logω＋
1.87・logt−1.55 Δτp300＝10m2 m2＝（−0.0736・logt＋0.152）・logω＋
1.83・logt−1.56 Vc550＝5.929・t-0.8865［℃／sec］ Vc3001.756・t-0.8295 ステツプで水冷却停止後の時間Δτp間におけ
る空冷による降下温度ΔTfp次式 ΔTfp＝Vc・Δτp により算出する。
1.87・logt−1.55 Δτp300＝10m2 m2＝（−0.0736・logt＋0.152）・logω＋
1.83・logt−1.56 Vc550＝5.929・t-0.8865［℃／sec］ Vc3001.756・t-0.8295 ステツプで水冷却停止後の時間Δτp間におけ
る空冷による降下温度ΔTfp次式 ΔTfp＝Vc・Δτp により算出する。
ステツプで次式により水冷却停止時の鋼板４
の代表温度（板厚方向の平均温度）TfAを算出す
る。
の代表温度（板厚方向の平均温度）TfAを算出す
る。
TfA＝TAV＋DT＋ΔTp＋ΔTfp
一方、Rt０のときはステツプ〜に進み、
上記代表表面温度TAVと板厚方向平均温度TnAと
の差ΔTn（＝TAV−TnA）および空冷による鋼板
の差ΔTn（＝TAV−TnA）および空冷による鋼板
４表面の降下温度ΔTfnを次のように表し各々の
値を計算する。
の差ΔTn（＝TAV−TnA）および空冷による鋼板
の差ΔTn（＝TAV−TnA）および空冷による鋼板
４表面の降下温度ΔTfnを次のように表し各々の
値を計算する。
ΔTn＝a3，tn3
ΔTfn＝Vc・τAV
a3，n3：定数
ただし、τAVは代表空冷時間で、
τAV＝（τ1＋τ2）／２−τ〓
である。
上記同様、表面温度Ti＝550℃，300℃の場合
は具体的には次式になる。
は具体的には次式になる。
ΔTm550≒ΔTp550＝1.274×10-1・t0.960［℃］
ΔTm300≒ΔTp300＝2.044×10-2・t0.980
ΔTfn550＝Vc550・ΔτAV［℃］
ΔTfn300＝Vc300・ΔτAV
ステツプで次式により水冷却停止時の鋼板４
の代表温度TfAを算出する。
の代表温度TfAを算出する。
TfA＝TAV＋ΔTn＋ΔTfn
以上で水冷却停止時の鋼板４の代表温度TfAが
求められる。
求められる。
なお、上記実施例では水冷却の場合について説
明したが冷却水としてエマルジヨンを用いること
もある。また、冷却方式としてミスト冷却、加圧
水洗による冷却もある。さらに、本発明は鋼板に
限らず、非鉄金属の厚板圧延や鋳造後の冷却の場
合にも適用できる。
明したが冷却水としてエマルジヨンを用いること
もある。また、冷却方式としてミスト冷却、加圧
水洗による冷却もある。さらに、本発明は鋼板に
限らず、非鉄金属の厚板圧延や鋳造後の冷却の場
合にも適用できる。
（発明の効果）
以上の説明より明らかなように、本発明によれ
ば強制水冷却後の状態を復熱過程と復熱完了以後
の２つの領域に分けて、いずれの領域において被
冷却材の表面温度をサンプリングしても、各々の
領域の特性に合わせて冷却停止温度を算出するよ
うにしてある。このため強制冷却後の被冷却材が
復熱した後は勿論、冷却後の復熱完了を待たずに
被冷却材の停止温度を求めることができるため、
製品の品質管理や、適切な冷却のために強制冷却
手段へのフイードバツクを迅速に行うことがで
き、生産性の向上を図れるという効果を奏する。
ば強制水冷却後の状態を復熱過程と復熱完了以後
の２つの領域に分けて、いずれの領域において被
冷却材の表面温度をサンプリングしても、各々の
領域の特性に合わせて冷却停止温度を算出するよ
うにしてある。このため強制冷却後の被冷却材が
復熱した後は勿論、冷却後の復熱完了を待たずに
被冷却材の停止温度を求めることができるため、
製品の品質管理や、適切な冷却のために強制冷却
手段へのフイードバツクを迅速に行うことがで
き、生産性の向上を図れるという効果を奏する。
第１図は厚板圧延設備の概略機器構成図、第２
図は鋼板の冷却線模式図、第３図は本発明に係る
フローチヤートである。 ２……冷却設備、４……鋼板、７……出側温度
計。
図は鋼板の冷却線模式図、第３図は本発明に係る
フローチヤートである。 ２……冷却設備、４……鋼板、７……出側温度
計。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高温の被冷却材を強制水冷却した後、空冷時
間を設けて、被冷却材の表面温度を測定し、強制
水冷却停止時の被冷却材移送方向に対して直交す
る断面の代表温度を求める被冷却材の強制水冷却
停止温度推定方法において、被冷却材の代表点を
少なくとも１つ設定し、その代表点にて、あるサ
ンプリング時間を経て、被冷却材表面温度を少な
くとも２回測定して得たサンプル値から代表表面
温度TAVを求めるとともに、代表点における温度
が上昇中であるか否かを判定し、上昇中の場合に
は、復熱完了時の表面温度と時間代表表面温度
TAVとの差DTと、復熱完了時の表面温度とその
点における板厚方向平均温度との差ΔTpと、強制
冷却停止後復熱完了までの間の空冷による降下温
度ΔTfpとを水量密度、被冷却材の厚さおよび代
表温度の時間経過に対する変化量の関数として表
わし、強制水冷却停止温度TfAを次式 TfA＝TAV＋DT＋ΔTp＋ΔTfp により算出する一方、代表点における温度が上昇
中でない場合には、代表表面温度TAVとその温度
の時の板厚方向の平均温度との差ΔTnと、強制
水冷却停止後のサンプリングまでの間の空冷によ
る降下温度ΔTfnとを被冷却材の厚さおよび空冷
時間の関数として表わし、強制水冷却停止温度
TfAを次式 TfA＝TAV＋ΔTn＋ΔTfn により算出することを特徴とする被冷却材の強制
水冷却停止温度の推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185623A JPS6244529A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185623A JPS6244529A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6244529A JPS6244529A (ja) | 1987-02-26 |
| JPH0480976B2 true JPH0480976B2 (ja) | 1992-12-21 |
Family
ID=16174028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60185623A Granted JPS6244529A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6244529A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100464886C (zh) * | 2003-06-13 | 2009-03-04 | 杰富意钢铁株式会社 | 厚钢板的控制冷却装置及控制冷却方法 |
| KR100715264B1 (ko) | 2003-06-13 | 2007-05-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 후강판의 제어냉각장치 및 제어냉각방법 |
| JP5239887B2 (ja) * | 2009-01-20 | 2013-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板の製造装置及び製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60185622A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | 車両の暖房装置 |
-
1985
- 1985-08-22 JP JP60185623A patent/JPS6244529A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6244529A (ja) | 1987-02-26 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |