JPS6244529A - 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 - Google Patents
被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法Info
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- JPS6244529A JPS6244529A JP60185623A JP18562385A JPS6244529A JP S6244529 A JPS6244529 A JP S6244529A JP 60185623 A JP60185623 A JP 60185623A JP 18562385 A JP18562385 A JP 18562385A JP S6244529 A JPS6244529 A JP S6244529A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、例えば鉄鋼業の熱間圧延プロセスにおいて高
温の被圧延材を水冷却する場合の被冷却材の強制水冷却
停止温度の推定方法に関するものである。
温の被圧延材を水冷却する場合の被冷却材の強制水冷却
停止温度の推定方法に関するものである。
（従来技術）
熱間圧延プロセス等において、高温の被冷却材は材質制
御等の目的で水冷却されるか、この場合、成品の品質保
持上冷却伴出温度を管理することは重要である。
御等の目的で水冷却されるか、この場合、成品の品質保
持上冷却伴出温度を管理することは重要である。
例えば、従来ホットストリップミルにおいては、ランア
ウトテーブルにて水冷却が実施されており、上記冷却停
止温度を管理するため、冷却装置の中間あるいは出側に
温度計が設置され、被冷却材である銅板の温度計測が行
われていた（特公昭５３−２５７０１号公報）。そして
、このホットストリップミルにて製造されるのは薄板で
あり、水冷却後の板厚方向の温度の平均化すなわち復熱
が非常に速いため、表面温度を鋼板９代表温度として、
この温度より冷却停止温度を求めてら問題となることは
なかった。
ウトテーブルにて水冷却が実施されており、上記冷却停
止温度を管理するため、冷却装置の中間あるいは出側に
温度計が設置され、被冷却材である銅板の温度計測が行
われていた（特公昭５３−２５７０１号公報）。そして
、このホットストリップミルにて製造されるのは薄板で
あり、水冷却後の板厚方向の温度の平均化すなわち復熱
が非常に速いため、表面温度を鋼板９代表温度として、
この温度より冷却停止温度を求めてら問題となることは
なかった。
ところが、近年冷却技術の進歩に伴い厚板工場や棒鋼工
場に強制水冷却が適用されるに至り、表面温度と被冷却
材代表温度（例えば、仮であれば板厚方法平均温度、棒
であれば断面円平均温度等）をオンライン計測により決
定するに際し、種々の外乱（操業条件の違、いも含む。
場に強制水冷却が適用されるに至り、表面温度と被冷却
材代表温度（例えば、仮であれば板厚方法平均温度、棒
であれば断面円平均温度等）をオンライン計測により決
定するに際し、種々の外乱（操業条件の違、いも含む。
）のため、十分な空冷時間を経た後でなければならず、
冷却停止温度を求めるのに時間がかかり、生産性の低下
等を引き起こすという問題があった。
冷却停止温度を求めるのに時間がかかり、生産性の低下
等を引き起こすという問題があった。
一般に、水冷却された被冷却材の温度回復は同一＋、を
質の場合、水量密度が低い冷却はど、または薄い寸法の
ものほど速い。しかし、例えば厚さ１００ｍｍの鋼板を
水量密度１ ｍ３／ｍ１ｍ−ｍ”で水冷し、板厚方向の
平均温度を約８００℃から５５０℃にしたとき、冷却後
の板厚方向での復熱に約１５０秒らかかる。すなわち、
冷却停止温度を推定するためには、冷却停止後１５０秒
経過後でなければならないことになる。
質の場合、水量密度が低い冷却はど、または薄い寸法の
ものほど速い。しかし、例えば厚さ１００ｍｍの鋼板を
水量密度１ ｍ３／ｍ１ｍ−ｍ”で水冷し、板厚方向の
平均温度を約８００℃から５５０℃にしたとき、冷却後
の板厚方向での復熱に約１５０秒らかかる。すなわち、
冷却停止温度を推定するためには、冷却停止後１５０秒
経過後でなければならないことになる。
（発明の目的）
本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなされたもので、
その目的は強制冷却後の被冷却材が復熱した後は勿論、
冷却後の復熱完了を待たずに被冷却材の冷却停止温度を
求めることを可能とした被冷却材の強制水冷却停止温度
の推定方法を提供することにある。
その目的は強制冷却後の被冷却材が復熱した後は勿論、
冷却後の復熱完了を待たずに被冷却材の冷却停止温度を
求めることを可能とした被冷却材の強制水冷却停止温度
の推定方法を提供することにある。
（発明の構成）
上記の目的を達成するために、第１発明は、高温の被冷
却材を強制水冷却した後、空冷時間を設けて、被冷却材
の表面温度を測定し、強制水冷却停止時の被冷却材移送
方向に対して直交する断面の代表温度を求める被冷却材
の強制水冷却停止温度推定方法において、被冷却材の代
表点を少なくとも１つ設定し、その代表点にて、あるサ
ンプリング時間を経て、被冷却材表面温度を少なくとも
２回測定して得たサンプル値から代表表面温度’１”Ａ
Ｖを求めるとともに、代表点における温度が上昇中であ
るか否かを判定し、上界中の場合には、上記代表表面温
度Ｔ’Ａｖ１代表温度の時間経過に対する変化ｆｆ１ｄ
ＴＡＶ／ｄτ（＝Ｒｔ）、水量密度ωおよび被冷却材の
厚さｔの関数として、復熱完了時の状態を推定した後に
強制水冷却停止温度ＴｆＡを算出する一方、代表点にお
ける温度が上昇中でない場合には、代表表面温度ＴＡＶ
と被冷却材の厚さｔおよび強制水冷却後のサンプリング
までの間の時間の関数として、強制水冷却停止温度Ｔ’
ｒＡを算出するようにした。
却材を強制水冷却した後、空冷時間を設けて、被冷却材
の表面温度を測定し、強制水冷却停止時の被冷却材移送
方向に対して直交する断面の代表温度を求める被冷却材
の強制水冷却停止温度推定方法において、被冷却材の代
表点を少なくとも１つ設定し、その代表点にて、あるサ
ンプリング時間を経て、被冷却材表面温度を少なくとも
２回測定して得たサンプル値から代表表面温度’１”Ａ
Ｖを求めるとともに、代表点における温度が上昇中であ
るか否かを判定し、上界中の場合には、上記代表表面温
度Ｔ’Ａｖ１代表温度の時間経過に対する変化ｆｆ１ｄ
ＴＡＶ／ｄτ（＝Ｒｔ）、水量密度ωおよび被冷却材の
厚さｔの関数として、復熱完了時の状態を推定した後に
強制水冷却停止温度ＴｆＡを算出する一方、代表点にお
ける温度が上昇中でない場合には、代表表面温度ＴＡＶ
と被冷却材の厚さｔおよび強制水冷却後のサンプリング
までの間の時間の関数として、強制水冷却停止温度Ｔ’
ｒＡを算出するようにした。
また第２発明は、代表点における温度が上昇中の場合に
はＬ記強制水冷却停止温度Ｔ、Ａを次式％式％ により算出する一方、代表点における温度か上昇中でな
い場合には上記強制水冷却停止温度ＴｆＡを次式 ％式％ により算出するようにした。
はＬ記強制水冷却停止温度Ｔ、Ａを次式％式％ により算出する一方、代表点における温度か上昇中でな
い場合には上記強制水冷却停止温度ＴｆＡを次式 ％式％ により算出するようにした。
（実施例）
次に、本発明の一実施例を図面にしたがって説明する。
第１図は、本発明に係る方法か適用される厚板仕上げ圧
延設備の概略を示し、通板方向に沿って佳」−圧延機Ｉ
、冷却設備２．ホットレベラ３か配設してあり、鋼板４
をパスライン５に沿って、図中右から左へと通すように
なっている。また、冷却設備２のｎη後には厚鋼板４の
表面温度を測定するために入側温度計６．出側温度計７
が設けである。
延設備の概略を示し、通板方向に沿って佳」−圧延機Ｉ
、冷却設備２．ホットレベラ３か配設してあり、鋼板４
をパスライン５に沿って、図中右から左へと通すように
なっている。また、冷却設備２のｎη後には厚鋼板４の
表面温度を測定するために入側温度計６．出側温度計７
が設けである。
なお、図中二点鎖線にて示すように冷却設備２゜出側温
度計７はホットレベラ３の通板方向前方に配置すること
しある。
度計７はホットレベラ３の通板方向前方に配置すること
しある。
冷却設備２による冷却方法は、綱板４を搬送しながら、
その搬送方向前端から後端に向かって遂次冷却する一方
向通板冷却方法である。ちなみに冷却方法には、この池
鋼板４を往復させながら冷却するオッンレーション通板
により冷却するものかあるが、下記する本発明に係る方
法の適用に関して、冷却方法は何ら限定する乙のではな
い。
その搬送方向前端から後端に向かって遂次冷却する一方
向通板冷却方法である。ちなみに冷却方法には、この池
鋼板４を往復させながら冷却するオッンレーション通板
により冷却するものかあるが、下記する本発明に係る方
法の適用に関して、冷却方法は何ら限定する乙のではな
い。
そして、上記の設備において、仕上圧延機ｌを出た鋼板
４を冷却設備２での冷却終了後、ポットレベラ３前まで
搬送して、一旦静止さＵ、つづいて、本発明に係る方法
を実施するために出側温度計７により鋼板４の温度を測
定する。すなわち、同一場所にて温度に関して多時点の
サンプリングを行うようにしである。測定後、再度鋼板
４の搬送を始めてホットレベラ３にて鋼板４のレベリン
グを行い、内部応力、歪を除去する。
４を冷却設備２での冷却終了後、ポットレベラ３前まで
搬送して、一旦静止さＵ、つづいて、本発明に係る方法
を実施するために出側温度計７により鋼板４の温度を測
定する。すなわち、同一場所にて温度に関して多時点の
サンプリングを行うようにしである。測定後、再度鋼板
４の搬送を始めてホットレベラ３にて鋼板４のレベリン
グを行い、内部応力、歪を除去する。
次に、本発明に係る被冷却材の強制水冷却停止温度推定
方法を上記設備に適用して具体的に説明する。
方法を上記設備に適用して具体的に説明する。
はじめに、上記のサンプリングを行った任意の点の温度
変化の様子は第２図に示すようになることは分かってい
る。図中横軸は水冷却開始時点からの時間で、Ｌ−τ、
およびτ、＋Δτ、は各々水冷却停止時点、水冷却停止
後の復熱完了時点を示し、縦軸は温度で、曲線Ｉは上記
任意点の鋼板４の表面温度の変化、曲線■はこの任意点
の代表温度すなわち、本例では綱板４の板厚方向の平均
温度の変化を示している。
変化の様子は第２図に示すようになることは分かってい
る。図中横軸は水冷却開始時点からの時間で、Ｌ−τ、
およびτ、＋Δτ、は各々水冷却停止時点、水冷却停止
後の復熱完了時点を示し、縦軸は温度で、曲線Ｉは上記
任意点の鋼板４の表面温度の変化、曲線■はこの任意点
の代表温度すなわち、本例では綱板４の板厚方向の平均
温度の変化を示している。
図示するように、水冷却停止後の状態は２つの領域によ
り構成されている。すなわち、第１の状態は水冷却停止
後の復熱過程で、時間を一τ、〜τ。
り構成されている。すなわち、第１の状態は水冷却停止
後の復熱過程で、時間を一τ、〜τ。
＋Δτ、までで、第２の状態は復熱完了後の過程て、時
間ｔ＝τ、＋Δτ、以降である。
間ｔ＝τ、＋Δτ、以降である。
また、上記のように、本発明においては同一場所にて、
複数時点でサンプリングを実施するのであるが、以下サ
ンプリング回数が２回の場合を例として（第２図参照、
復熱完了前後の各々で２回ずつ測定した場合を同じ記号
で示しである。）、第３図に示すフローチャートに従っ
て説明する。
複数時点でサンプリングを実施するのであるが、以下サ
ンプリング回数が２回の場合を例として（第２図参照、
復熱完了前後の各々で２回ずつ測定した場合を同じ記号
で示しである。）、第３図に示すフローチャートに従っ
て説明する。
ステップ■で水冷却停止後、鋼板４の停止時に（τＨ，
Ｔｉ）サンプリングする。ここで、τｉ ：水冷却開始
からの時間 Ｔｉ二待時間−τ１ での綱板４の表面温度ｉ：ｌ、２ である。
Ｔｉ）サンプリングする。ここで、τｉ ：水冷却開始
からの時間 Ｔｉ二待時間−τ１ での綱板４の表面温度ｉ：ｌ、２ である。
ステップ■で次式により代表温度の時間経過に対する変
化ｊｌＲｔと代表表面温度ＴＡＶを算出する。
化ｊｌＲｔと代表表面温度ＴＡＶを算出する。
ＲＬ −（’ｒ２−’ｒ＋）／（ｒ、−ｒ＋）ＴＡＶ
−（Ｔ 、＋ Ｔ 、）／ ２ステツプ■でＲｔの正負
を判別し、すなわちサンプリング時点で綱板４の表面温
度が上昇中であるか否かを判別し、Ｒｔ＞０のときは復
熱中の状態にあり、ステップ■に進み、Ｒｔ≦０のとき
は復熱完了後の状態にあり、ステップ［相］に進む。
−（Ｔ 、＋ Ｔ 、）／ ２ステツプ■でＲｔの正負
を判別し、すなわちサンプリング時点で綱板４の表面温
度が上昇中であるか否かを判別し、Ｒｔ＞０のときは復
熱中の状態にあり、ステップ■に進み、Ｒｔ≦０のとき
は復熱完了後の状態にあり、ステップ［相］に進む。
ステップ■〜■で復熱完了時の表面温度Ｔ’ｐｓと代表
表面温度ＴＡＶとの差Ｄ Ｔ （−Ｔ’Ｐｓ −ＴＡＶ
）、上記表面温度Ｔ、８と、板厚方向平均温度ＴＰＡ
との差ΔＴ ｐ（＝ ＴＰＳ ＴＰＡ ）、水冷却停
止から復熱完了までの時間Δτ、および空冷による鋼板
４の表面温度降下速度Ｖｃを次のように表わし、各々の
値を計算する。
表面温度ＴＡＶとの差Ｄ Ｔ （−Ｔ’Ｐｓ −ＴＡＶ
）、上記表面温度Ｔ、８と、板厚方向平均温度ＴＰＡ
との差ΔＴ ｐ（＝ ＴＰＳ ＴＰＡ ）、水冷却停
止から復熱完了までの時間Δτ、および空冷による鋼板
４の表面温度降下速度Ｖｃを次のように表わし、各々の
値を計算する。
ＤＴ＝ｆ、（ω、ｔ 、Ｒｔ） ・
・・（１）ω：水量密度 ｔ：鋼板の板厚 ΔＴ ｐ ＝ａ＋ ・ｔｎ’
−（２）Δτｐ”ｒｔ（ω、１）
・・・（３）ｖｃ ＝ａｔ 拳 ｔｎ”
−（４）ａ
ｌ 、 ａ！＋ ｎｌ ＋ ｎｔ ：定数具体的には、
（１）〜（４）式は実験結果に基づいて決定され、例え
ば上記表面温度Ｔｉ＝５５０℃。
・・（１）ω：水量密度 ｔ：鋼板の板厚 ΔＴ ｐ ＝ａ＋ ・ｔｎ’
−（２）Δτｐ”ｒｔ（ω、１）
・・・（３）ｖｃ ＝ａｔ 拳 ｔｎ”
−（４）ａ
ｌ 、 ａ！＋ ｎｌ ＋ ｎｔ ：定数具体的には、
（１）〜（４）式は実験結果に基づいて決定され、例え
ば上記表面温度Ｔｉ＝５５０℃。
３００°Ｃの場合は次式で表される。なお、対応する表
面温度Ｔｉは添字で示しである。
面温度Ｔｉは添字で示しである。
ＤＴ５５０＝５．１７６Ｘ１０−３−ω０・０１１３？
・ｔｌ・８４″・Ｒｔ ＋（０，０５５ｔ−２，６０）
・１ｏｇω＋０．０７２ｔ−３．９０ ［℃］（ω
： ［ｍ３／ｍｉｎ−ｍ’］、 ｔ： ［ｍｍ］）ＤＴ
３００＝３．２３６ｘｔｏ−３−ω０・００１１４″、
ｔｌ・８７１・Ｒｔ ＋０．０１２ｔ−０，５５ ΔＴ ｓｓ。＝１．２７４ｘｌＯ−’・ｔｏ・”’
［’Ｃ］ΔＴｐ３ｏｏ ＝２．０４４ＸＩ Ｏ−”・ｔ
’°″８０Δτ ５５Ｑ ＝１０” ｍ、＝（−０，１３ｌ３１−１ｏ＋０．２８８）・ｌｏ
ｇω＋１，８７・ｌｏｇｔ−１，５５Δτ１）３００
＝ １０” ｍ、＝（−０，０７３６１ｏｇ ｔｌｏ、Ｉ ５２）・
ｌｏｇω＋１．８３・ｌｏｇｔ−１，５６Ｖ ｃ５５ｏ
＝ ５ 、９２９ ・ｔ−”８０５［℃／ｓｅｅ］ＶＣ
３００＝ Ｉ 、７５６ ・ｔ−０°８２９５ステツプ
■で水冷却停止後の時間Δτ１間における空冷による降
下温度ΔＴｆＰ次式 ％式％ により算出する。
・ｔｌ・８４″・Ｒｔ ＋（０，０５５ｔ−２，６０）
・１ｏｇω＋０．０７２ｔ−３．９０ ［℃］（ω
： ［ｍ３／ｍｉｎ−ｍ’］、 ｔ： ［ｍｍ］）ＤＴ
３００＝３．２３６ｘｔｏ−３−ω０・００１１４″、
ｔｌ・８７１・Ｒｔ ＋０．０１２ｔ−０，５５ ΔＴ ｓｓ。＝１．２７４ｘｌＯ−’・ｔｏ・”’
［’Ｃ］ΔＴｐ３ｏｏ ＝２．０４４ＸＩ Ｏ−”・ｔ
’°″８０Δτ ５５Ｑ ＝１０” ｍ、＝（−０，１３ｌ３１−１ｏ＋０．２８８）・ｌｏ
ｇω＋１，８７・ｌｏｇｔ−１，５５Δτ１）３００
＝ １０” ｍ、＝（−０，０７３６１ｏｇ ｔｌｏ、Ｉ ５２）・
ｌｏｇω＋１．８３・ｌｏｇｔ−１，５６Ｖ ｃ５５ｏ
＝ ５ 、９２９ ・ｔ−”８０５［℃／ｓｅｅ］ＶＣ
３００＝ Ｉ 、７５６ ・ｔ−０°８２９５ステツプ
■で水冷却停止後の時間Δτ１間における空冷による降
下温度ΔＴｆＰ次式 ％式％ により算出する。
ステップ■で次式により水冷却停止時の鋼板４の代表温
度（板厚方向の平均温度） ’ｒｒｘを算出する。
度（板厚方向の平均温度） ’ｒｒｘを算出する。
Ｔ「＾＝ ＴＡＶ ＋ Ｄ Ｔ＋ΔＴｐ＋ΔＴ’ｒｐ一
方、Ｒｔ≦０ のときはステップ［相］〜＠に進み、上
記代表表面温度ＴＡＶと板厚方向平均温度ＴｍＡとの差
ΔＴｉｎ（＝ＴＡｙ ＴｌｎＡ）および空冷による鋼
板の差ΔＴ ｍ（＝ＴＡＶ −Ｔ Ｉ！ＩＡ）および空
冷による鋼板４表面の降下温度ΔＴ「、を次のように表
し各々の値を計算する。
方、Ｒｔ≦０ のときはステップ［相］〜＠に進み、上
記代表表面温度ＴＡＶと板厚方向平均温度ＴｍＡとの差
ΔＴｉｎ（＝ＴＡｙ ＴｌｎＡ）および空冷による鋼
板の差ΔＴ ｍ（＝ＴＡＶ −Ｔ Ｉ！ＩＡ）および空
冷による鋼板４表面の降下温度ΔＴ「、を次のように表
し各々の値を計算する。
ΔＴｍ ：３３ ’ ｔｎ３
ΔＴｆＩＩｌ＝ＶＣ・ＴＡＶ
ａ、 、ｎ３ ：定数
ただし、ＴＡＶは代表空冷時間で、
τＡＶ＝（τ１＋τ１）／ ２− Ｔ。
である。
上記同様、表面温度Ｔｉ＝５５０℃、３００６Ｃの場合
は具体的には次式になる。
は具体的には次式になる。
ΔＴｆｆｌｓ、ｏ′；ΔＴｌ）ｓｓｏ＝１．２７４ＸＩ
Ｑ −１、ｔｏ、 ９８０ ［℃］ΔＴｍ５ｏｏ＃
ΔＴｐｓｏｏ＝２．０４４ｘ１０−２・ｔｏ・９８０ ΔＴｒｍ ５ａｏ＝ ＶＣ６５Ｇ ” Δ ＴＡＶ
［’ＣコΔＴｆ＠ ｓｏ
ｏ ＝ Ｖ Ｃ３００°ΔτＡＹステツプ■で次式によ
り水冷却停止時の鋼板４の代表温度Ｔｊ＾を算出する。
Ｑ −１、ｔｏ、 ９８０ ［℃］ΔＴｍ５ｏｏ＃
ΔＴｐｓｏｏ＝２．０４４ｘ１０−２・ｔｏ・９８０ ΔＴｒｍ ５ａｏ＝ ＶＣ６５Ｇ ” Δ ＴＡＶ
［’ＣコΔＴｆ＠ ｓｏ
ｏ ＝ Ｖ Ｃ３００°ΔτＡＹステツプ■で次式によ
り水冷却停止時の鋼板４の代表温度Ｔｊ＾を算出する。
’ｒｒＡ＝ ＴＡＶ＋ΔＴｍ＋ΔＴｒｅ以上で水冷却停
止時の綱板４の代表温度ＴｆＡが求められる。
止時の綱板４の代表温度ＴｆＡが求められる。
なお、上記実施例では水冷却の場合について説明したが
冷却水としてエマルジョンを用いることもある。また、
冷却方式としてミスト冷却、加圧水流による冷却もある
。さらに、本発明は鋼板に限らず、非鉄金属の厚板圧延
や鋳造後の冷却の場合にも適用できる。
冷却水としてエマルジョンを用いることもある。また、
冷却方式としてミスト冷却、加圧水流による冷却もある
。さらに、本発明は鋼板に限らず、非鉄金属の厚板圧延
や鋳造後の冷却の場合にも適用できる。
（発明の効果）
以上の説明より明らかなように、本発明によれば強制水
冷却後の状態を復熱過程と復熱完了以後の２つの領域に
別けて、いずれ、の領域において被冷却材の表面温度を
サンプリングしても、各々の領域の特性に合わせて冷却
停止温度を算出するようにしである。このため強制冷却
後の被冷却材が復熱した後は勿論、冷却後の復熱完了を
待たずに被冷却材の停止温度を求めることができるため
、製品の品質管理や、適切な冷却のために強制冷却手段
へのフィードバックを迅速に行うことができ、生産性の
向上を図れるという効果を奏する。
冷却後の状態を復熱過程と復熱完了以後の２つの領域に
別けて、いずれ、の領域において被冷却材の表面温度を
サンプリングしても、各々の領域の特性に合わせて冷却
停止温度を算出するようにしである。このため強制冷却
後の被冷却材が復熱した後は勿論、冷却後の復熱完了を
待たずに被冷却材の停止温度を求めることができるため
、製品の品質管理や、適切な冷却のために強制冷却手段
へのフィードバックを迅速に行うことができ、生産性の
向上を図れるという効果を奏する。
第１図は厚板圧延設備の概略機器構成図、第２図は綱板
の冷却線模式図、第３図は本発明に係るフローチャート
である。 ２・・・冷却設備、４・・・鋼板、７・・・出側温度計
特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 前出 葆 ほか２名第１図 第２図 的 間 −一一−
の冷却線模式図、第３図は本発明に係るフローチャート
である。 ２・・・冷却設備、４・・・鋼板、７・・・出側温度計
特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 前出 葆 ほか２名第１図 第２図 的 間 −一一−
Claims (2)
- （１）高温の被冷却材を強制水冷却した後、空冷時間を
設けて、被冷却材の表面温度を測定し、強制水冷却停止
時の被冷却材移送方向に対して直交する断面の代表温度
を求める被冷却材の強制水冷却停止温度推定方法におい
て、被冷却材の代表点を少なくとも１つ設定し、その代
表点にて、あるサンプリング時間を経て、被冷却材表面
温度を少なくとも２回測定して得たサンプル値から代表
表面温度Ｔ＿Ａ＿Ｖを求めるとともに、代表点における
温度が上昇中であるか否かを判定し、上昇中の場合には
、上記代表表面温度Ｔ＿Ａ＿Ｖ、代表温度の時間経過に
対する変化量ｄＴ＿Ａ＿Ｖ／ｄτ（＝Ｒｔ）、水量密度
ωおよび被冷却材の厚さｔの関数として、復熱完了時の
状態を推定した後に強制水冷却停止温度Ｔ＿ｆ＿Ａを算
出する一方、代表点における温度が上昇中でない場合に
は、代表表面温度Ｔ＿Ａ＿Ｖ、と被冷却材の厚さをおよ
び強制水冷却後のサンプリングまでの間の時間の関数と
して、強制水冷却停止温度Ｔ＿ｆ＿Ａを算出することを
特徴とする被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法。 - （２）高温の被冷却材を強制水冷却した後、空冷時間を
設けて、被冷却材の表面温度を測定し、強制水冷却停止
時の被冷却材移送方向に対して直交する断面の代表温度
を求める被冷却材の強制水冷却停止温度推定方法におい
て、被冷却材の代表点を少なくとも１つ設定し、その代
表点にて、あるサンプリング時間を経て、被冷却材表面
温度を少なくとも２回測定して得たサンプル値から代表
表面温度Ｔ＿Ａ＿Ｖを求めるとともに、代表点における
温度が上昇中であるか否かを判定し、上昇中の場合には
、復熱完了時の表面温度と上記代表表面温度Ｔ＿Ａ＿Ｖ
との差ＤＴと、復熱完了時の表面温度とその点における
板厚方向平均温度との差ΔＴｐと、強制冷却停止後復熱
完了までの間の空冷による降下温度ΔＴ＿ｆ＿Ｐとを水
量密度、被冷却材の厚さおよび代表温度の時間経過に対
する変化量の関数として表わし、強制水冷却停止温度Ｔ
＿ｆ＿Ａを次式Ｔ＿ｆ＿Ａ＝Ｔ＿Ａ＿Ｖ＋ＤＴ＋ΔＴｐ
＋ΔＴ＿ｆ＿Ｐにより算出する一方、代表点における温
度が上昇中でない場合には、代表表面温度Ｔ＿Ａ＿Ｖと
その温度の時の板厚方向の平均温度との差ΔＴｍと、強
制水冷却停止後のサンプリングまでの間の空冷による降
下温度ΔＴ＿ｆ＿ｍとを被冷却材の厚さおよび空冷時間
の関数として表わし、強制水冷却停止温度Ｔ＿ｆ＿Ａを
次式 Ｔ＿ｆ＿Ａ＝Ｔ＿Ａ＿Ｖ＋ΔＴｍ＋ΔＴ＿ｆ＿ｍにより
算出することを特徴とする被冷却材の強制水冷却停止温
度の推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185623A JPS6244529A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60185623A JPS6244529A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6244529A true JPS6244529A (ja) | 1987-02-26 |
| JPH0480976B2 JPH0480976B2 (ja) | 1992-12-21 |
Family
ID=16174028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60185623A Granted JPS6244529A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6244529A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004110661A1 (ja) * | 2003-06-13 | 2004-12-23 | Jfe Steel Corporation | 厚鋼板の制御冷却装置および制御冷却方法 |
| CN100464886C (zh) * | 2003-06-13 | 2009-03-04 | 杰富意钢铁株式会社 | 厚钢板的控制冷却装置及控制冷却方法 |
| JP2010167424A (ja) * | 2009-01-20 | 2010-08-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板の製造装置及び製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60185622A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | 車両の暖房装置 |
-
1985
- 1985-08-22 JP JP60185623A patent/JPS6244529A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60185622A (ja) * | 1984-03-02 | 1985-09-21 | Nissan Motor Co Ltd | 車両の暖房装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0480976B2 (ja) | 1992-12-21 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |