JPS62134104A - 厚鋼板の圧延方法 - Google Patents
厚鋼板の圧延方法Info
- Publication number
- JPS62134104A JPS62134104A JP27296185A JP27296185A JPS62134104A JP S62134104 A JPS62134104 A JP S62134104A JP 27296185 A JP27296185 A JP 27296185A JP 27296185 A JP27296185 A JP 27296185A JP S62134104 A JPS62134104 A JP S62134104A
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- JP
- Japan
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- rolling
- rolling material
- temperature
- thick steel
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）５産業上の利用分野
本発明は、製品採取の歩留を向上させることのできる厚
鋼板の圧延方法に関するものである。
鋼板の圧延方法に関するものである。
（ロ）従来技術
厚鋼板の熱間圧延においては、圧延材の先端部、および
後端部では、通常温度低下が生じやすい。
後端部では、通常温度低下が生じやすい。
また、圧延機によシ圧延材の板厚を制御する場合、通常
ＡＧＣ（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ Ｇａｇｅ Ｃｏｎｔｒｏ
ｌ ） システムを用いているが、圧延材が圧延機に
噛み込んだ後しばらく経過してから制御を開始するため
、先端部ズは温度低下も加わって板厚の変動が生じやす
い。
ＡＧＣ（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ Ｇａｇｅ Ｃｏｎｔｒｏ
ｌ ） システムを用いているが、圧延材が圧延機に
噛み込んだ後しばらく経過してから制御を開始するため
、先端部ズは温度低下も加わって板厚の変動が生じやす
い。
また、刀口熱スラブの圧延が開始される場合には、スラ
ブの温度分布（特に上下面の温度差）により、圧延途中
での上下面の変形抵抗が異なるために、まくれ込みが発
生する。これは、例えば、通常上面の温度が高いため、
第２図に示すようなメタル・フローが生じ、スラブのエ
ツジ部上面であった箇所が圧延後においては下面の方へ
まわり込んでしまい、製品取りを行う場合には、その部
分はクロップとして捨てなければならない。
ブの温度分布（特に上下面の温度差）により、圧延途中
での上下面の変形抵抗が異なるために、まくれ込みが発
生する。これは、例えば、通常上面の温度が高いため、
第２図に示すようなメタル・フローが生じ、スラブのエ
ツジ部上面であった箇所が圧延後においては下面の方へ
まわり込んでしまい、製品取りを行う場合には、その部
分はクロップとして捨てなければならない。
さらに、クラツド鋼板においては、先端部および後端部
で温度低下が生じると、母材と合せ材との変形抵抗の割
合が変化する（第３図）。全体の板厚が均一になるよう
に圧延しているため、その部分では、母材と合せ材との
板厚の割合（クラツド比）が変化してしまい、冷却後、
切断を行う場合には、製品取りから外され、歩留低下を
招いている。
で温度低下が生じると、母材と合せ材との変形抵抗の割
合が変化する（第３図）。全体の板厚が均一になるよう
に圧延しているため、その部分では、母材と合せ材との
板厚の割合（クラツド比）が変化してしまい、冷却後、
切断を行う場合には、製品取りから外され、歩留低下を
招いている。
従来、これらの問題を解決する対策は少なく、これまで
あまり有効な方法はなかった。例えば、まくれ込み防止
のために、加熱炉の上下の設定温度を変化させ、下部Ｒ
ｎ熱帯の温度を上げるという方法がある。
あまり有効な方法はなかった。例えば、まくれ込み防止
のために、加熱炉の上下の設定温度を変化させ、下部Ｒ
ｎ熱帯の温度を上げるという方法がある。
しかし、この方法では、燃料を余分に消費し、燃料原単
位の悪化を招く。さらに、加熱炉内でのスケール発生量
が多くなり、しかも厚いスケールが発生するため、圧延
時にこのスケールを地肌に押し込んでしまい、アバタと
呼ばれる疵が発生する。
位の悪化を招く。さらに、加熱炉内でのスケール発生量
が多くなり、しかも厚いスケールが発生するため、圧延
時にこのスケールを地肌に押し込んでしまい、アバタと
呼ばれる疵が発生する。
幅出し圧延の途中でエツジングを実施し、再び圧延を行
うことによって、まくれ込みを防止する方法（特開昭５
７−１６８７０５号公報）がある。
うことによって、まくれ込みを防止する方法（特開昭５
７−１６８７０５号公報）がある。
この方法においては、幅出し中に一旦エツジャをかけた
後再びスタンドへ戻して幅出しを実施するために、１本
のスラブの幅出しに要する時間が増加し、圧延能率（Ｐ
／Ｈ）が犬きく低下する。
後再びスタンドへ戻して幅出しを実施するために、１本
のスラブの幅出しに要する時間が増加し、圧延能率（Ｐ
／Ｈ）が犬きく低下する。
さらに、クラツド鋼の板厚変化に対しては、先後端部の
み上下ロールの周速を変化させる異周速圧延も考えられ
る。この場合には、非常に狭い領域に対して厳密な制御
が必要になり、そのための設備費用が大きくなる。また
、異周速圧延を行うことによって、先後端部の反りを増
大させるため、あまり実用的ではない。
み上下ロールの周速を変化させる異周速圧延も考えられ
る。この場合には、非常に狭い領域に対して厳密な制御
が必要になり、そのための設備費用が大きくなる。また
、異周速圧延を行うことによって、先後端部の反りを増
大させるため、あまり実用的ではない。
（）→発明が解決しようとする問題点
本発明が解決しようとする問題点は、厚鋼板の熱間圧延
において、歩留の向上を図ることにある。
において、歩留の向上を図ることにある。
（→問題点を解決するための手段
本発明の厚鋼板の圧延方法は、熱間圧延のバス間または
熱間圧延機列のスタンド間において、熱間圧延材の先後
端部のうちの少なくとも一方を７５０℃以上に再加熱す
ること、次いで圧延を続行することによって、上記問題
点を解決している。
熱間圧延機列のスタンド間において、熱間圧延材の先後
端部のうちの少なくとも一方を７５０℃以上に再加熱す
ること、次いで圧延を続行することによって、上記問題
点を解決している。
（ホ）実施例
第１図を参照して、本発明の厚鋼板の圧延方法について
説明する。
説明する。
４重式圧延機１によシ圧延された圧延材２は、テーブル
・ローラ３により搬送され誘導加熱装置４によシ片面刀
ロ熱を実施する。
・ローラ３により搬送され誘導加熱装置４によシ片面刀
ロ熱を実施する。
なお、この場合に、両面刃口熱をするときは、加熱装置
４を圧延材２の両面側に設置して行う。また、この再加
熱はオンラインに限らずオフラインで実施してもよい。
４を圧延材２の両面側に設置して行う。また、この再加
熱はオンラインに限らずオフラインで実施してもよい。
まくれ込みを防止するために、圧延材２の上面と下面の
温度を測定して温度差を求め、その温度差に応じて誘導
加熱装置４により圧延材２の下面を加熱し、温度差を減
小させる０ クラッドの板厚比を均一にする場合には、圧延材の温度
を幅方向および長手方向に測定し、上下面より、温度の
低い部分に対して加熱し、均一温度とする。
温度を測定して温度差を求め、その温度差に応じて誘導
加熱装置４により圧延材２の下面を加熱し、温度差を減
小させる０ クラッドの板厚比を均一にする場合には、圧延材の温度
を幅方向および長手方向に測定し、上下面より、温度の
低い部分に対して加熱し、均一温度とする。
（へ）具体的実施例１
通常の４０キロ鋼（ＳＳ４１）、厚み２１２間Ｘ幅１８
００＋＋ｔｍＸ長さ３６００ｍｍのスラブを厚み２４．
０朋×幅３８００朋×長さ１５０００朋の厚鋼板に圧延
する。
００＋＋ｔｍＸ長さ３６００ｍｍのスラブを厚み２４．
０朋×幅３８００朋×長さ１５０００朋の厚鋼板に圧延
する。
ａ）デスケーリング後のスラブ温度（上面１１０００Ｃ
下面１０６０℃）で圧延を実施したところ、先端部下面
および幅方向のエツジより８０ｍｍのところにまくれ込
みが発生した０ｂ）同じように加熱されたスラブを厚み
１５８ｍｍｘ幅２２９０朋×長さ３８００朋まで圧延し
た後、誘導加熱装置によって再刃口熱を実施し上面を１
０６０℃から１０８０℃までに、また下面を１０３０°
Ｃから１０７０℃壕でに刃口熱し、さらに圧延を続行し
た。
下面１０６０℃）で圧延を実施したところ、先端部下面
および幅方向のエツジより８０ｍｍのところにまくれ込
みが発生した０ｂ）同じように加熱されたスラブを厚み
１５８ｍｍｘ幅２２９０朋×長さ３８００朋まで圧延し
た後、誘導加熱装置によって再刃口熱を実施し上面を１
０６０℃から１０８０℃までに、また下面を１０３０°
Ｃから１０７０℃壕でに刃口熱し、さらに圧延を続行し
た。
この結果、まくれ込みはまったく発生しなかった。
（ト）具体的実施例２
α）下面に通常の４０キロ鋼（ＳＳ ４１ ）、上面に
５ＵＳ３０＝ｌａ’張り合わせたクラツド材を２０．０
．ｍｍに圧延した場合の長手方向の温度差および、４０
キロ鋼とＳＵＳ ３０４の板厚分布を第４図に示す。
５ＵＳ３０＝ｌａ’張り合わせたクラツド材を２０．０
．ｍｍに圧延した場合の長手方向の温度差および、４０
キロ鋼とＳＵＳ ３０４の板厚分布を第４図に示す。
ｂ）同サイズのクラツド材に対して、再加熱を実施し、
温度もほぼ均一にして圧延を終了した。その場合の温度
差および４０キロ鋼とＳＵＳ ３０４の板厚分布を第５
図に示す。
温度もほぼ均一にして圧延を終了した。その場合の温度
差および４０キロ鋼とＳＵＳ ３０４の板厚分布を第５
図に示す。
これより明らかに、板厚分布の均一な部分が犬きくなり
、製品の特数可能な領域が７．４係増力口した。
、製品の特数可能な領域が７．４係増力口した。
（チ）効 果
本発明の方法によれば、燃料原単位を向上し、製品の表
面疵発生を防止し、製品採取の歩留向上を図ることがで
きる。
面疵発生を防止し、製品採取の歩留向上を図ることがで
きる。
第１図は本発明の方法の概略説明図。第２図は従来法に
よるまくれ込みの成形過程を示す説明図。 第３図はクラツド鋼の温度と変形抵抗との関係を示すグ
ラフ。第４図はクラツド鋼の板厚および温度分布を示す
グラフ。第５図は再加熱後の厚鋼板の板厚および温度分
布を示すグラフ。 １：４型式圧延機 ２：圧延材 ３：テーブル・ローラ ４：誘導加熱装置特許出願人
住友金属工業株式会社 （外５名） （Ｅ） （＝二二−−二＝＝＝＝＝二二＝＝＝］湿
崖 （’Ｃ） 第４図
よるまくれ込みの成形過程を示す説明図。 第３図はクラツド鋼の温度と変形抵抗との関係を示すグ
ラフ。第４図はクラツド鋼の板厚および温度分布を示す
グラフ。第５図は再加熱後の厚鋼板の板厚および温度分
布を示すグラフ。 １：４型式圧延機 ２：圧延材 ３：テーブル・ローラ ４：誘導加熱装置特許出願人
住友金属工業株式会社 （外５名） （Ｅ） （＝二二−−二＝＝＝＝＝二二＝＝＝］湿
崖 （’Ｃ） 第４図
Claims (1)
- 熱間圧延のバス間または熱間圧延機列のスタンド間にお
いて、熱間圧延材の先後端部のうちの少なくとも一方を
７５０℃以上に再加熱すること、次いで圧延を続行する
ことからなる厚鋼板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27296185A JPS62134104A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | 厚鋼板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27296185A JPS62134104A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | 厚鋼板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134104A true JPS62134104A (ja) | 1987-06-17 |
Family
ID=17521199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27296185A Pending JPS62134104A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | 厚鋼板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134104A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04297589A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-21 | Nippon Steel Corp | 薄鋼板の酸洗方法 |
-
1985
- 1985-12-04 JP JP27296185A patent/JPS62134104A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04297589A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-21 | Nippon Steel Corp | 薄鋼板の酸洗方法 |
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