JPS626713A - 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 - Google Patents
熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法Info
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- JPS626713A JPS626713A JP60144342A JP14434285A JPS626713A JP S626713 A JPS626713 A JP S626713A JP 60144342 A JP60144342 A JP 60144342A JP 14434285 A JP14434285 A JP 14434285A JP S626713 A JPS626713 A JP S626713A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【産業上の利用分野１
本発明は、熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法に係り
、特に、熱間仕上圧延直後の圧延材例えば熱延鋼板の温
度を制御する際に用いるのに好適な、熱間圧延機の圧延
材出側温度制御方法に関する。 【従来の技術】 加熱炉抽出時の圧延材の温度偏差は、進入空気、バーナ
フレームの調整不良、炉内雰囲気温度差、スキッド接触
部と非接触部の受熱量の差等によって、厚さ、幅、長さ
方向に生じる。この温度偏差は、圧延時の湾曲及び圧延
形状の悪化、製品内厚さ偏差のｆＪＫ因となり極力小さ
いことが望ましい。 連続式加熱炉の場合、スキッドに接触していた部分の温
度低下が大きく、一般に約５０℃程度認められ、これを
スキッドマークと呼んでいる。このスキッドマークの一
例を第４図に実１１Ａで示す。 このスキッドマークは製品の品質、特に月質に及ぼす影
響が大きいため、これを解消する必要がある。 このスキッドマークを解消するには、均熱時間を充分に
取るようにするかスキッドの配置若しくはスキッド形状
の変更等が考えられるが、このスキッドマークを完全に
解消することは困難である。 一方、従来、熱間仕上圧延機の各スタンド間の圧延材の
温度変化を把握する方法として、粗圧延機出側温度、仕
上圧延機の入側温度等と温度降下モデルとを用いた方法
がある。 又、特公昭５９−２２６０４で示される如く、仕上圧延
機の出側温度全体を目標温度範囲内に収めるべく、粗圧
延の圧延荷重から鋼板全長の各断面における平均温度を
推定し、仕上圧延スケジュール及び冷却条件並びに最終
仕上温度を予測し、目標温度範囲内に入るように冷却条
件を調節するという技術が提案されている。
、特に、熱間仕上圧延直後の圧延材例えば熱延鋼板の温
度を制御する際に用いるのに好適な、熱間圧延機の圧延
材出側温度制御方法に関する。 【従来の技術】 加熱炉抽出時の圧延材の温度偏差は、進入空気、バーナ
フレームの調整不良、炉内雰囲気温度差、スキッド接触
部と非接触部の受熱量の差等によって、厚さ、幅、長さ
方向に生じる。この温度偏差は、圧延時の湾曲及び圧延
形状の悪化、製品内厚さ偏差のｆＪＫ因となり極力小さ
いことが望ましい。 連続式加熱炉の場合、スキッドに接触していた部分の温
度低下が大きく、一般に約５０℃程度認められ、これを
スキッドマークと呼んでいる。このスキッドマークの一
例を第４図に実１１Ａで示す。 このスキッドマークは製品の品質、特に月質に及ぼす影
響が大きいため、これを解消する必要がある。 このスキッドマークを解消するには、均熱時間を充分に
取るようにするかスキッドの配置若しくはスキッド形状
の変更等が考えられるが、このスキッドマークを完全に
解消することは困難である。 一方、従来、熱間仕上圧延機の各スタンド間の圧延材の
温度変化を把握する方法として、粗圧延機出側温度、仕
上圧延機の入側温度等と温度降下モデルとを用いた方法
がある。 又、特公昭５９−２２６０４で示される如く、仕上圧延
機の出側温度全体を目標温度範囲内に収めるべく、粗圧
延の圧延荷重から鋼板全長の各断面における平均温度を
推定し、仕上圧延スケジュール及び冷却条件並びに最終
仕上温度を予測し、目標温度範囲内に入るように冷却条
件を調節するという技術が提案されている。
しかしながら、前記従来法のように、粗圧延機の出１Ｉ
ＩＩ温度、仕上圧延機の入側温度等と湿度降下モデルと
を用い、熱間仕上圧延機の各スタンド量的の圧延材の濃
度変化を把握する方法は、温度検出端が鋼板の表面温度
であるため、鋼板の断面内の平均温度が不明であり、且
つ、モデル式の精度や位相合わせの精度がよくないとい
う問題点を有づる。 又、前記特公昭５９−２２６０４で提案された技術にお
いても、粗圧延から仕上圧延までの温度降下モデルの精
度や位相合わせの精度に大きな問題が生じる。 更に、上記技術は、熱間仕上圧延機の出側温度全体を目
標温度範囲内に収めるのを目的とするのに対して、本発
明は、仕上圧延機の出側温度上のスキッドマークを解消
し、熱間仕上圧延機の出側温度を均一にすることを目的
とするものであり、本発明と上記技術とは根本的に異な
る技術である。
ＩＩ温度、仕上圧延機の入側温度等と湿度降下モデルと
を用い、熱間仕上圧延機の各スタンド量的の圧延材の濃
度変化を把握する方法は、温度検出端が鋼板の表面温度
であるため、鋼板の断面内の平均温度が不明であり、且
つ、モデル式の精度や位相合わせの精度がよくないとい
う問題点を有づる。 又、前記特公昭５９−２２６０４で提案された技術にお
いても、粗圧延から仕上圧延までの温度降下モデルの精
度や位相合わせの精度に大きな問題が生じる。 更に、上記技術は、熱間仕上圧延機の出側温度全体を目
標温度範囲内に収めるのを目的とするのに対して、本発
明は、仕上圧延機の出側温度上のスキッドマークを解消
し、熱間仕上圧延機の出側温度を均一にすることを目的
とするものであり、本発明と上記技術とは根本的に異な
る技術である。
本発明は、前記従来の問題点を解消ブるべくなされたも
ので、熱間仕上圧延機の出側の圧延材温度を均一にして
圧延材のスキッドマークの悪影響を減少することのでき
る熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法を提供すること
を目的とする。
ので、熱間仕上圧延機の出側の圧延材温度を均一にして
圧延材のスキッドマークの悪影響を減少することのでき
る熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法を提供すること
を目的とする。
本発明は、熱間圧延直後の圧延材の温度を制御するに際
し、第１図にその要旨を示す如く、各圧延スタンドから
得られる圧下位置、圧下荷重、入側板厚の圧延データを
用いて各スタンドでの圧延材の温度変化量を求め、該温
度変化量に基づいて各スタンド間の冷却水量を求め、該
冷却水量に応じ各スタンド間の冷却装置を制御して圧延
材の温度を長手方向に均一にすることにより、前記目的
を達成したものである。
し、第１図にその要旨を示す如く、各圧延スタンドから
得られる圧下位置、圧下荷重、入側板厚の圧延データを
用いて各スタンドでの圧延材の温度変化量を求め、該温
度変化量に基づいて各スタンド間の冷却水量を求め、該
冷却水量に応じ各スタンド間の冷却装置を制御して圧延
材の温度を長手方向に均一にすることにより、前記目的
を達成したものである。
本発明は、熱間圧延直後の圧延材の温度を制御するに際
し、各圧延スタンドから得られる圧下位置、圧下荷重、
入側板厚の圧延データを用いて各スタンドでの圧延材の
温度変化量を求め、該温度変化量に基づいて各スタンド
間の冷却水量を求め、該冷却水量に応じ各スタンド間の
冷却装置を制御するようにしている。従って、精度の高
い圧延材の温度変化量に基づき、圧延材の温度を長手方
向に均一に冷却することができるようになる。しかも、
圧延材の温度変化量は各スタンド毎に求められ、これに
より各スタンド出側の圧延材に対し、毎回適切な冷却を
行うから、各スタンド間において適切な冷却が繰返され
、スキッドマークが次第に減少して最終的には全長に亘
って均一な冷却を行うことができる。この結果、材質が
均一で一定形状の圧延材を高能率で製造することができ
る。 次に、圧延荷重Ｐと圧下位置Ｓから各スタンド内のロー
ルバイトの圧延材の温度変化量ΔＴを求める方法につい
て述べる。この温度変化量６丁を圧延荷重Ｐ及び圧下位
置Ｓから求める方法は公知であり、例えば、次のように
して求めることができる。 即ち、圧延荷重Ｐの変動要因として、温度Ｔ、圧下位置
Ｓ、圧延材入側板厚Ｈを考えると、次式が成立する。 Δｐ−（３Ｐ／ａＴ） ΔＴ＋ （ＢＰ／ａｓ）Δｓ＋
（２）Ｐ／ａＨ）ΔＨ・・・（１） ここで、一般に温度変化量ΔＴと入側の板厚変動量ΔＨ
との間には比例関係が成立つので、ΔＨ−−αΔ丁とす
ると、荷重変動量ΔＰは次式のように表わされる。 ΔＰ−（ｉＰ／ａＨ） −（ａＰ／ｃ）Ｈ）・α）ΔＴ ＋（ａＰ／ａｓ）ΔＳ ・（２＞上記（２）式を
６丁について変形すると、次式のようになる。 ΔＴ−ΔＰ／′ （（ｃ）Ｐ／ａＴ） −（ａＰ／ａＨ） ・α） −（ｃ）Ｐ／ａｓ） Δｓ／ （（ａＰ７ａＴ）−（ａ
Ｐ／ａＨ） ・α） ・・・ （３）ココテ１．
３ Ｔ／ａ Ｐ及’ＣＦａＴ／、Ｅ）Ｓは次式ノヨうに
表わされる。 （ｃ）Ｔ／ａＰ）＝ （（ｃ＋Ｐ／ａＴ＞−（ａＰ／ａ
Ｈ＞−ａ）−’−＜４） （ａＴ／さＳ＞− −＜２）Ｐ／ａｓ）／ （（ａＰ／ｃ）Ｔ）−ｉＰ／ａ
Ｈ）・α） ・・・（５）上記（３）、（４）、（５
）式から、温度変化量６丁は次式に示すように変形でき
る。 ΔＴ−（ｃ）Ｔ／、３Ｐ） ΔＰ＋ （ａ士／ａｓ）Δ
ｓ・・・（６） 従って、温度変化量ΔＴは上記（６）式から求めること
ができる。 このようにして圧延材の温度変化量ΔＴが得られたなら
ば、該温度変化量ΔＴに基づき、次式の関係から圧延材
の必要冷却水ＩＱを求める。 Ｑ＝ｆ （ΔＴ、 ｔ 、 Ｗ ） ・（
７）但し、
し、各圧延スタンドから得られる圧下位置、圧下荷重、
入側板厚の圧延データを用いて各スタンドでの圧延材の
温度変化量を求め、該温度変化量に基づいて各スタンド
間の冷却水量を求め、該冷却水量に応じ各スタンド間の
冷却装置を制御するようにしている。従って、精度の高
い圧延材の温度変化量に基づき、圧延材の温度を長手方
向に均一に冷却することができるようになる。しかも、
圧延材の温度変化量は各スタンド毎に求められ、これに
より各スタンド出側の圧延材に対し、毎回適切な冷却を
行うから、各スタンド間において適切な冷却が繰返され
、スキッドマークが次第に減少して最終的には全長に亘
って均一な冷却を行うことができる。この結果、材質が
均一で一定形状の圧延材を高能率で製造することができ
る。 次に、圧延荷重Ｐと圧下位置Ｓから各スタンド内のロー
ルバイトの圧延材の温度変化量ΔＴを求める方法につい
て述べる。この温度変化量６丁を圧延荷重Ｐ及び圧下位
置Ｓから求める方法は公知であり、例えば、次のように
して求めることができる。 即ち、圧延荷重Ｐの変動要因として、温度Ｔ、圧下位置
Ｓ、圧延材入側板厚Ｈを考えると、次式が成立する。 Δｐ−（３Ｐ／ａＴ） ΔＴ＋ （ＢＰ／ａｓ）Δｓ＋
（２）Ｐ／ａＨ）ΔＨ・・・（１） ここで、一般に温度変化量ΔＴと入側の板厚変動量ΔＨ
との間には比例関係が成立つので、ΔＨ−−αΔ丁とす
ると、荷重変動量ΔＰは次式のように表わされる。 ΔＰ−（ｉＰ／ａＨ） −（ａＰ／ｃ）Ｈ）・α）ΔＴ ＋（ａＰ／ａｓ）ΔＳ ・（２＞上記（２）式を
６丁について変形すると、次式のようになる。 ΔＴ−ΔＰ／′ （（ｃ）Ｐ／ａＴ） −（ａＰ／ａＨ） ・α） −（ｃ）Ｐ／ａｓ） Δｓ／ （（ａＰ７ａＴ）−（ａ
Ｐ／ａＨ） ・α） ・・・ （３）ココテ１．
３ Ｔ／ａ Ｐ及’ＣＦａＴ／、Ｅ）Ｓは次式ノヨうに
表わされる。 （ｃ）Ｔ／ａＰ）＝ （（ｃ＋Ｐ／ａＴ＞−（ａＰ／ａ
Ｈ＞−ａ）−’−＜４） （ａＴ／さＳ＞− −＜２）Ｐ／ａｓ）／ （（ａＰ／ｃ）Ｔ）−ｉＰ／ａ
Ｈ）・α） ・・・（５）上記（３）、（４）、（５
）式から、温度変化量６丁は次式に示すように変形でき
る。 ΔＴ−（ｃ）Ｔ／、３Ｐ） ΔＰ＋ （ａ士／ａｓ）Δ
ｓ・・・（６） 従って、温度変化量ΔＴは上記（６）式から求めること
ができる。 このようにして圧延材の温度変化量ΔＴが得られたなら
ば、該温度変化量ΔＴに基づき、次式の関係から圧延材
の必要冷却水ＩＱを求める。 Ｑ＝ｆ （ΔＴ、 ｔ 、 Ｗ ） ・（
７）但し、
【は板厚、Ｗは板幅を示す。
【実施例］
以下、図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明す
る。 本発明に係る熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法が適
用される熱間仕上圧延機１ｏは、第２図に示す如く、第
１乃至第７スタンド１２で構成され、各スタンド１２間
には、熱延鋼板１４を冷却する冷却水ノズル１６が設け
られ、該冷却水ノズル１６の冷却水流量は、冷却水流！
調節弁１８によって調節される。 熱間仕上圧延機１０の出側温度制御［１装置は、仕上圧
延機１０の各スタンド１２の水平パスの圧延荷重を熱延
鋼板１４の全長に亘って連続的に検出するロードセル等
でなる圧延荷重検出器２０と、各スタンド１２の圧下位
置を検出するパルスジェネレータ等でなる圧下位置検出
器２２と、仕上圧延機１ｏの入側圧延材の温度を検出す
る入側温度計２４と、仕上圧延機１０の出側圧延材の温
度を検出する出側温度計２６と、各スタンドの入側板厚
を検出する板厚計２８と、上記各検出器２０．２２．２
４．２６．２８により検出された、圧延荷重信号、圧下
位置信号、入側温度信号、入側板厚信号、出側温度信号
を、後述する演算装置３４に入力するプロセス入出力装
置３０と、熱延鋼板１４の物性値、仕上圧延１１１０等
の諸元を演算装置３４に入力するデータ入出力装置３２
と、前記プロセス入出力装置３ｏとデータ入出力装置３
２とからのデータ信号により熱延鋼板１４の各スタンド
１２における温度変化量ΔＴを逐次演算して、該演算結
果により各スタンド１２の熱延鋼板１４がスキッド部か
非スキッド部かを判定し、各スタンド１２間の熱延鋼板
１４の必要冷却水量を算出する、コンピュータでなる演
算装置３４と、該演算装置３４からの必要冷却水量デー
タに基づき、前記冷却水流量調節弁１８の開閉を制■す
る冷却側ｍ＋装置！！３６とで構成される。 次に、本実施例の作用を説明する。 まず、前記演算装置３４は、圧延荷重検出器２０、圧下
位置検出器２２、入側温度計２４、出側温度計２６、各
スタンド１２の入側に配設された板厚計２８から、プロ
セス入出力装置３０を介し、圧延荷重、圧下位置、圧延
機入側温度、圧延製出ｌｌ１ｎ度、各スタンド１２の入
側板厚を入力すると共に、データ入出力装置３２により
、熱延鋼板１４の物性値や仕上圧延１１１０の諸元等を
入力し、該入力データに基づいて、前出（６）、（７）
式の関係から、各スタンド１２における温度変化量６丁
と各スタンド１２間の熱延鋼板１４の必要冷却水ＩＱと
を求める。 次いで、冷却側ｍ＋装置３６は、演算装置３４の演算結
果に基づき、各スタンド１２間に配設された流１１１部
弁１８の開度を調節して、冷却水ノズル１６からの冷却
水量を調節し各スタンド１２間の熱延鋼板１４の温度を
均一にするように冷却する。なお、前記演算装置３４に
おける必要冷却水量Ｑの信号は、熱延鋼板１４の移動速
度と同期してトラッキングされている。 次に、第３図を参照して本実施例の実施結果を説明する
。 第３図は、熱延鋼板１４の先端部及び後端部を揃えて、
各スタンド１２出側での熱延鋼板１４の温度変化を示し
たものであり、横軸は圧延材長手方向の位置を、縦軸は
各スタンド１２間での熱延鋼板１４の温度（’Ｃ）を採
っている。この第３図からも明らかなように、第１スタ
ンドで検出された曲ＩＩＣで示されるスキッドマークは
、第２スタンドから第７スタンドへと行くに従って次第
にその温度差が小さくなってスキッドマークが徐々に解
消されていき、第７スタンドにおいては、図中のｌａＤ
で示されるように、熱延鋼板１４の長手方向において略
均−な温度分布が得られたことがわかる。 第４図は、本発明方法と従来方法とにより熱間圧延した
場合の最終仕上圧延直後の鋼板長手方向の温度分布を比
較したものであり、破１１Ｂは本発明方法による鋼板の
濃度分布を、実１１Ａは従来方法による鋼板の温度分布
を示す。この第４図からも明らかなように、本発明によ
れば、鋼板長手方向において均一な温度分布が得られた
ことがわかる。 なお、本実施例は熱延鋼板の圧延に適用したものである
が、本発明はこれに限定されることなく、厚板の圧延に
適用してもよい。 又、前記実施例においては、各スタンド１２間に配設さ
れる冷却装置を、冷却水ノ・ズル１６と流量調節弁１８
とにより構成しているが、本発明はこれに限定されるこ
となく、前記流量ｙ４節弁１８に替えて、冷却水を単に
オンオフするオンオフ弁としてもよい。 又、前記実施例は仕上圧延機に適用したものであるが、
本発明の適用範囲はこれに限定されることなく、仕上圧
延機以前の圧延機に適用するようにしてもよい。 更には、本発明は最終スタンド以前でも均一な温度の圧
延材を得る′ことが可能であるため、温度のみに限らず
、厚さ、幅が一定した形状のよい鋼板を得るために本発
明を適用することも可能である。 【発明の効果】 以上説明した通り、本発明によれば、圧延材の全長に亘
って各スタンド毎に温度変化量を求め、該温度変化量に
基づいて直接的に各スタンドでの圧延材温度を冷却制御
しているので、仕上圧延前において圧延材の温度がスキ
ッドマークを含んでいても、最終仕上圧延機の出側圧延
材の温度を均一にすることができる。これにより、材質
が均一で一定形状の熱延鋼板を高能率で製造することが
できるという優れた効果が得られる。
る。 本発明に係る熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法が適
用される熱間仕上圧延機１ｏは、第２図に示す如く、第
１乃至第７スタンド１２で構成され、各スタンド１２間
には、熱延鋼板１４を冷却する冷却水ノズル１６が設け
られ、該冷却水ノズル１６の冷却水流量は、冷却水流！
調節弁１８によって調節される。 熱間仕上圧延機１０の出側温度制御［１装置は、仕上圧
延機１０の各スタンド１２の水平パスの圧延荷重を熱延
鋼板１４の全長に亘って連続的に検出するロードセル等
でなる圧延荷重検出器２０と、各スタンド１２の圧下位
置を検出するパルスジェネレータ等でなる圧下位置検出
器２２と、仕上圧延機１ｏの入側圧延材の温度を検出す
る入側温度計２４と、仕上圧延機１０の出側圧延材の温
度を検出する出側温度計２６と、各スタンドの入側板厚
を検出する板厚計２８と、上記各検出器２０．２２．２
４．２６．２８により検出された、圧延荷重信号、圧下
位置信号、入側温度信号、入側板厚信号、出側温度信号
を、後述する演算装置３４に入力するプロセス入出力装
置３０と、熱延鋼板１４の物性値、仕上圧延１１１０等
の諸元を演算装置３４に入力するデータ入出力装置３２
と、前記プロセス入出力装置３ｏとデータ入出力装置３
２とからのデータ信号により熱延鋼板１４の各スタンド
１２における温度変化量ΔＴを逐次演算して、該演算結
果により各スタンド１２の熱延鋼板１４がスキッド部か
非スキッド部かを判定し、各スタンド１２間の熱延鋼板
１４の必要冷却水量を算出する、コンピュータでなる演
算装置３４と、該演算装置３４からの必要冷却水量デー
タに基づき、前記冷却水流量調節弁１８の開閉を制■す
る冷却側ｍ＋装置！！３６とで構成される。 次に、本実施例の作用を説明する。 まず、前記演算装置３４は、圧延荷重検出器２０、圧下
位置検出器２２、入側温度計２４、出側温度計２６、各
スタンド１２の入側に配設された板厚計２８から、プロ
セス入出力装置３０を介し、圧延荷重、圧下位置、圧延
機入側温度、圧延製出ｌｌ１ｎ度、各スタンド１２の入
側板厚を入力すると共に、データ入出力装置３２により
、熱延鋼板１４の物性値や仕上圧延１１１０の諸元等を
入力し、該入力データに基づいて、前出（６）、（７）
式の関係から、各スタンド１２における温度変化量６丁
と各スタンド１２間の熱延鋼板１４の必要冷却水ＩＱと
を求める。 次いで、冷却側ｍ＋装置３６は、演算装置３４の演算結
果に基づき、各スタンド１２間に配設された流１１１部
弁１８の開度を調節して、冷却水ノズル１６からの冷却
水量を調節し各スタンド１２間の熱延鋼板１４の温度を
均一にするように冷却する。なお、前記演算装置３４に
おける必要冷却水量Ｑの信号は、熱延鋼板１４の移動速
度と同期してトラッキングされている。 次に、第３図を参照して本実施例の実施結果を説明する
。 第３図は、熱延鋼板１４の先端部及び後端部を揃えて、
各スタンド１２出側での熱延鋼板１４の温度変化を示し
たものであり、横軸は圧延材長手方向の位置を、縦軸は
各スタンド１２間での熱延鋼板１４の温度（’Ｃ）を採
っている。この第３図からも明らかなように、第１スタ
ンドで検出された曲ＩＩＣで示されるスキッドマークは
、第２スタンドから第７スタンドへと行くに従って次第
にその温度差が小さくなってスキッドマークが徐々に解
消されていき、第７スタンドにおいては、図中のｌａＤ
で示されるように、熱延鋼板１４の長手方向において略
均−な温度分布が得られたことがわかる。 第４図は、本発明方法と従来方法とにより熱間圧延した
場合の最終仕上圧延直後の鋼板長手方向の温度分布を比
較したものであり、破１１Ｂは本発明方法による鋼板の
濃度分布を、実１１Ａは従来方法による鋼板の温度分布
を示す。この第４図からも明らかなように、本発明によ
れば、鋼板長手方向において均一な温度分布が得られた
ことがわかる。 なお、本実施例は熱延鋼板の圧延に適用したものである
が、本発明はこれに限定されることなく、厚板の圧延に
適用してもよい。 又、前記実施例においては、各スタンド１２間に配設さ
れる冷却装置を、冷却水ノ・ズル１６と流量調節弁１８
とにより構成しているが、本発明はこれに限定されるこ
となく、前記流量ｙ４節弁１８に替えて、冷却水を単に
オンオフするオンオフ弁としてもよい。 又、前記実施例は仕上圧延機に適用したものであるが、
本発明の適用範囲はこれに限定されることなく、仕上圧
延機以前の圧延機に適用するようにしてもよい。 更には、本発明は最終スタンド以前でも均一な温度の圧
延材を得る′ことが可能であるため、温度のみに限らず
、厚さ、幅が一定した形状のよい鋼板を得るために本発
明を適用することも可能である。 【発明の効果】 以上説明した通り、本発明によれば、圧延材の全長に亘
って各スタンド毎に温度変化量を求め、該温度変化量に
基づいて直接的に各スタンドでの圧延材温度を冷却制御
しているので、仕上圧延前において圧延材の温度がスキ
ッドマークを含んでいても、最終仕上圧延機の出側圧延
材の温度を均一にすることができる。これにより、材質
が均一で一定形状の熱延鋼板を高能率で製造することが
できるという優れた効果が得られる。
第１図は、本発明に係る熱間圧延機の圧延材出側温度制
御方法の要旨を示す流れ図、第２図は、本発明に係る熱
間圧延深の圧延材出側温度制御装置の実施例を示す、一
部ブロック線図を含む側面図、第３図は、前記実施例に
おける実施結果を示す、各スタンド間における熱延鋼板
の長手方向温度分布を示す線図、第４図は、本発明方法
と従来方法とにより熱間圧延した場合の最終仕上圧延直
後の鋼板長手方向の温度分布を比較して示す線図である
。 １０・・・仕上圧延機、 １２・・・スタンド、 ２０・・・圧延荷重検出器、 ２２・・・圧下位置検出器、 ２４．２６・・・温度計、 ２８・・・板厚計、 ３０・・・プロセス入出力！！、 ３２・・・データ入出力装置、 ３４・・・演算装置、 ３６・・・冷却制御装置。
御方法の要旨を示す流れ図、第２図は、本発明に係る熱
間圧延深の圧延材出側温度制御装置の実施例を示す、一
部ブロック線図を含む側面図、第３図は、前記実施例に
おける実施結果を示す、各スタンド間における熱延鋼板
の長手方向温度分布を示す線図、第４図は、本発明方法
と従来方法とにより熱間圧延した場合の最終仕上圧延直
後の鋼板長手方向の温度分布を比較して示す線図である
。 １０・・・仕上圧延機、 １２・・・スタンド、 ２０・・・圧延荷重検出器、 ２２・・・圧下位置検出器、 ２４．２６・・・温度計、 ２８・・・板厚計、 ３０・・・プロセス入出力！！、 ３２・・・データ入出力装置、 ３４・・・演算装置、 ３６・・・冷却制御装置。
Claims (1)
- （１）熱間圧延直後の圧延材の温度を制御するに際し、
各圧延スタンドから得られる圧下位置、圧下荷重、入側
板厚の圧延データを用いて各スタンドでの圧延材の温度
変化量を求め、該温度変化量に基づいて各スタンド間の
冷却水量を求め、該冷却水量に応じ各スタンド間の冷却
装置を制御して圧延材の温度を長手方向に均一にするこ
とを特徴とする熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60144342A JPS626713A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60144342A JPS626713A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS626713A true JPS626713A (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15359873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60144342A Pending JPS626713A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS626713A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5724842A (en) * | 1993-08-26 | 1998-03-10 | Davy Mckee (Poole) Limited | Rolling of metal strip |
| CN104801551A (zh) * | 2014-01-23 | 2015-07-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧厚板卷取温度控制方法 |
| CN104841701A (zh) * | 2014-02-14 | 2015-08-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧带钢大降速轧制时的薄板卷取温度控制方法 |
| CN106077805A (zh) * | 2016-07-27 | 2016-11-09 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 热连轧用于带钢飞剪头部剪切速度的控制方法 |
| CN111195655A (zh) * | 2018-11-20 | 2020-05-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高碳钢头部冲击痕的控制方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5659527A (en) * | 1979-10-03 | 1981-05-23 | Gen Electric | Controlling method for temperature |
-
1985
- 1985-07-01 JP JP60144342A patent/JPS626713A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5659527A (en) * | 1979-10-03 | 1981-05-23 | Gen Electric | Controlling method for temperature |
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