JPS5840647B2 - 内燃機関の吸気装置 - Google Patents

内燃機関の吸気装置

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JPS5840647B2
JPS5840647B2 JP53127887A JP12788778A JPS5840647B2 JP S5840647 B2 JPS5840647 B2 JP S5840647B2 JP 53127887 A JP53127887 A JP 53127887A JP 12788778 A JP12788778 A JP 12788778A JP S5840647 B2 JPS5840647 B2 JP S5840647B2
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air
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    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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    • F02B31/04—Modifying induction systems for imparting a rotation to the charge in the cylinder by means within the induction channel, e.g. deflectors
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    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
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    • F02F1/24—Cylinder heads
    • F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
    • F02F1/4228—Helically-shaped channels 
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関の吸気装置に関する。
従来より特にディーゼル機関においては吸気行程時に燃
焼室内に強力な旋回流を発生するためにほぼまっすぐに
延びる入口通路部と渦巻部とにより構成されるヘリカル
型吸気ポートが使用されている。
しかしながらこのようなヘリカル型吸気ポートをガソリ
ン機関に応用し、機関低速運転時に必要な旋回流を燃焼
室内に発生できるようにディーゼル機関用ヘリカル型吸
気ポートに若干の変更を加えただけではガソリン機関の
使用回転数はディーゼル機関に比べてはるかに高いため
に・＼リカル型吸気ポート内を流れる混合気の流れ抵抗
が大きくなり、斯くして機関高速高負荷運転時における
充填効率が低下するといら問題がある。
更に機関低速低負荷運転時のように吸気ポート内を流れ
る混合気の流速が遅い場合には吸気ポートをヘリカル形
状に形成しても燃料が十分に霧化混合されず、その結果
釜サイクル毎に燃焼室内に供給される混合気の空燃比が
変動するので安定した燃焼を得ることができないという
問題がある。
特に吸気ポート内に向けて燃料を噴射するようにしたガ
ソリン噴射式内燃機関では燃料が液滴の状態で吸気ポー
ト内に噴射されるので機関低速低負荷運転時に吸気ポー
ト内において燃焼の霧化を促進することが安定した燃焼
を得るために必要となる。
本発明は機関高速高負荷運転時において充填効率の低下
することのない新規な形状のヘリカル型吸気ポート内に
機関低負荷運転時に空気或いは混合気を噴出せしめ、そ
れによって低負荷運転時における燃料の霧化を促進する
と共に強力な旋回流を燃焼室内に発生せしめるようにし
た吸気装置を提供することにある。
以下、添附図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図を参照すると、１は機関本体、２ ａ ｔ２ｂ
、２ｃ 、２ｄは夫々１番気筒、２番気筒、３番気筒、
４番気筒、３は吸気弁、４は・＼リカル型吸気ポート、
５は排気弁、６は排気ポートを夫々示す。
第１図のｔｔ−ｎ線に沿ってみた断面図を示す第２図を
参照すると、７はシリンダブロック、８はシリンダブロ
ック７内で往復運動するピストン、９はシリンダブロッ
ク７上に固締されたシリンダヘッド、１０はピストン８
とシリンダ・＼ツド９間に形成された燃焼室、１１は点
火栓を夫々示す。
第１図並びに第２図に示されるようにシリンダ・＼ラド
９には４本のマニホルド枝管１２を有する吸気マニホル
ド１３が固締され、これら各マニホルド枝管には夫々対
応する吸気ポート４に接続される。
なお、各マニホルド枝管１２には対応する吸気ポート４
内に向けて燃料を噴射するための燃料噴射弁１４が取付
けられる。
吸気マニホルド１３内には空気導入管１５を介して空気
が導入され、この空気導入管１５内に流入空気量を計測
するエアフローメータ１６と、図示しないアクセルペダ
ルに連結されたスロットル弁１７が設けられる。
このエアーフローメーク１６は図示しない燃料噴射量制
御用電子制御回路に接続され、エアフローメータ１６の
出力信号に基いて吸入空気量に比例した燃料が燃料噴射
弁１４から噴射される。
一方、第１図並びに第２図に示されるように各マニホル
ド枝管１２の上方には機関本体１の長手方向に延びる共
通連通路１８が形成され、この共通連通路１８から各気
筒の吸気ポート４内に通ずる４本の連通枝路１９が分岐
される。
これら各連通枝路１９は第２図に示すように吸気ポート
４の上壁面近傍において吸気ポート４内に開口し、しか
も連通枝路１９の開口２０は吸気ポート４の上壁面に沿
うように指向される。
更に各連通枝路１９の開口２０は後に詳細に説明するよ
うに第１図において下方に位置する吸気ポート内壁面近
傍に配置される。
共通連通路１８の中央部は空気供給管２１並びにアイド
ル調節用ネジ２２を介してスロットル弁１７上流の空気
導入管１５内に連結される。
機関がアイドリング運転成いはそれに近い低負荷運転を
行なっているときには大部分の空気は空気供給管２１並
びに共通連通路１８を介して連通枝路１９から各吸気ポ
ート４内に供給される。
このとき第２図に示すように連通枝路１９の断面積が小
さいので空気は高速度で連通枝路１９から吸気ポート４
内に噴出することになる。
一方、スロットル弁１７が開弁すると大部分の空気は吸
気マニホルド１３を介して各吸気ポート４内に供給され
る。
第４図から第７図は第１図の・＼リカル型吸気ポート４
の形状を図解的に示す。
ヘリカル型吸気ポト４は第５図に示されるように吸気ポ
ート軸線ａがわずかに彎曲した入口通路部Ａと渦巻部Ｂ
とにより構成される。
入口通路部Ａの開口端部は第８図に示されるように矩形
状に形成され、一方渦巻部Ｂの混合気出口部２５は渦巻
部Ｂの渦巻軸線すを中心とする円筒形状に形成される。
第２図に示されるように吸気弁３の軸線はシリンダ軸線
に対して傾斜しており、一方入口通路部Ａはほぼ水平に
延びる。
渦巻軸線すから離れた方の入口通路部Ａの第１側壁面２
６はほぼ垂直に配置され、この側壁面２６は渦巻軸線す
を中心として彎曲する渦巻部Ｂの側壁面２７に滑らかに
接続する。
この側壁面２７は第７図或いは第１０図に示されるよう
に円筒状出口部２５よりも外方に膨出しており、更にこ
の側壁面２７は側壁面２７と渦巻軸線すとの距離Ｒが始
めはほぼ一定であるが矢印Ｃで示す渦巻方向に行くに従
って徐々に小さくなりかつ渦巻終端部Ｅにおいて円筒状
出口部２５の半径Ｄ／２とほぼ等しくなるように形成さ
れる。
一方、渦巻軸線すの入口通路部Ａに近い方の第２側壁面
２８の上方側壁面２８ａは下方を向いた傾斜面に形成さ
れ、この傾斜側壁部２８ａの巾は渦巻部Ｂに近づくに従
って広くなり、入口通路部Ａと渦巻部Ｂとの接続部にお
いては第９図に示すように第２側壁面２８の全体が下方
に向いた傾斜壁面に形成される。
従って入口通路部Ａの断面形状は入口通路部Ａと渦巻部
Ｂとの接続部においてほぼ台形状をなす。
第２側壁面２８の上半分は第２図において吸気ポート４
内に突出する円筒状突起２９の周壁面に滑らかに接続さ
れ、一方策２側壁面２８の下半分は渦巻部Ｂの渦巻終端
部Ｅにおいて渦巻部Ｂの側壁面２７に接続される。
入口通路部Ａの上壁面３０は第２図に示すように入口通
路部Ａの開口端部から渦巻部Ｂに向けてほぼ水平に延び
、次いで渦巻部Ｂの上壁面３１は渦巻方向Ｃ（第５図）
に沿って徐々に下降し、次いでこの傾斜上壁面３１は入
口通路部Ａの第２側壁面２８に接続する。
前述したように入口通路部Ａの傾斜側壁部２８ａの巾が
渦巻部Ｂに向けて除徐に広がるように形成されているの
で入口通路部Ａの上壁面３０の巾は渦巻部Ｂに近づくに
従って徐々に狭くなり、一方前述したように渦巻部Ｂの
側壁面２７と渦巻軸線すとの距離Ｒは始めはほは一定で
あるが渦巻方向Ｃに徐々に小さくなるように形成されて
いるので渦巻部Ｂの上壁面３１の巾は渦巻方向Ｃに向か
うに従って徐々に狭くなる。
従って入口通路部Ａの土壁面３０は渦巻部Ｂに向かって
その巾が狭くなりつつほぼ水平に延び、次いでこの上壁
面３０に滑らかに接続された渦巻部Ｂの上壁面３１はそ
の巾が更に狭くなりつつ渦巻方向Ｃに向けて下降するこ
とになる。
第２図に示すように入口通路部Ａの下壁面３２は土壁面
３０とほぼ平行をなして渦巻部Ｂに向けてほぼ水平に延
び、次いで第２図に示されるように滑らかな曲壁面３３
を経て円筒状出口部２５に接続される。
なお第５図かられかるように下壁面３２の巾は渦巻部Ｂ
に近づくに従って徐々に狭くなる。
第４図、第５図並びに第８図に連通枝路１９の開口２０
の位置を破線で示す。
これらの図面から明らかなように連通枝路１９の開口２
０は入口通路部Ａの上壁面３０の近傍でしかも第２側壁
面２８の近傍に位置することがわかる。
機関がアイドリング運転成いはそれに近い低負荷運転を
行なっているとき前従したように大部分の空気が空気供
給管２１並びに共通連通路１８を介して吸気行程時の気
筒の吸気ポート４内に開口する連通枝路１９から高速度
で噴出する。
連通枝路１９から噴出した空気は吸気ポーチ４の上壁面
３０に沿って傾斜側壁部２８ａにまり流路を側壁面２６
側に偏向せしめられつつ前進する。
前述したように空気の進行方向に向けて上壁面３０゜３
１の巾は徐々に狭くなり、従って上壁面３０゜３１に沿
って形成される噴出空気の流路が次第に狭くなるために
噴出空気の流速は増速されることになる。
更に上壁面３１は渦巻方向Ｃに向けて下降しているので
上壁面３０．３１に沿う噴出空気流は下向きの力を与え
られる。
斯くして渦巻部Ｂ内には旋回しつつ下降する旋回流が発
生する。
方、燃料噴射弁１４から吸気ポート４内に向けて噴射さ
れた燃料液滴は吸気ポート４内に発生した噴出空気の強
力な旋回流によってひきちぎられて微粒化し、斯くして
燃料の霧化が促進されると共に燃料と空気の混合が促進
される。
上述の噴出空気の増速作用により発生せしめられた強力
な旋回流は次いで円筒状出口部２５の内壁面に沿って何
ら抵抗を受けることなく滑らかに旋回し、それによって
渦巻軸線す回りの強力な旋回流が円筒状出口部２５内に
おいて形成されることになる。
次いでこの旋回混合気は吸気弁３とその弁座間に形成さ
れた間隙を通して燃焼室１０内に流入し、燃焼室１０内
に強力な旋回流を発生せしめる。
上述のように燃料噴射弁１４から噴射された燃料の霧化
混合が促進されかつ強力な旋回流が燃焼室１０内に発生
せしめられるので燃焼速度は大巾に速められ、斯くして
安定したアイドリング運転を確保することができる。
一方、スロットル弁１７が開弁すると大部分の空気は吸
気マニホルド１３を介して各吸気ポート４内に供給され
る。
吸気ポート４内に送り込まれた空気の一部は上壁面３０
．３１に沿って進行するが残りの空気は入口通路部Ａの
傾斜側壁部２８ａに衝突して下向きの力を与えられ、そ
の結果旋回することなく滑らかな曲壁面３３に沿って円
筒状出口部２５内に流入する。
このように傾斜側壁部２８ａを設けることによって入口
通路部Ａ内に送り込まれた空気の一部は通常の吸気ポー
ト内を流れる空気と同様に旋回することなく滑らかな曲
壁面３３に沿って円筒状出口部２５内に流入するために
流入抵抗は小さくなり、斯くして高速高負荷運転時にお
ける充填効率の低下を阻止することができる。
第１１図に別の実施例を示す。
第１１図を参照すると、共通連通路１８の中央部は空気
供給管３５を介してスロットル弁１７とエアフローメー
タ１６間の空気導入管１５内に連結され、この空気供給
管３５内に副スロツトル弁３６が設けられる。
第１２図にスロットル弁１７と副スロツトル弁３６の開
度関係を示す。
第１２図において縦軸Ｐはスロットル弁開度を示し、横
軸りはアクセルペダルの踏込み量を示す。
なお、曲線Ｓは幅スロットル弁３６の開度を示し、曲線
Ｔはスロットル弁１７の開度を示す。
第１２図からアクセルペダルが踏込まれるとスロットル
弁１７が全閉状態に保持されたまま副スロツトル弁３６
が徐々に開弁じ、副スロツトル弁３６がほぼ全開になる
と副スロツトル弁３６が全開状態に保持されたままスロ
ットル弁１７が徐々に開弁せしめられることがわかる。
なお、スロットル弁１７と副スロツトル弁３６とは第１
２図に示す開度関係を有するように図示しないリンク機
構により互いに連結される。
第１２図から明らかなようにこの実施例では低負荷運転
時に全ての空気が空気供給管３５並びに共通連通路１８
を介して連通枝路１９から吸気ポート４内に供給され、
斯くして低負荷運転時における燃料の霧化混合が促進さ
れると共に強力な旋回流を燃焼室１０内に発生させるこ
とができる。
一方、高負荷運転時にはスロットル弁１７が開弁するた
めに大部分の空気は流れ抵抗の小さな吸気マニホルド１
３を介して吸気ポート４内に供給され、斯くして高い充
填効率を確保することができる。
第１３図並びに第１４図は別の実施例を示す。
この実施例では共通連通路１８は各連通枝路１９を介し
て各吸気ポート４内のみに連結される。
またスロットル弁１７に加えて第２スロツトル弁４０が
各マニホルド枝管１２内に設けられる。
これらの各第２スロツトル弁４０は共通のスロットル軸
４１に固定され、この共通スロットル軸４１はマニホル
ド枝管１２の底部内壁面上に形成された模型凹所４２内
に配置される。
スロットル弁１７と第２スロツトル弁４０とはスロット
ル弁１７が開弁するにつれて第２スロツトル弁４０が開
弁するように図示しないリンク機構を介して互いに連結
される。
第１３図に示すような４気筒内燃機関において点火順序
が例えば１−３−４−２の場合、１番気筒２ａが吸気行
程時であるとすると３番気筒２ｃは排気行程にある。
通常排気行程末期には吸気弁３と排気弁５とが共に開弁
する弁重合時期が存在するがこの排気行程末期の弁重合
時期には比較的高圧の既燃ガスが３番気筒の燃焼室１０
内から３番気筒の吸気ポート４内に吹き返し、それによ
って３番気筒の吸気ポート４内は正圧となる。
一方、３番気筒２ｃが排気行程末期のときには１番気筒
２ａの吸気ポート４内には大きな負圧が発生しており、
従ってこのとき３番気筒２ｃの吸気ポート４内の既燃ガ
ス或いは空気が３番気筒２ｃの吸気ポート４に開口する
連通枝路１９を介して共通連通路１８内に押込まれ、次
いでこの押込まれた既燃ガス或いは空気が１番気筒２ａ
の吸気ポート４内に開口する連通枝路１９を介して１番
気筒２ａの吸気ポート４内に高速度で噴出することにな
る。
同様にして残りの気筒においても吸気行程時には他の気
筒から共通連通路１８内に送り込まれた既燃ガス或いは
空気が連通枝路１９から吸気ポート４内に噴出する。
なお、第１３図並びに第１４図に示すように特に低負荷
運転時には第２スロツトル弁４０を設けることによって
吹き返し作用により昇圧した吸気ポート４内の圧力を減
衰させることなく正圧のまま暫くの間維持できるので連
通枝路１９から長時間に亘って吸気ポート４内に既燃ガ
ス或いは空気を噴出せしめることができる。
また第１４図に示されるようにこの実施類では低負荷運
転時に第２スロツトル弁４０における空気流通間隙４３
が第２スロツトル弁４０の上縁部とマニホルド枝管１２
の上部内壁面間に形成されるために第２スロツトル弁４
０を通過した空気は吸気ポート４の上壁面３０．３１に
沿って進むことになる。
従って低負荷運転時には連通枝路１９から噴出した既燃
ガス或いは空気と空気流通間隙４３を通過した空気とに
より吸気ポート４内に強力な旋回流が発生せしめられる
ことになる。
第１５図並びに第１６図に本発明を気化器付き内燃機関
に適用した場合を示す。
第１５図並びに第１６図を参照すると、シリンダヘッド
９に気化器４５を備えた吸気マニホルド４６が固定され
、この吸気マニホルド４６の各マニホルド枝管４７は夫
々対応する吸気ポート４に連結される。
気化器スロットル弁４８に加えて更に各マニホルド枝管
４７内には第２スロツトル弁４９が設けられ、これら各
第２スロツトル弁４９は共通のスロットル軸５０に固定
される。
共通スロットル軸５０にはアーム５１が固定され、この
アーム５１の先端部に負圧ダイヤフラム装置５２の制御
ロッド５３が枢着される。
負圧ダイヤフラム装置５２はダイヤフラム５４により隔
成された負圧室５５と大気圧室５６とを有し、負圧室５
５内にダイヤフラム押圧用圧縮ばね５１が挿入される。
この負圧室５５は負圧導管５８を介してスロットル弁４
８後流の吸気マニホルド４６内に連結される。
一方、この実施例では第１５図に示すように各連通枝路
１９の開口２０は吸気ポート４の上壁面に沿うように入
口通路部Ａの軸線方向に指向される。
また、第１５図並びに第１６図に示すように共通連通路
１８の中央部は副吸気通路５９を介して吸気マニホルド
集合部４６ａに連結される。
第１６図に示すように気化器スロットル弁４８の開度が
小さな低負荷運転時には気化器スロットル弁４８後流の
吸気マニホルド４６内の負圧は大きく、この大きな負圧
が負圧ダイヤフラム装置５２の負圧室５５内に加わるた
めにダイヤフラム５４は圧縮ばね５７に抗して下降し、
その結果第２スロツトル弁４９は第１６図に示されるよ
うに全閉位置をとる。
一方、気化器スロットル弁４８が大きく開かれて高負荷
運転が行なわれると負圧室５５内の負圧が小さくなるた
めにダイヤフラム５４は圧縮ばね５Ｔのばね力により上
昇し、その結果第２スロツトル弁４９は全開する。
上述したように低負荷運転時には第２スロツトル弁４９
が全閉状態に保持されているので気化器４５において形
成された混合気は副吸気通路５９並ひに共通連通路１８
を介して連通枝路１９から各吸気ポート４内に噴出する
。
第１６図に示すように副吸気通路５９並びに共通連通路
１８は比較的小さな断面積を有するために混合気はこれ
ら通路５９．１８内を高速度で流れ、その結果これら通
路ｓｓ、ｉｓ内において燃料の気化が促進される。
次いで混合気は連通枝路１９から吸気ポート４内に吸気
ポート上壁面３０に沿って噴出し、斯くして吸気ポート
４内には強力な旋回流が発生する。
その結果燃料の気化が更に促進され、しかも燃料室１０
内に強力な旋回流が発生せしめられるので燃焼速度は速
められ、斯くして安定した燃焼を得ることができる。
この実施例では各マニホルド枝管４７内に夫々第２スロ
ツトル弁４９を設けることによって各連通枝路１９から
噴出する混合気の噴出速度を速めることができる。
即ち、第２スロツトル弁４９がマニホルド枝管４７内に
設けられていないとすると例えば１番気筒２ａの吸気行
程時には他の気筒２ｂ 、２ｃ 、２ｄの吸気ポート４
内に夫々対応する連通枝路１９から噴出した混合気が吸
気マニホルド４６を介して１番気筒２ａの吸気ポート４
内に供給され、その結果１番気筒２ａの吸気ポート４内
に開口する連通枝路１９から噴出する混合気量が減少し
、斯くして連通枝路１９から噴出する混合気の速度が低
下する。
しかしながら第１５図に示すように第２スロツトル弁４
９をマニホルド枝貨４７内に配置することによって混合
気は連通枝路１９のみから供給されるので連通枝路１９
から噴出する混合気の流速を速めることができ、斯くし
て吸気ポート４内に強力な旋回流を発生させることがで
きる。
一方、高負荷運転時には前述したように第２スロツトル
弁４９が全開するので気化器４５において形成された混
合気の大部分は流れ抵抗の小さな吸気マニホルド４６を
介して各吸気ポート４内に供給され、斯くして高速高負
荷運転時における高い充填効率を確保することができる
。
以上述べたように本発明によれば高速高負荷運転時にお
いても充填効率の低下しない新規な構造の′＼リカル型
吸気ポート内に低負荷運転時に・ヘリカル型吸気ポート
の上壁面に沿うように空気或いは混合気を高速度で噴出
せしめ、それによって燃料の霧化或いは気化を促進する
ことができると共に燃焼室内に強力な旋回流を発生せし
めることができる。
その結果、低負荷運転時における燃焼速度は大巾に増大
し、安定した燃焼を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明に係る内燃機関の平面図、第２図は第１
図の■−■線に沿ってみた側面断面図、第３図は第２図
のＩ−１線に沿ってみた断面図、第４図は第２図の・ヘ
リカル型吸気ポートを図解的に斜視図、第５図は第４図
の矢印■に沿ってみた・ヘリカル型吸気ポートの平面図
、第６図は第４図の矢印■に沿ってみた・ヘリカル型吸
気ポートの側面図、第７図は第４図の矢印■に沿ってみ
たヘリカル型吸気ポートの側面図、第８図は第５図の■
−■線に沿ってみた断面図、第９図は第５図の■−■線
に沿ってみた断面図、第１０図は第５図のＸ−Ｘ線に沿
ってみた断面図、第１１図は別の実施例の側面断面図、
第１２図は第１１図のスロットル弁と副スロツトル弁の
開度変化を示すグラフ、第１３図は更に別の実施例の平
面図、第１４図は第１３図の側面断面図、第１５図は更
に別の実施例の平面図、第１６図は第１５図の側面断面
図である。 ３・・・・・・吸気弁、４・・・・・・・＼リカル型吸
気ポート、５・・・・・・排気弁、１０・・・・・・燃
焼室、１１・・・・・・点火栓、１３．４６・・・・・
・吸気マニホルド、１４・・・・・・燃料噴射弁、１６
・・・・・・エアフローメータ、１７・・・・・・スロ
ットル弁、１８・・・・・・共通連通路、１９・・・・
・・連通枝路、２１．３５・・・・・・空気供給管、３
６・・・・・・副スロツトル弁、４０，４９・・・・・
・第２スロツトル弁、４５・・・・・・気化器。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １ はぼまっすぐに延びる入口通路部と渦巻部とにより
    構成されたヘリカル型吸気ポートであって、該入口通路
    部が渦巻部課巻軸線から離れた側に位置するほぼ垂直配
    置の第１側壁面と、該渦巻軸線側に位置しかつ該第１側
    壁面に対面するほぼ垂直配置の第２側壁面と、はぼ水平
    面内に延びる上壁面および下壁面とにより構成され、そ
    れによって該入口通路部が全長に亘ってほぼ矩形断面形
    状を有するヘリカル型吸気ポートを具備した内燃機関に
    おいて、上記渦巻軸線側に位置する第２側壁面の上方部
    を下向きの傾斜面に形威すると共に該傾斜面の巾を上記
    渦巻部に近づくにつれて次第に広くして該入口通路部の
    上壁面の巾を該渦巻部に向けて徐々に狭くし、該入口通
    路部と渦巻部の接続部において該第２側壁面のほぼ全体
    を下向きの傾斜面に形成して該接続部における入口通路
    部の断面形状を上壁面の巾が下壁面の巾よりも狭い台形
    状に形威し、該渦巻部の上壁面を渦巻方向に向けて徐々
    に下降せしめ、上記吸気ポートに通ずる吸気通路とは別
    個に共通連通路を設けて該共通連通路を連通枝路を介し
    て夫々各気筒の吸気ポート内に連結し、該連通枝路を該
    吸気ポート入口部上壁面の近傍でかつ上記第２側壁面の
    近傍において吸気ポート入口部内に開口せしめると共に
    該連通枝路開口を上記傾斜面に指向せしめた内燃機関の
    吸気装置。
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