JPS5835257B2 - 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 - Google Patents
高耐食性合金メッキ鉄鋼製品Info
- Publication number
- JPS5835257B2 JPS5835257B2 JP8869977A JP8869977A JPS5835257B2 JP S5835257 B2 JPS5835257 B2 JP S5835257B2 JP 8869977 A JP8869977 A JP 8869977A JP 8869977 A JP8869977 A JP 8869977A JP S5835257 B2 JPS5835257 B2 JP S5835257B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- plating
- alloy
- workability
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶融Ｚ ｎ −Ａ １合金メッキ鉄鋼製品に
おいて、Ｓｎを一定範囲内で添加することにより従来の
溶融Ｚ ｎ −Ａ １合金メツキの耐食性を更に向上せ
しめた高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ−（Ｓｉ）合金メ
ッキ鉄鋼製品に関する。
おいて、Ｓｎを一定範囲内で添加することにより従来の
溶融Ｚ ｎ −Ａ １合金メツキの耐食性を更に向上せ
しめた高耐食性溶融Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ−（Ｓｉ）合金メ
ッキ鉄鋼製品に関する。
一般に、鉄鋼素材の表面に溶融Ｚｎメッキを施す場合、
溶融浴中には浴面の酸化防止、浴の流動性の改善、さら
には溶融Ｚｎと素地鉄との反応によって生成する硬くて
脆いＺ ｎ −Ｆ ｅ合金層の発達抑制等の目的で、通
常０．２〜０．３優のＡＡが添加される。
溶融浴中には浴面の酸化防止、浴の流動性の改善、さら
には溶融Ｚｎと素地鉄との反応によって生成する硬くて
脆いＺ ｎ −Ｆ ｅ合金層の発達抑制等の目的で、通
常０．２〜０．３優のＡＡが添加される。
これによって、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の発達を防止し、メッ
キ製品の加工性がすぐれ、また表面のＺｎが犠牲的陽極
となって、たとえばメッキ層にピンホール等が存在して
も鉄鋼素地を保護する等の利点を有するが、工業地帯、
海岸地帯などの各種環境下での耐食性は溶融Ａ［メッキ
製品より劣ることは周知のところである。
キ製品の加工性がすぐれ、また表面のＺｎが犠牲的陽極
となって、たとえばメッキ層にピンホール等が存在して
も鉄鋼素地を保護する等の利点を有するが、工業地帯、
海岸地帯などの各種環境下での耐食性は溶融Ａ［メッキ
製品より劣ることは周知のところである。
一方、溶融Ａｌメッキでは、溶融Ａｌ浴は約６５０〜７
００℃の高温に加熱され、溶融ＡＡと素地鉄との激しい
反応によってＡｌメッキ層と素地鉄との間に硬くて脆い
Ａｌ−Ｆｅ合金層が生威し、メッキ製品の加工性が著し
く劣化するので、このようなＡｌ−Ｆｅ合金層の発達を
抑制するため通常約３〜１０多のＳｉあるいは約１φ以
下のＢｅ等が添加される。
００℃の高温に加熱され、溶融ＡＡと素地鉄との激しい
反応によってＡｌメッキ層と素地鉄との間に硬くて脆い
Ａｌ−Ｆｅ合金層が生威し、メッキ製品の加工性が著し
く劣化するので、このようなＡｌ−Ｆｅ合金層の発達を
抑制するため通常約３〜１０多のＳｉあるいは約１φ以
下のＢｅ等が添加される。
このようにして得られる溶融ｋｌメッキ製品は、一般に
前述の溶融Ｚｎメッキよりも耐食性、耐熱性にすぐれる
が、表面Ａ１層にピンホールなどが存在すると、ピンホ
ールから素地鉄の発錆を招き、却って溶融Ｚｎメッキ製
品よりも耐食性が劣化する傾向を伴い、また上記のよう
にメッキ浴へＳｉ、Ｂｅ等を添加することによりＡ７−
Ｆｅ合金層の発達を抑制しているものＸ未だ十分ではな
く、曲げ、絞りなどの加工時にメッキ層の剥離を生じ易
い欠点を有している。
前述の溶融Ｚｎメッキよりも耐食性、耐熱性にすぐれる
が、表面Ａ１層にピンホールなどが存在すると、ピンホ
ールから素地鉄の発錆を招き、却って溶融Ｚｎメッキ製
品よりも耐食性が劣化する傾向を伴い、また上記のよう
にメッキ浴へＳｉ、Ｂｅ等を添加することによりＡ７−
Ｆｅ合金層の発達を抑制しているものＸ未だ十分ではな
く、曲げ、絞りなどの加工時にメッキ層の剥離を生じ易
い欠点を有している。
そこで、溶融Ｚｎメッキと溶融Ａ７メツキのそれぞれの
欠点を除き、両者の長所を相互に生かす方法として、溶
融Ｚｎ−Ａ１合金メッキ法（特公昭４６−７１６１号、
特公昭４６−４０４５号、英国特許１１２７４０７号、
特開昭５０−１３３９３３号、特開昭５０−１３３９３
４号、特開昭５０−１３３９３５号）が提案されている
。
欠点を除き、両者の長所を相互に生かす方法として、溶
融Ｚｎ−Ａ１合金メッキ法（特公昭４６−７１６１号、
特公昭４６−４０４５号、英国特許１１２７４０７号、
特開昭５０−１３３９３３号、特開昭５０−１３３９３
４号、特開昭５０−１３３９３５号）が提案されている
。
上記各Ｚｎ−Ａ１合金メッキ法のうち、前２者はメッキ
浴の組成がＡ１２５％以上を含むＺｎであるため、浴温
は５２５°Ｃ以上の高温となり、素地鉄とメッキ層の間
に硬くて脆いＺｎ−ＡｌＦｅ合金層が生威し、メッキ製
品の加工性が著しく損なわれるほか、メッキ時の浴中の
Ａｌの酸化を防止すべく雰囲気を水素リッチにする必要
があり、コスト上昇を招くなどの欠点がある。
浴の組成がＡ１２５％以上を含むＺｎであるため、浴温
は５２５°Ｃ以上の高温となり、素地鉄とメッキ層の間
に硬くて脆いＺｎ−ＡｌＦｅ合金層が生威し、メッキ製
品の加工性が著しく損なわれるほか、メッキ時の浴中の
Ａｌの酸化を防止すべく雰囲気を水素リッチにする必要
があり、コスト上昇を招くなどの欠点がある。
また前記英国特許の方法では、従来のＺｎメッキまたは
Ａｌメッキよりも耐食性にすぐれてはいるもの５未だ十
分とは言えない。
Ａｌメッキよりも耐食性にすぐれてはいるもの５未だ十
分とは言えない。
更に、後３者については、主として塗装性の改善を目的
とするもので、そのためにＣａ、Ｔｉ、Ｂｅ、Ｃｕ等を
微量添加し、メッキ膨れの防止を図り、塗装性を向上さ
せてはいるが、耐食性についてはなお十分とは言い難い
。
とするもので、そのためにＣａ、Ｔｉ、Ｂｅ、Ｃｕ等を
微量添加し、メッキ膨れの防止を図り、塗装性を向上さ
せてはいるが、耐食性についてはなお十分とは言い難い
。
このほか、Ｚｎ−Ａ１合金メッキ法と類似の方法として
溶融Ａｌメッキ後の表面にＺｎメッキを施す方法（特公
昭４５−３７６４１号）が提案されているが、かかる２
段階のメッキ操作では、作業効率が非常に悪く、コスト
も著しく高くなる。
溶融Ａｌメッキ後の表面にＺｎメッキを施す方法（特公
昭４５−３７６４１号）が提案されているが、かかる２
段階のメッキ操作では、作業効率が非常に悪く、コスト
も著しく高くなる。
本発明者等は、このような実情に鑑み、かねてより、溶
融Ｚｎ−Ａ１合金メッキの耐食性の改善に関し鋭意研究
を重ね、先に、Ａ１２〜２０％。
融Ｚｎ−Ａ１合金メッキの耐食性の改善に関し鋭意研究
を重ね、先に、Ａ１２〜２０％。
Ｓｎ０．１〜３．５％、残部Ｚｎより成る溶融ＺｎＡｌ
−Ｓｎ合金メッキ浴による耐食性にすぐれた鉄鋼製品（
％開明５１−１３６５３号）を提供したが、耐食性だけ
でなくすぐれた加工性をも備えたメッキ製品を開発すべ
く、その後頁に研究を続けた結果、Ｚｎ−Ａ１合金メッ
キ浴中に添加すべきＳｎ量を０１０３多以上０．１ ％
未満の範囲に特定することにより、高度の耐食性をその
ま＼維持しつつ、曲げや絞り等の加工性を顕著に向上さ
せ得るという新事実を見出した。
−Ｓｎ合金メッキ浴による耐食性にすぐれた鉄鋼製品（
％開明５１−１３６５３号）を提供したが、耐食性だけ
でなくすぐれた加工性をも備えたメッキ製品を開発すべ
く、その後頁に研究を続けた結果、Ｚｎ−Ａ１合金メッ
キ浴中に添加すべきＳｎ量を０１０３多以上０．１ ％
未満の範囲に特定することにより、高度の耐食性をその
ま＼維持しつつ、曲げや絞り等の加工性を顕著に向上さ
せ得るという新事実を見出した。
本発明は、この知見に基づいて完成されたものである。
すなわち、本発明はＡｌ約２〜２０％およびＳｎ０．０
３％以上０．１％未満および必要に応じてＳｉ約０．０
０１〜０．５％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純
物から成る溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキを施したこ
とにより、鉄鋼製品に高度の耐食性と加工性とを具備せ
しめたものである。
３％以上０．１％未満および必要に応じてＳｉ約０．０
０１〜０．５％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純
物から成る溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキを施したこ
とにより、鉄鋼製品に高度の耐食性と加工性とを具備せ
しめたものである。
本発明は、Ｓｎの添加量を０．０３φ以上０．１φ未満
と特定した点に１つの特徴を有する。
と特定した点に１つの特徴を有する。
すなわち、Ｚｎ−Ａ１合金浴にＳｎを添加した例として
は本発明者等による前述のＺｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキ
浴（％開明５１１３６３３号）のほか、特開昭５Ｃ）−
９０５３５号公報に開示されたものが挙げられるが、Ｓ
ｎの添加量については、耐食性付与の観点から前者では
、０．１％以上と規定し、後者では、Ａ１０．３０〜２
５．０ ％を含むＺｎ浴に、Ｚｎに対し５〜４０多のＳ
ｎを添加するものとし、５多未満では耐食性、加工性な
どの向上は期待できないとの見解が示されている。
は本発明者等による前述のＺｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキ
浴（％開明５１１３６３３号）のほか、特開昭５Ｃ）−
９０５３５号公報に開示されたものが挙げられるが、Ｓ
ｎの添加量については、耐食性付与の観点から前者では
、０．１％以上と規定し、後者では、Ａ１０．３０〜２
５．０ ％を含むＺｎ浴に、Ｚｎに対し５〜４０多のＳ
ｎを添加するものとし、５多未満では耐食性、加工性な
どの向上は期待できないとの見解が示されている。
更に、Ｓｎを０．０２％以下とする例もあるが（特開昭
４９−１１９８３３号）、これはＳｎを不純物とみなし
て０．０２％以下に規制することにより、加工性の改善
を企図したもので、本発明の如く、Ｓｎを必須添加元素
とするものでなく、また耐食性と加工性の両特性の改善
の可能性を示唆するものでもない。
４９−１１９８３３号）、これはＳｎを不純物とみなし
て０．０２％以下に規制することにより、加工性の改善
を企図したもので、本発明の如く、Ｓｎを必須添加元素
とするものでなく、また耐食性と加工性の両特性の改善
の可能性を示唆するものでもない。
以下、本発明における溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキ
浴組成について説明する。
浴組成について説明する。
Ａｌは主としてＺｎの耐食性を補強し、かつ素地鉄との
Ｆｃ−Ｚｎ合金層の生成を抑制する機能を有する。
Ｆｃ−Ｚｎ合金層の生成を抑制する機能を有する。
約２φ未満では、これらの機能、殊に高耐食性付与機能
を十分に発揮し得ない。
を十分に発揮し得ない。
但し、約２０％を越えると、メッキ浴温度を高めねばな
らないため、後述の如きＳｉを添加しても硬くて脆いＺ
ｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の発達を抑制し得なくなり、メッ
キ層の加工性は急激に低下する。
らないため、後述の如きＳｉを添加しても硬くて脆いＺ
ｎ−Ａｌ−Ｆｅ合金層の発達を抑制し得なくなり、メッ
キ層の加工性は急激に低下する。
このため、Ａｌ添加量は約２〜２０φの範囲に調整され
る。
る。
Ｓｎは耐食性の改善に有効な添加元素である。
第１図は、Ｚｎ−１５嶺ＡｌにＳｎを添加した合金メッ
キ浴により鉄鋼製品に層厚２５μのメッキを施した場合
の耐食性を、「塩水噴霧試験」により赤錆１多（面積率
）発生までの噴霧時間（Ｈｒ）で表わしたグラフである
。
キ浴により鉄鋼製品に層厚２５μのメッキを施した場合
の耐食性を、「塩水噴霧試験」により赤錆１多（面積率
）発生までの噴霧時間（Ｈｒ）で表わしたグラフである
。
同図から明らかなように、Ｓｎ約０．０１φ以上の添加
により、噴霧時間約５０００時間の高度の耐食性を示し
ている。
により、噴霧時間約５０００時間の高度の耐食性を示し
ている。
また、Ｓｎはメッキ層の加工性に大きな影響を与える。
第２図は、上記と同様の条件下に形成せしめたメッキ層
の加工性を、「ボールインパクト試験」により測定し、
下記の５段階の評点で示したグラフである。
の加工性を、「ボールインパクト試験」により測定し、
下記の５段階の評点で示したグラフである。
〔評点５：割れ、剥離無し、４：３０倍ルーペで割れ、
剥離が認められる、３：肉眼で割れ、剥離がわずかに認
められる、２：肉眼で割れ、剥離がはっきりと認められ
る、１：割れ剥離が甚しい。
剥離が認められる、３：肉眼で割れ、剥離がわずかに認
められる、２：肉眼で割れ、剥離がはっきりと認められ
る、１：割れ剥離が甚しい。
〕同図から認められるように、Ｓｎ量が約０．１＠を越
えない範囲ですぐれた加工性を有することを示している
。
えない範囲ですぐれた加工性を有することを示している
。
上記第１図および第２図に示される結果から、Ｓｎ量を
０．０３％以上０．１％未満の範囲に特定することによ
り、耐食性と加工性を共に満足させ得ることが認められ
る。
０．０３％以上０．１％未満の範囲に特定することによ
り、耐食性と加工性を共に満足させ得ることが認められ
る。
このように、Ｓｎを０．０３％以上０．１％未満の範囲
で添加することにより、耐食性と加工性の両特性を兼備
せしめた点に本発明の大きな特徴があり、従来、Ｚｎ−
Ａ１合金メッキ浴でＳｎを数φ以上添加しなければ耐食
性等の改善は望み得ないとする見解と著しく異なるとこ
ろである。
で添加することにより、耐食性と加工性の両特性を兼備
せしめた点に本発明の大きな特徴があり、従来、Ｚｎ−
Ａ１合金メッキ浴でＳｎを数φ以上添加しなければ耐食
性等の改善は望み得ないとする見解と著しく異なるとこ
ろである。
本発明の合金メッキ浴は、上記諸元素のほかに更にＳｉ
を微量添加することができる。
を微量添加することができる。
それによって地鉄とＺｎ−Ａｌ−Ｓｎメッキ層の中間に
生成する鉄合金層の発達を抑制し、メッキ層の加工性を
更に向上させることができる。
生成する鉄合金層の発達を抑制し、メッキ層の加工性を
更に向上させることができる。
そのための添加量として、約０．００１〜０．５φの範
囲が採用される。
囲が採用される。
本発明におけるメッキ操作には特別の制約はなく、常法
に従って行えばよい。
に従って行えばよい。
本発明のメッキ浴組成はＡｌ量が２０φ以下であるため
、比較的低温域で安定した操業を行うことができ、この
ことは、メッキ層と地鉄間に生成する合金層の発達を抑
制するのに有利である。
、比較的低温域で安定した操業を行うことができ、この
ことは、メッキ層と地鉄間に生成する合金層の発達を抑
制するのに有利である。
たとえば、浴温を約４８０〜５５０℃に保持し、被処理
物を適当な浸漬時間となるように浴中に送給し、ついで
浴から取出し、ワイピングを施して層厚約５〜３５μの
メッキ層を有する耐食性・加工性ともにすぐれた鉄鋼製
品が得られる。
物を適当な浸漬時間となるように浴中に送給し、ついで
浴から取出し、ワイピングを施して層厚約５〜３５μの
メッキ層を有する耐食性・加工性ともにすぐれた鉄鋼製
品が得られる。
次に実施例を挙げて本発明について具体的に説明する。
実施例
板厚０．４ ｍｍの低炭素冷延鋼板を素地鋼板とし、本
発明のＺｎ−Ａ、６−Ｓｎ合金メッキを施した。
発明のＺｎ−Ａ、６−Ｓｎ合金メッキを施した。
また比較材として、従来の溶融Ｚｎメッキ浴、溶融Ａｌ
メッキ浴および溶融Ｚｎ−Ａｌメッキ浴を用いてそれぞ
れのメッキを施した。
メッキ浴および溶融Ｚｎ−Ａｌメッキ浴を用いてそれぞ
れのメッキを施した。
メッキ条件および得られたメッキ製品の緒特性を第１表
に示す。
に示す。
なお、表中、「耐食性」は「塩水噴霧試験Ｊ （ＪＩＳ
Ｚ ２３７１） における初期赤錆１φ発生ま
での噴霧時間（Ｈｒ）で表わし、また「加工性」は、「
ボールインパクト試、験」における割れ、剥離の程度を
５段階の評点で示したものであり、各評点の内容は前記
第１図の説明におけると同義である。
Ｚ ２３７１） における初期赤錆１φ発生ま
での噴霧時間（Ｈｒ）で表わし、また「加工性」は、「
ボールインパクト試、験」における割れ、剥離の程度を
５段階の評点で示したものであり、各評点の内容は前記
第１図の説明におけると同義である。
上記結果から明らかなように、本発明品はいづれも５０
００時間以上の耐食性を有し、従来のＺｎ−Ａ１合金メ
ッキ（４７）、Ａｌメッキ（／１６８）、Ｚｎメッキ（
Ａ９）よりも著しくすぐれていることが認められる。
００時間以上の耐食性を有し、従来のＺｎ−Ａ１合金メ
ッキ（４７）、Ａｌメッキ（／１６８）、Ｚｎメッキ（
Ａ９）よりも著しくすぐれていることが認められる。
また、本発明の浴組成と同系統であってもＳｎ％が本発
明に規定する下限値（０，０３φ）に満たないもの（Ａ
４ ）は、本発明品の耐食性に及ばないことも明らかで
ある。
明に規定する下限値（０，０３φ）に満たないもの（Ａ
４ ）は、本発明品の耐食性に及ばないことも明らかで
ある。
一方、素地鉄とメッキ層との間の合金層を比較すると、
本発明に係るもの（／１６１および２）は、０．２μと
薄く、またＳｉを微量添加したもの（／１６３）では０
．１μと更に薄く、加工性に好都合な性状を呈している
。
本発明に係るもの（／１６１および２）は、０．２μと
薄く、またＳｉを微量添加したもの（／１６３）では０
．１μと更に薄く、加工性に好都合な性状を呈している
。
同表から、加工性を比較すると本発明品（ＡＩ 、 ２
、３ ）の評点はいづれも「５」（割れ、剥離性なし
）であり、従来のＺｎ−ＡＡ合金メッキ（Ａ７ ）、Ａ
ｌメッキ（慮８ ）の評点「３」（肉眼で認められる割
れ、剥離が発生）より著しくすぐれ、Ｚｎメッキ（Ａ９
）と同等の加工性を有していることが認められる。
、３ ）の評点はいづれも「５」（割れ、剥離性なし
）であり、従来のＺｎ−ＡＡ合金メッキ（Ａ７ ）、Ａ
ｌメッキ（慮８ ）の評点「３」（肉眼で認められる割
れ、剥離が発生）より著しくすぐれ、Ｚｎメッキ（Ａ９
）と同等の加工性を有していることが認められる。
なお、本発明のｉ各組成と同系統であってもＳｎ％が本
発明に規定する上限値（０，１φ未満）を越えるもの（
／／６゜５．６）の加工性は、本発明品に及ばないこと
も明らかである。
発明に規定する上限値（０，１φ未満）を越えるもの（
／／６゜５．６）の加工性は、本発明品に及ばないこと
も明らかである。
このように本発明による溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッ
キ鉄鋼製品は、従来のＺｎメッキ、Ａｌメッキあるいは
Ｚ ｎ −Ａ １合金メッキ鉄鋼製品にくらべ、耐食性
および加工性のいづれにもすぐれており、かつそのＳｎ
添加量も従来技術のそれに比し、はるかに微量であるた
め、高価なＳｎの使用量を大幅に節減することができ、
経済的にも非常に有利である。
キ鉄鋼製品は、従来のＺｎメッキ、Ａｌメッキあるいは
Ｚ ｎ −Ａ １合金メッキ鉄鋼製品にくらべ、耐食性
および加工性のいづれにもすぐれており、かつそのＳｎ
添加量も従来技術のそれに比し、はるかに微量であるた
め、高価なＳｎの使用量を大幅に節減することができ、
経済的にも非常に有利である。
第１図は、Ｚ ｎ−ＡＡ −Ｓ ｎ合金メッキ浴中のＳ
ｎ％とメッキ層の耐食性の関係を示すグラフ第２図は、
Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキ浴中のＳｎ％とメッキ層の
加工性の関係を示すグラフである。
ｎ％とメッキ層の耐食性の関係を示すグラフ第２図は、
Ｚｎ−Ａｌ−Ｓｎ合金メッキ浴中のＳｎ％とメッキ層の
加工性の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＩＡｌ〜２０％および５ｎＯ０，０３％以上０、１ ％
未満を含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純物からなる
溶融Ｚｎ−Ａｌ−８ｎ合金メッキを施したことを特徴と
する耐食性および加工性にすぐれた高耐食性合金メッキ
鉄鋼製品。 ２ Ａ１２〜２０％、Ｓｎ０．０３％以上０．１％未
満およびＳｉＯ，００１〜０．５’％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避的不純物から成るＺｎ−Ａｌ５ｎ−８ｎ
合金メッキを施したことを特徴とする耐食性および加工
性にすぐれた高耐食性合金メッキ鉄鋼製品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8869977A JPS5835257B2 (ja) | 1977-07-22 | 1977-07-22 | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8869977A JPS5835257B2 (ja) | 1977-07-22 | 1977-07-22 | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5423033A JPS5423033A (en) | 1979-02-21 |
| JPS5835257B2 true JPS5835257B2 (ja) | 1983-08-01 |
Family
ID=13950102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8869977A Expired JPS5835257B2 (ja) | 1977-07-22 | 1977-07-22 | 高耐食性合金メッキ鉄鋼製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5835257B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6363096B2 (ja) * | 1983-03-25 | 1988-12-06 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1984000039A1 (en) * | 1982-06-15 | 1983-01-05 | Nippon Soda Co | Molten zinc-plated alloy and plated steel strips and steel materials coated with said alloy |
| JP3769197B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3854469B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2006-12-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3769199B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3854468B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2006-12-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3857882B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2006-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性を有し加工性に優れためっき鋼材およびその製造方法 |
| JP3769198B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-04-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
-
1977
- 1977-07-22 JP JP8869977A patent/JPS5835257B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6363096B2 (ja) * | 1983-03-25 | 1988-12-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5423033A (en) | 1979-02-21 |
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