JPS58203130A - 仮ヨリ加工糸の製造方法 - Google Patents
仮ヨリ加工糸の製造方法Info
- Publication number
- JPS58203130A JPS58203130A JP8150382A JP8150382A JPS58203130A JP S58203130 A JPS58203130 A JP S58203130A JP 8150382 A JP8150382 A JP 8150382A JP 8150382 A JP8150382 A JP 8150382A JP S58203130 A JPS58203130 A JP S58203130A
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- Japan
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- yarn
- belt
- twisting
- tension
- temporary
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリニステルモン縮加工糸の製造方法に関す
るものであり、さらに詳しくは毛羽、クルミが極めて少
なく、かつ高ケン縮性能を有するポリエステル仮ヨリ加
工糸を高速で安定して製造する方法に関するものである
。
るものであり、さらに詳しくは毛羽、クルミが極めて少
なく、かつ高ケン縮性能を有するポリエステル仮ヨリ加
工糸を高速で安定して製造する方法に関するものである
。
従来から通常の延伸糸を仮ヨリ加工したカサ高糸は、ケ
ン縮特性、カサ高性が優れていることから普及発展して
きた。
ン縮特性、カサ高性が優れていることから普及発展して
きた。
しかし通常のポリエステル延伸糸で仮ヨリ加工糸を作ろ
うとすると、延伸糸は配向、結晶化がかなり進んだ繊維
構造になっているため、繊維の融点に近い高温で加工し
てもセット性が低くケン縮性能が悪い。ケン縮性能を一
定水準以上にキープするためには、熱伝達能力をアップ
させればよい・わけであるが、既存の仮ヨリ機を使うと
すれば加工速度を大巾に下げる手段しかない。これは生
産性の低下をきたし、コストアップにつながり致命的な
欠点となる。
うとすると、延伸糸は配向、結晶化がかなり進んだ繊維
構造になっているため、繊維の融点に近い高温で加工し
てもセット性が低くケン縮性能が悪い。ケン縮性能を一
定水準以上にキープするためには、熱伝達能力をアップ
させればよい・わけであるが、既存の仮ヨリ機を使うと
すれば加工速度を大巾に下げる手段しかない。これは生
産性の低下をきたし、コストアップにつながり致命的な
欠点となる。
また、近年ポリエステルを高速度で紡糸して得られる複
屈折率Δｎが０．０６≦Δｎ≦０．１３５゜密度ｐ（ｇ
／Ｃｆｎ”）がρ≦１．３７０の範囲にある未延伸糸、
すなわちＰＯＹを延伸しつつ仮ヨリする方法が普及しつ
つあるが、この方法においてもＰＯＹであるがゆえに形
態変形が起こり、その結果マイグレーション不良をおこ
しやすい。従って加ネン状態におけるマルチ糸の内外層
の延伸比や変形量が大きくなり、これが毛羽、クルミの
発生原因となる１゜ケン縮糸の毛羽、タルミは編成・製
織工程で大きなトラブルとなることから、この種の未延
伸糸の仮ヨリ加工糸は毛羽・クルミの改善が大きな問題
となっている。
屈折率Δｎが０．０６≦Δｎ≦０．１３５゜密度ｐ（ｇ
／Ｃｆｎ”）がρ≦１．３７０の範囲にある未延伸糸、
すなわちＰＯＹを延伸しつつ仮ヨリする方法が普及しつ
つあるが、この方法においてもＰＯＹであるがゆえに形
態変形が起こり、その結果マイグレーション不良をおこ
しやすい。従って加ネン状態におけるマルチ糸の内外層
の延伸比や変形量が大きくなり、これが毛羽、クルミの
発生原因となる１゜ケン縮糸の毛羽、タルミは編成・製
織工程で大きなトラブルとなることから、この種の未延
伸糸の仮ヨリ加工糸は毛羽・クルミの改善が大きな問題
となっている。
本発明はこのような問題や欠点を一挙に解決し毛羽・ク
ルミのない高ケン縮性能を持ち均染性にすぐれた仮ヨリ
加工糸を高速度で合理的に製造する方法を提供するもの
である。
ルミのない高ケン縮性能を持ち均染性にすぐれた仮ヨリ
加工糸を高速度で合理的に製造する方法を提供するもの
である。
かかる目的のために９本発明はエチレンテレフタレート
を主成分とするポリエステルフィラメント糸であって、
糸比重が１．５８０（ｇ／■“）以上。
を主成分とするポリエステルフィラメント糸であって、
糸比重が１．５８０（ｇ／■“）以上。
複屈折Δｎが５０〜１３０（ｘｌｏ ）、破断伸度が
６Ω係以下の原糸を仮ヨリ加工するに際し、少なくとも
２つの無端ベルトを有する摩擦仮ヨリ装置を用イ、ベル
ト交差角（θ） １２０°≦θ≦１４０＠、ベル）１ ト速度比（ＶＲ） １．７０≦ＶＲ≦２００．張力比
（Ａ） ０．５≦Ａ≦１．６の条件下で仮ヨリ加工する
ことを特徴とする高ケン縮性能糸の製造方法である。
６Ω係以下の原糸を仮ヨリ加工するに際し、少なくとも
２つの無端ベルトを有する摩擦仮ヨリ装置を用イ、ベル
ト交差角（θ） １２０°≦θ≦１４０＠、ベル）１ ト速度比（ＶＲ） １．７０≦ＶＲ≦２００．張力比
（Ａ） ０．５≦Ａ≦１．６の条件下で仮ヨリ加工する
ことを特徴とする高ケン縮性能糸の製造方法である。
本発明においてエチレンテレフタレートを主成分とする
ポリエステルとは、ポリエチレンテレフタレートを主に
示すものであるが、１０モルチ未満の量で、ジエ′テレ
ングリコール１重合度２以上のポリオキシメチレングリ
コール、１．４ブタンジオール等の２官能性グリコール
、イソフタル酸。
ポリエステルとは、ポリエチレンテレフタレートを主に
示すものであるが、１０モルチ未満の量で、ジエ′テレ
ングリコール１重合度２以上のポリオキシメチレングリ
コール、１．４ブタンジオール等の２官能性グリコール
、イソフタル酸。
５−ナトリウムスルホインフタル酸、ビスフェノール−
Ａ、アジピン酸等の２塩基性化合物及びその誘導体、ト
リメリット酸、トリメシン酸、グリセリン、ペンタエリ
スリトール等の多官能性化合物環、公知の共重合性成分
を含んでいてもよい。
Ａ、アジピン酸等の２塩基性化合物及びその誘導体、ト
リメリット酸、トリメシン酸、グリセリン、ペンタエリ
スリトール等の多官能性化合物環、公知の共重合性成分
を含んでいてもよい。
次に本発明は、ポリエステルフィラメント原糸が、糸比
重１．３８０以上、複屈折Δｎ ５０〜１３０（ｘＩＤ
）、破断伸度が６０％以下であることが必要である。か
かる両要件を満たすことにより。
重１．３８０以上、複屈折Δｎ ５０〜１３０（ｘＩＤ
）、破断伸度が６０％以下であることが必要である。か
かる両要件を満たすことにより。
後の仮ヨリ工程において９毛羽やクルミを防止して、高
速でかつ操業性よく仮ヨリ加工糸を製造することができ
る。この理由は、上記した範囲の糸比重、複屈折を有す
る原糸は２例えばヤング率が６０〜１００ｇ／ｄ と
通常の延伸糸に比較して。
速でかつ操業性よく仮ヨリ加工糸を製造することができ
る。この理由は、上記した範囲の糸比重、複屈折を有す
る原糸は２例えばヤング率が６０〜１００ｇ／ｄ と
通常の延伸糸に比較して。
かなシ低ぐ、かつ破断伸度が例えば６５〜６０％と高い
ので、仮ヨリ加工時において局部的な延伸やひっかかり
、ないしは不規則マイグレーションが生起しても糸の弾
性で吸収し、均一性が向上することによるものと考えら
れる。°かかる意味から原糸の破断伸度は６０チ以下と
しておくのが好ましい。かかる原糸は例えば溶融紡糸時
の紡糸速度を５０００ ｍ／ｍｉｎ以上とすることによ
り得ることができる。
ので、仮ヨリ加工時において局部的な延伸やひっかかり
、ないしは不規則マイグレーションが生起しても糸の弾
性で吸収し、均一性が向上することによるものと考えら
れる。°かかる意味から原糸の破断伸度は６０チ以下と
しておくのが好ましい。かかる原糸は例えば溶融紡糸時
の紡糸速度を５０００ ｍ／ｍｉｎ以上とすることによ
り得ることができる。
また原糸の比重が比較的高く、かつ複屈折が比較的低い
という、かかる糸の特性は、結晶化度は低いが、結晶サ
イズはかなり大きいものとなっていることが予想される
。そして非晶部の割合いの多さが、前記した弾性吸収に
効いているものと思われる。
という、かかる糸の特性は、結晶化度は低いが、結晶サ
イズはかなり大きいものとなっていることが予想される
。そして非晶部の割合いの多さが、前記した弾性吸収に
効いているものと思われる。
かかる糸比重は例えば２０℃のｎ−へブタン−四塩化炭
素混合溶液中に、短く切断した糸を投入し、該溶液中に
糸が停止する点の溶液の比重を測ることにより求めるこ
とができる。また、複屈折も透過干渉法によって測定す
ることができる。
素混合溶液中に、短く切断した糸を投入し、該溶液中に
糸が停止する点の溶液の比重を測ることにより求めるこ
とができる。また、複屈折も透過干渉法によって測定す
ることができる。
次に本発明方法は、少なくとも２つの無端ベルトを有し
９両ベルトはある角度を持って交差して走行し、かつ交
差する所で表面がたがいに接触するように配置され、糸
条を両ベルトの交差する所で把持し、ヨリを掛ける所の
摩擦仮ヨリ装置を用い、ベルト交差角（の １２０ ≦
θ≦１４０．ベルト速度比（ＶＲ） １．７０≦ｖＲ
≦２．００ 、張力比（Ａ）０５≦Ａ≦１．６の条件下
で仮ヨリ加工することが必要である。
９両ベルトはある角度を持って交差して走行し、かつ交
差する所で表面がたがいに接触するように配置され、糸
条を両ベルトの交差する所で把持し、ヨリを掛ける所の
摩擦仮ヨリ装置を用い、ベルト交差角（の １２０ ≦
θ≦１４０．ベルト速度比（ＶＲ） １．７０≦ｖＲ
≦２．００ 、張力比（Ａ）０５≦Ａ≦１．６の条件下
で仮ヨリ加工することが必要である。
本発明に用いる摩擦仮ヨリ装置において、ベルト交差角
とは第１図に示すθであり、走行糸条（Ｙ）に対して各
ベルトが交差する角θ、とθ、（θ−θ、）の合計を示
すものであり、１２０ ≦θ≦１４０’の範囲が必要で
ある。これは安定して高捲縮糸を得るための仮ヨリ数を
得る範囲である。θが１２０ 未満の場合は、仮ヨリ数
が低く通常の捲縮糸又はそれ以下の低捲縮糸しか得るこ
とができない。θが１４０ を越える範囲の場合は、
仮ヨリ数過多により０強度低下１毛羽、未解ネン等の問
題が生じ。
とは第１図に示すθであり、走行糸条（Ｙ）に対して各
ベルトが交差する角θ、とθ、（θ−θ、）の合計を示
すものであり、１２０ ≦θ≦１４０’の範囲が必要で
ある。これは安定して高捲縮糸を得るための仮ヨリ数を
得る範囲である。θが１２０ 未満の場合は、仮ヨリ数
が低く通常の捲縮糸又はそれ以下の低捲縮糸しか得るこ
とができない。θが１４０ を越える範囲の場合は、
仮ヨリ数過多により０強度低下１毛羽、未解ネン等の問
題が生じ。
求める高捲縮糸は得られない。好ましいベルト交差角（
のは１３０ ≦θ≦１６５ の範囲である。
のは１３０ ≦θ≦１６５ の範囲である。
ベルト速度比（ＶＲ）は第２図に示すデリベリローラ６
の表面速度に対するツイスタベルト５の表面速度の比で
あり、一般的にツイスタベルト表面速度／加工速度で表
わされ、１７０≦ＶＲ≦２．００の範囲が必要である。
の表面速度に対するツイスタベルト５の表面速度の比で
あり、一般的にツイスタベルト表面速度／加工速度で表
わされ、１７０≦ＶＲ≦２．００の範囲が必要である。
これは安定して高捲縮糸を得るだめの仮ヨリ数および加
工張力を得るだめの範囲である。ＶＲが１，７０未満の
場合は、ヨリ掛けおよび糸送り成分が少ないために、仮
ヨリ数の低下および解ネン張力の上昇により１強度低下
および毛羽の発生という好ましくない状態となる。
工張力を得るだめの範囲である。ＶＲが１，７０未満の
場合は、ヨリ掛けおよび糸送り成分が少ないために、仮
ヨリ数の低下および解ネン張力の上昇により１強度低下
および毛羽の発生という好ましくない状態となる。
ＶＲが２．００を越える範囲の場合は、仮ヨリ数過多に
よる工程不安定、および送り成分の増大による未解ネン
の発生等によって求める高捲縮糸は得られない。好まし
いベルト速度比（ＶＲ）は１．８０≦ＶＲ≦１．９０の
範囲である。
よる工程不安定、および送り成分の増大による未解ネン
の発生等によって求める高捲縮糸は得られない。好まし
いベルト速度比（ＶＲ）は１．８０≦ＶＲ≦１．９０の
範囲である。
張力比（Ａ）とは第２図に示されている走行糸条（Ｙ）
の２ケ所の張力の比であり、仮ヨリ装置直前の加ネンゾ
ーンの張力をＴ２．仮ヨリ装置直後の解ネンゾーンの張
力を Ｔ、とすると＊ Ｔｔ／Ｔ＋ （解ネン張力／
加ネン張力）で表わされるものであり、０．５≦Ａ≦１
．３の範囲が必要である。これは未解ネンのない高捲縮
糸を安定状態で得るだめの範囲である。張力比（Ａ）が
０５未満の場合は、実質解ネン張力が低下し、充分な解
ネンが行なえず未解ネンの発生となる。張力比（Ａ）が
１３を越える値になると実質解イ・ン張力は高くなり、
捲縮のへたり９強度低下、しいては毛羽の発生となる。
の２ケ所の張力の比であり、仮ヨリ装置直前の加ネンゾ
ーンの張力をＴ２．仮ヨリ装置直後の解ネンゾーンの張
力を Ｔ、とすると＊ Ｔｔ／Ｔ＋ （解ネン張力／
加ネン張力）で表わされるものであり、０．５≦Ａ≦１
．３の範囲が必要である。これは未解ネンのない高捲縮
糸を安定状態で得るだめの範囲である。張力比（Ａ）が
０５未満の場合は、実質解ネン張力が低下し、充分な解
ネンが行なえず未解ネンの発生となる。張力比（Ａ）が
１３を越える値になると実質解イ・ン張力は高くなり、
捲縮のへたり９強度低下、しいては毛羽の発生となる。
好ましい張力比（Ａ）は０．７≦Ａ≦１０の範囲である
。
。
また本発明の糸条Ｙのオーバーフィード率は。
−２０〜＋１０チ程度が好ましい。加工糸の伸度を押え
１強力を向上できるからである。
１強力を向上できるからである。
以上のように１本発明による原糸を上述の条件下で仮ヨ
リ加工を行うことにより、加ネン領域でのマイグレーシ
ョンが良好となシマルテ糸の内外層の延伸比や変形量が
極めて均一になり毛羽、クルミの発生がなくなると共に
高仮ヨリ数を挿入するため、非常に・均一な高捲縮糸が
得られる。またこの原糸は完全延伸糸でないため、熱セ
ット性も良好で高速加工でも極めて高い伸縮性の加工糸
が得られる。本発明によって作られた仮ヨリ加工糸は、
高伸縮性を持っているため織物にしても従来糸に比較し
て織物のストレッチ性が大きく、優れた機能性を付与で
きると共に９毛羽、クルミもなく高次操作性が極めて良
好である。
リ加工を行うことにより、加ネン領域でのマイグレーシ
ョンが良好となシマルテ糸の内外層の延伸比や変形量が
極めて均一になり毛羽、クルミの発生がなくなると共に
高仮ヨリ数を挿入するため、非常に・均一な高捲縮糸が
得られる。またこの原糸は完全延伸糸でないため、熱セ
ット性も良好で高速加工でも極めて高い伸縮性の加工糸
が得られる。本発明によって作られた仮ヨリ加工糸は、
高伸縮性を持っているため織物にしても従来糸に比較し
て織物のストレッチ性が大きく、優れた機能性を付与で
きると共に９毛羽、クルミもなく高次操作性が極めて良
好である。
以下実施例を用いて説明する。
実施例１
第２図に示す態様において、第１畏に示す条件で加工し
た。
た。
（○：良好 △：やや不良 Ｘ：不良）供給糸条：ポリ
エチレンテレフタレートマルチフィラメント、１５０Ｄ
−４８Ｆ （糸比重１． ’３８４ 、 Δｎ ９６ ｘ １０−
３．破断伸度４７チ） 糸速； ６０ Ｄ ｍ 、／ｍｉｎ 熱処理温度＝２２５℃ 第１表の通り、実験番号２．３．６．７．・１０．１１
は本発明の範囲であったので、未解ネン１毛羽のない高
捲縮糸が得られた。又この糸での布帛は非常にストレッ
チ性に富んだ９面の美しいものであった。これに対して
実験番号１は、ベルト交差角（のが小さいために、高捲
縮糸としての仮ヨリ数が得られず、布帛にした場合スト
レッチ性に欠けるものであった。番号４は、ベルト交差
角（のが大きすぎるため、ヨリ数過多による□工程不安
定および毛羽の発生が見られた。番号５はベルト速度比
（ＶＲ）が小さいため、ヨリ掛は成分不足でヨリ数が少
なく、布帛のストレッチ性は良くなかった。
エチレンテレフタレートマルチフィラメント、１５０Ｄ
−４８Ｆ （糸比重１． ’３８４ 、 Δｎ ９６ ｘ １０−
３．破断伸度４７チ） 糸速； ６０ Ｄ ｍ 、／ｍｉｎ 熱処理温度＝２２５℃ 第１表の通り、実験番号２．３．６．７．・１０．１１
は本発明の範囲であったので、未解ネン１毛羽のない高
捲縮糸が得られた。又この糸での布帛は非常にストレッ
チ性に富んだ９面の美しいものであった。これに対して
実験番号１は、ベルト交差角（のが小さいために、高捲
縮糸としての仮ヨリ数が得られず、布帛にした場合スト
レッチ性に欠けるものであった。番号４は、ベルト交差
角（のが大きすぎるため、ヨリ数過多による□工程不安
定および毛羽の発生が見られた。番号５はベルト速度比
（ＶＲ）が小さいため、ヨリ掛は成分不足でヨリ数が少
なく、布帛のストレッチ性は良くなかった。
番号８はベルト速度比（” Ｒ）が大きすぎ、ヨリ数過
多、張力比（Ａ）低下により未解ネンが発生した。
多、張力比（Ａ）低下により未解ネンが発生した。
番号９は番号８と同現象で未解ネンが発生した。
番号１２は張力比（ｌ→の上昇により毛羽の発生が見ら
れた。
れた。
第１図は本発明に用する摩擦仮ヨリ装置と走行糸条の関
係を示す概略図である。第２図は本発明の実施態様を示
す概略図である。 １：供給系 ２：張力調整装置３：フイード
ローラ ４：熱処理装置５：仮ヨリ装置 ６
：デリベリローラ７：巻取装置 ８：パッケー
ジＹ：走行糸条 特許出願人 東 し 株 式 会 社第１図 ′４２図
係を示す概略図である。第２図は本発明の実施態様を示
す概略図である。 １：供給系 ２：張力調整装置３：フイード
ローラ ４：熱処理装置５：仮ヨリ装置 ６
：デリベリローラ７：巻取装置 ８：パッケー
ジＹ：走行糸条 特許出願人 東 し 株 式 会 社第１図 ′４２図
Claims (1)
- ＋１１ エチレンテレフタレートを主成分とするポリ
エステルフィラメント糸であって、糸比重が１、３ ａ
ｏ （ｇ／ａｎ”）以上、複屈折Δｎが５０〜１３Ｄ
（×ｉｏ−） 、破断伸度が６０％以下の原糸を仮ヨリ
加工するに際し、少なくとも２つの無端ベルトを有する
摩擦仮ヨリ装置を用い、ベルト交差角、（θ）１２００
≦θ≦１４０°べ・ルト速度比（ＶＲ） １．７ ｏ
≦ＶＲ≦２．０（］、張力比（Ａ） ０．５≦Ａ≦１．
乙の条件下で仮ヨリ加工することを特徴とする高捲縮加
工糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8150382A JPS58203130A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 仮ヨリ加工糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8150382A JPS58203130A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 仮ヨリ加工糸の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58203130A true JPS58203130A (ja) | 1983-11-26 |
Family
ID=13748158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8150382A Pending JPS58203130A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 仮ヨリ加工糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58203130A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5711230A (en) * | 1980-06-25 | 1982-01-20 | Toray Industries | Polyester false twisted processed yarn for traverse knitting |
-
1982
- 1982-05-17 JP JP8150382A patent/JPS58203130A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5711230A (en) * | 1980-06-25 | 1982-01-20 | Toray Industries | Polyester false twisted processed yarn for traverse knitting |
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