JPS5819406A - Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法Info
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- JPS5819406A JPS5819406A JP11709481A JP11709481A JPS5819406A JP S5819406 A JPS5819406 A JP S5819406A JP 11709481 A JP11709481 A JP 11709481A JP 11709481 A JP11709481 A JP 11709481A JP S5819406 A JPS5819406 A JP S5819406A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高密度、高磁石特性を有するＦ・−Ｃｒ−
Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法に関する。
Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法に関する。
Ｆｌ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金は、アルニコ６磁石合金に
匹敵するすぐれ九磁石特性を有しかつ熱間並びに冷間に
おける加工が可能な材料として開発され、今日すでに多
方面に利用されている。
匹敵するすぐれ九磁石特性を有しかつ熱間並びに冷間に
おける加工が可能な材料として開発され、今日すでに多
方面に利用されている。
この種の磁性材料を工業的Ｋｌｉ造する方法としては圧
延法、鋳造法、焼結法が考えられる。まず、圧延法は、
アルニコ系やフェライト系磁石合金では不可能な方法で
あるが、Ｆ・−Ｃｒ−Ｃｏ系の特有の性質を利用し九方
法として、多種の改良方法並びＫそれに必要な添加成分
の帰寮がなされてきた。
延法、鋳造法、焼結法が考えられる。まず、圧延法は、
アルニコ系やフェライト系磁石合金では不可能な方法で
あるが、Ｆ・−Ｃｒ−Ｃｏ系の特有の性質を利用し九方
法として、多種の改良方法並びＫそれに必要な添加成分
の帰寮がなされてきた。
しかし、圧延法では鍛造、圧延、焼鈍等の複雑な工程を
経て製造するため量産性に欠はコスト高となシやすく、
一般に板状、線状等の特殊な形状目的を主として適用さ
れている。さらＫ１１ＩＩ造工程中の溶解時および熱処
理時におけるＣｒの酸化、窒化を防止するために各種の
添加成分を必要とする。
経て製造するため量産性に欠はコスト高となシやすく、
一般に板状、線状等の特殊な形状目的を主として適用さ
れている。さらＫ１１ＩＩ造工程中の溶解時および熱処
理時におけるＣｒの酸化、窒化を防止するために各種の
添加成分を必要とする。
この圧延法として次の技術が知られている。４１公昭５
８−８５５８６．％開開５０−１０１２１？、４１公昭
５４−２０９８４．特開昭５１−８８２２１４１次に、
鋳造法は、一般にアルニコ系のように材質が硬く脆いも
のに対して適用されている。ｌ’ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の場
合には延性があシ靭性に富むため、鋳造法を採用する場
合、湯道から鋳物をはずすのがかえって困難となるとい
う問題があり、さらに砂つき、湯廻り等の鋳造欠陥も避
けがたい問題となっている。ま九、作業性、能率の点か
らも満足のゆくものではなく、さらＫは溶解時における
Ｃｒの酸化、窒化を防止するために各種添加成分を使用
しなければならないこと等により、経済性にも問題があ
る。例えば特開昭５２−４９９２５ のように特定の添
加成分の選定によりすぐれた磁石％注を示す場合でも上
記の問題点を含んでいる。
８−８５５８６．％開開５０−１０１２１？、４１公昭
５４−２０９８４．特開昭５１−８８２２１４１次に、
鋳造法は、一般にアルニコ系のように材質が硬く脆いも
のに対して適用されている。ｌ’ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系の場
合には延性があシ靭性に富むため、鋳造法を採用する場
合、湯道から鋳物をはずすのがかえって困難となるとい
う問題があり、さらに砂つき、湯廻り等の鋳造欠陥も避
けがたい問題となっている。ま九、作業性、能率の点か
らも満足のゆくものではなく、さらＫは溶解時における
Ｃｒの酸化、窒化を防止するために各種添加成分を使用
しなければならないこと等により、経済性にも問題があ
る。例えば特開昭５２−４９９２５ のように特定の添
加成分の選定によりすぐれた磁石％注を示す場合でも上
記の問題点を含んでいる。
一方、焼結法は圧延法、鋳造法にみられる上述のような
問題点はなく、工業的に大量のＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石
を製造するＫは適している。しかし、焼結密質と磁石特
性に問題があることが知られている。したがって、例え
ば特開昭６４−８８２０５゜特開昭５８−４８００６に
見られるように、Ｂ、Ｓｔ。
問題点はなく、工業的に大量のＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石
を製造するＫは適している。しかし、焼結密質と磁石特
性に問題があることが知られている。したがって、例え
ば特開昭６４−８８２０５゜特開昭５８−４８００６に
見られるように、Ｂ、Ｓｔ。
Ｃ等を添加することが提案されているが、これらの場合
密度は向上させることができるが、磁石特性Ｖｉ（ＢＨ
）ｍ＆ＯＭＧＯ以下の値を得るのみである。
密度は向上させることができるが、磁石特性Ｖｉ（ＢＨ
）ｍ＆ＯＭＧＯ以下の値を得るのみである。
また従来の焼結法においてＦｉＣｏ含有量は押並べて２
０％以上で価格も高いものとなっていた。
０％以上で価格も高いものとなっていた。
ここに％この発明は、工業的量産に適した低摩なｐｅ−
Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法を提案することを
目的とし、さらＫは、焼結磁石であっても理論密度比９
７％以上、かつ（ＢＨ）ｍ＆ＯＭＧＯ以上の磁石特性を
もつＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法を提案
することを目的とする。
Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法を提案することを
目的とし、さらＫは、焼結磁石であっても理論密度比９
７％以上、かつ（ＢＨ）ｍ＆ＯＭＧＯ以上の磁石特性を
もつＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法を提案
することを目的とする。
かくして、この発明は、重量％で、Ｃｒ２Ｏ〜８５％、
００８〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金を粉末冶金法で造り、熱
処理を施す際、溶体化処理を行わないことを特徴とする
、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法である。
００８〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁石合金を粉末冶金法で造り、熱
処理を施す際、溶体化処理を行わないことを特徴とする
、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法である。
さらに、この発明は、その具体的態様においてＵ、２０
０メツシユ以下の粒度分を主体とする原料粉を混合し加
ｌＥ成形したのち合計で３ｐｐｍ以下の酸素および窒素
濃度の雰囲気中において焼結を施し、焼結後の８００〜
５００℃の間の冷却速度を５℃／ ｍ ｉ ｎ以上とし
たｐｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結合金、好ましくは理論密度比
９７％以上、（ＢＨ）ｍ＆０ＭＧＯ以上の磁石特性を有
するＦ・−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法である
。
０メツシユ以下の粒度分を主体とする原料粉を混合し加
ｌＥ成形したのち合計で３ｐｐｍ以下の酸素および窒素
濃度の雰囲気中において焼結を施し、焼結後の８００〜
５００℃の間の冷却速度を５℃／ ｍ ｉ ｎ以上とし
たｐｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結合金、好ましくは理論密度比
９７％以上、（ＢＨ）ｍ＆０ＭＧＯ以上の磁石特性を有
するＦ・−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法である
。
合金成分においてＣｒ２Ｏ〜８６％とするのは、２０％
未満８６％を越える場合のいずれも磁石合金として要求
される残留磁束密度と保磁力を得ることができないため
である。
未満８６％を越える場合のいずれも磁石合金として要求
される残留磁束密度と保磁力を得ることができないため
である。
また、００８〜１６％とするのはＧｏ量が８％未満であ
ると磁石合金として必要とされる程度の残留磁束密度と
保磁力が得られない九めであり、１５％を越えると高密
度化を図ることができず、さらＫは価格も勢い高価とな
り実用的でないからである。残部はＦｅであシ、この発
明方法ではその外に実質的に何んらの添加成分を必要と
しない。
ると磁石合金として必要とされる程度の残留磁束密度と
保磁力が得られない九めであり、１５％を越えると高密
度化を図ることができず、さらＫは価格も勢い高価とな
り実用的でないからである。残部はＦｅであシ、この発
明方法ではその外に実質的に何んらの添加成分を必要と
しない。
この発明において添加成分を必要としない理由は次の諸
点の複合した効果によるものと考えられる。
点の複合した効果によるものと考えられる。
（１）合計で８ ｐｐｍ以下の酸素および窒素雰囲気中
で焼結するために外部雰囲気の影響をほとんど受けない
こと： ）’ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金はＣｒを含有するために酸化
や窒化の影響を受けやすく、従来の圧延法や鋳造法では
溶解や熱処理の工程が不可欠であるため酸化や窒化の悪
影響を防止するだめの添加成分が必須であった。しかし
この発明における焼結法では溶解や溶体化処理は行なわ
れずしたがりて酸化や窒化の影響をほとんど受けない。
で焼結するために外部雰囲気の影響をほとんど受けない
こと： ）’ｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系合金はＣｒを含有するために酸化
や窒化の影響を受けやすく、従来の圧延法や鋳造法では
溶解や熱処理の工程が不可欠であるため酸化や窒化の悪
影響を防止するだめの添加成分が必須であった。しかし
この発明における焼結法では溶解や溶体化処理は行なわ
れずしたがりて酸化や窒化の影響をほとんど受けない。
なお８ ｐｐｍ以下の酸素または窒素濃度は、真空中で
あれば１０”ｍＨｇ以下の真空度であシ、山中または不
活性ガス中であれば一７０℃以下の露点に相当し、工業
的にも実験的にも容易に得られる雰囲気である。
あれば１０”ｍＨｇ以下の真空度であシ、山中または不
活性ガス中であれば一７０℃以下の露点に相当し、工業
的にも実験的にも容易に得られる雰囲気である。
（２）原料粉として２００メツシユ以下の粒度分を主体
とする微細な原料粉つまりＦｅ−Ｃｒ粉またはＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｃｏ粉を使用すること： 従来通常行われている１００メツシユ程変の粒度の原料
粉を使う場合、添加成分なしに高密度のＦｅ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系焼結磁石合金を得ることは困難であったが、２００
メツシユ以下の粒度の原料粉を使用するととＫよって容
易に高密度が得られる。
とする微細な原料粉つまりＦｅ−Ｃｒ粉またはＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｃｏ粉を使用すること： 従来通常行われている１００メツシユ程変の粒度の原料
粉を使う場合、添加成分なしに高密度のＦｅ−Ｃｒ−Ｃ
ｏ系焼結磁石合金を得ることは困難であったが、２００
メツシユ以下の粒度の原料粉を使用するととＫよって容
易に高密度が得られる。
一般に原料粉を微細とすることはそれだけ粉末化のコス
トが上昇し好ｔしくないが２００メツシユ以下のＦ・−
ＣｒまたはＦ・−Ｃｒ−Ｃｏ粉を得ることはそれほど困
難ではない。
トが上昇し好ｔしくないが２００メツシユ以下のＦ・−
ＣｒまたはＦ・−Ｃｒ−Ｃｏ粉を得ることはそれほど困
難ではない。
％ＫＦｅ−Ｃｒ系あるいはＦ・−Ｃｒ−Ｃｏ系合金で４
０〜６０％Ｓ度の幅広いＣｒ含有量で生成する脆いσ（
シグマ）相を主体とする合金は、容易に微粉砕が可能で
あｆｉ、２０Ｇメツシエ以下の粒度の粉末を得ることも
容易である。
０〜６０％Ｓ度の幅広いＣｒ含有量で生成する脆いσ（
シグマ）相を主体とする合金は、容易に微粉砕が可能で
あｆｉ、２０Ｇメツシエ以下の粒度の粉末を得ることも
容易である。
（３）溶体化処理を行う必要がないため熱処理時の雰囲
ネの悪影響を受けないこと： これは焼結時に８ｐｐｍ以下の酸素および窒素中で焼結
することと複合して酸化中値化による悪影響を防止し熱
処理を容易にするための添加元素を不要とする効果があ
る。
ネの悪影響を受けないこと： これは焼結時に８ｐｐｍ以下の酸素および窒素中で焼結
することと複合して酸化中値化による悪影響を防止し熱
処理を容易にするための添加元素を不要とする効果があ
る。
ところで、この発明によれば、焼一体の溶体化処理が省
略できるが、そのためＫＦｉ焼結体の熱処理に際して１
例えば焼結後８００〜５００℃の間の温１範囲を平均５
℃／ｗｉｎ以上で冷却しなければならない。６℃／ｍｉ
ｎ未満のゆり〈シし九冷却速度で冷却した場合、磁石特
性が低下してこの発明の目的が達成されない。一般に１
空冷することによって６℃／ｍｉｎ以上の冷却速度が得
られる。
略できるが、そのためＫＦｉ焼結体の熱処理に際して１
例えば焼結後８００〜５００℃の間の温１範囲を平均５
℃／ｗｉｎ以上で冷却しなければならない。６℃／ｍｉ
ｎ未満のゆり〈シし九冷却速度で冷却した場合、磁石特
性が低下してこの発明の目的が達成されない。一般に１
空冷することによって６℃／ｍｉｎ以上の冷却速度が得
られる。
なお、この発明において、原料粉として表面の活性な粉
末を使用することが好ましい。例えば、原料粉の作成方
法として水アトマイズ法は工業的な大量生産方法として
有力な方法でめり、これまでも提案されているが（４１
１Ｆ公昭５６−１２８００号）、水アトマイズ法で作成
した粉末は表面が酸化されているために焼結帯間を向上
させるためＫはＣ１Ｂ等の添加元素を必要とし、得られ
た磁石特性のレベル４低いものであった。しかしながら
、この発明によれば、水アトマイズ法で作成した粉末で
も粒寂か２００メツシエ以下である＠シ、熱処理等によ
って表面の活性な粉末とすることＫよって高密度、高磁
石特性を得る仁とができる。
末を使用することが好ましい。例えば、原料粉の作成方
法として水アトマイズ法は工業的な大量生産方法として
有力な方法でめり、これまでも提案されているが（４１
１Ｆ公昭５６−１２８００号）、水アトマイズ法で作成
した粉末は表面が酸化されているために焼結帯間を向上
させるためＫはＣ１Ｂ等の添加元素を必要とし、得られ
た磁石特性のレベル４低いものであった。しかしながら
、この発明によれば、水アトマイズ法で作成した粉末で
も粒寂か２００メツシエ以下である＠シ、熱処理等によ
って表面の活性な粉末とすることＫよって高密度、高磁
石特性を得る仁とができる。
容易となる。その他、原料鉄粉としてはカーボニル鉄粉
以外にアトマイズ鉄粉、電解鉄粉、還元鉄粉等が使用で
きる。カーボニル鉄粉以外の鉄粉でも焼結温ばを１４０
０℃以上にすればかなりの密度向上は可能である。なお
、一般にカーボニル鉄粉は粒重が微細であり活性度が高
いために高密度の得られることは予想されるが１００メ
ツシ工程寂のＦｅ−Ｃｒ＃やＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ粉と配合
することによっては、満足のゆ＜Ｓ度の高密度は得られ
ない。
以外にアトマイズ鉄粉、電解鉄粉、還元鉄粉等が使用で
きる。カーボニル鉄粉以外の鉄粉でも焼結温ばを１４０
０℃以上にすればかなりの密度向上は可能である。なお
、一般にカーボニル鉄粉は粒重が微細であり活性度が高
いために高密度の得られることは予想されるが１００メ
ツシ工程寂のＦｅ−Ｃｒ＃やＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ粉と配合
することによっては、満足のゆ＜Ｓ度の高密度は得られ
ない。
この発明において焼結温Ｉｆは高密度、高磁石特性を得
るためＫ１２５０〜１４６０℃が好ましい。
るためＫ１２５０〜１４６０℃が好ましい。
以上のように１この発明によって、添加成分を必要とせ
ずに、高密度のｐｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石−合金が得
られたことから、これまでｐｅ−ｃｒ−ＣＯ効果を検討
してみるといずれも特性向上には効果のないことが明ら
かとなった。
ずに、高密度のｐｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石−合金が得
られたことから、これまでｐｅ−ｃｒ−ＣＯ効果を検討
してみるといずれも特性向上には効果のないことが明ら
かとなった。
これはこの発明によって得られる磁石合金が従来提案さ
れてきた各種の添加成分を必要としてき九Ｆｅ−Ｃｒ−
Ｃｏ系磁石合金と本質的に異なる点である。
れてきた各種の添加成分を必要としてき九Ｆｅ−Ｃｒ−
Ｃｏ系磁石合金と本質的に異なる点である。
以下にこの発明による実施例を示しその効果を明らかＫ
する。
する。
実施例１
Ｃｒ４８％、Ｃｏ１８％、残部Ｆ・よりなるシグマ粉を
機械的粉砕によ、９２００メツシエ以下とし、これに平
均粒Ｒｕｇ以下のカーボニル鉄粉、４００メツシエ以下
のＣｏ粉とを温合し、Ｃｒ２６％。
機械的粉砕によ、９２００メツシエ以下とし、これに平
均粒Ｒｕｇ以下のカーボニル鉄粉、４００メツシエ以下
のＣｏ粉とを温合し、Ｃｒ２６％。
（長さ）の形状に加圧成形した。次にこれをｌｆｆ′″
Ｓ’ｌ’ｏｒｒの真空中にて１８６０℃で２時間の焼結
を施し、焼結＊ＳＯＯ〜５００℃の冷却速度を変えて冷
却した、得られた焼結体を、溶体化処理を行なわず次い
で、６４０℃、８００００・ で１時間の磁場中等温処
堺し、さらに６２０℃より５００″Ｃまで８℃／ｈｒの
速度で冷却保持した。このようＫして得られ九磁石の特
性を調べた結果゛を次の第１表に示す。
Ｓ’ｌ’ｏｒｒの真空中にて１８６０℃で２時間の焼結
を施し、焼結＊ＳＯＯ〜５００℃の冷却速度を変えて冷
却した、得られた焼結体を、溶体化処理を行なわず次い
で、６４０℃、８００００・ で１時間の磁場中等温処
堺し、さらに６２０℃より５００″Ｃまで８℃／ｈｒの
速度で冷却保持した。このようＫして得られ九磁石の特
性を調べた結果゛を次の第１表に示す。
第１表
実施例２
実施例１と同様圧して作成した混合粉末に８５０メｙ
’／ ｚ以下（ＤＴＩＨ！（Ｔｉ ９６％）粉末、２５
０ メエ以下の電解鋼粉末、２００メツシユ以下のＳｎ
粉末をそれぞれＫ）いてＱ５．ＬＯ，Ｌ５．ＲＯｗｔ％
ツツ添加し、Ｃｒ２５％、Ｃｏ８５％、残部添加元素お
よびＦｌｌの組成Ｋｌｌ整した混合粉末を実施例１と同
様の方法で加圧成形した。次に１これをＩＦ Ｔｏｒｒ
の真空中にて１８００℃または１８５０℃で４時間
の焼結を施し、焼結後８００〜５００℃間の冷却速度が
２０℃／ｍｉｎ となるように冷却した。
’／ ｚ以下（ＤＴＩＨ！（Ｔｉ ９６％）粉末、２５
０ メエ以下の電解鋼粉末、２００メツシユ以下のＳｎ
粉末をそれぞれＫ）いてＱ５．ＬＯ，Ｌ５．ＲＯｗｔ％
ツツ添加し、Ｃｒ２５％、Ｃｏ８５％、残部添加元素お
よびＦｌｌの組成Ｋｌｌ整した混合粉末を実施例１と同
様の方法で加圧成形した。次に１これをＩＦ Ｔｏｒｒ
の真空中にて１８００℃または１８５０℃で４時間
の焼結を施し、焼結後８００〜５００℃間の冷却速度が
２０℃／ｍｉｎ となるように冷却した。
得られ九焼結体のうち１８００℃で焼結したものは溶体
化処理を行なわず、１８５０℃で焼結したものは１２５
０℃、２０分間の溶体化処理を施し、次いで６４０℃ま
たは６４６℃、８００００ｅで１時間の磁場中等温処理
し、さらに６２０℃に１時間保持してから６２０℃よシ
５００℃まで８℃／Ｈｒの速度で冷却した。 このよう
にして得られた磁石の特性を調ぺ九結果を添付図面にグ
ラフで示す。
化処理を行なわず、１８５０℃で焼結したものは１２５
０℃、２０分間の溶体化処理を施し、次いで６４０℃ま
たは６４６℃、８００００ｅで１時間の磁場中等温処理
し、さらに６２０℃に１時間保持してから６２０℃よシ
５００℃まで８℃／Ｈｒの速度で冷却した。 このよう
にして得られた磁石の特性を調ぺ九結果を添付図面にグ
ラフで示す。
添付図面のグラフには添加元素及び添加量と磁石特性と
の関係を上記焼結源１及び磁場中等温処理温度との違い
で示しておシ、図中のＯ（白丸）およびΔ（白玉角）は
焼結温度１８００℃で溶体化処理なしの場合、・（黒丸
）およびム（、黒三角）は焼結源［１８５０℃で溶体化
処理を施した場合を示している。、ｔた磁場中等温処理
温度の違いはＯ（白丸）および・（黒丸）は６４０℃の
場合、△（白玉角）およびム（黒三角）は６４５℃で処
理した場合を示して−る。
の関係を上記焼結源１及び磁場中等温処理温度との違い
で示しておシ、図中のＯ（白丸）およびΔ（白玉角）は
焼結温度１８００℃で溶体化処理なしの場合、・（黒丸
）およびム（、黒三角）は焼結源［１８５０℃で溶体化
処理を施した場合を示している。、ｔた磁場中等温処理
温度の違いはＯ（白丸）および・（黒丸）は６４０℃の
場合、△（白玉角）およびム（黒三角）は６４５℃で処
理した場合を示して−る。
図面に示すグラフよＨｌｉらかなようＩＣＴｌ、Ｓｉ。
Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｎのいずれの添加元素の場合も添加量の
増加に従って磁石特性は低下しておシ全く添加しない場
合が最もすぐれた磁石特性を示している。
増加に従って磁石特性は低下しておシ全く添加しない場
合が最もすぐれた磁石特性を示している。
以上、この発明を詳述してきたが、この発明によれば、
例えば第１表に示す結果かられかるように１焼結体を冷
却するに際して８００℃から６００℃の間の冷却速度が
６℃／ ｍ ｉ ｎ以上であれば良好な磁石特性、特に
最大エネルギー積が得られ、したがって、従来必要とさ
れてきた焼結後の溶体化処理が省略できる。また添付図
面に示す結果からも分かるようＫ、溶体化処理を行なわ
ないこの発明においては、種々の添加元素を加えること
Ｋよってかえって理論密度比並びに磁気特性、特に磁気
エネルギー積、保磁力さらに、は磁束密度のいずれもが
低下してしまう。
例えば第１表に示す結果かられかるように１焼結体を冷
却するに際して８００℃から６００℃の間の冷却速度が
６℃／ ｍ ｉ ｎ以上であれば良好な磁石特性、特に
最大エネルギー積が得られ、したがって、従来必要とさ
れてきた焼結後の溶体化処理が省略できる。また添付図
面に示す結果からも分かるようＫ、溶体化処理を行なわ
ないこの発明においては、種々の添加元素を加えること
Ｋよってかえって理論密度比並びに磁気特性、特に磁気
エネルギー積、保磁力さらに、は磁束密度のいずれもが
低下してしまう。
添付図面はＴｉ、Ｓｔ、Ｍｎｅ Ｃｕ、Ｓｎのそれぞれ
の添加量と磁石特性の関係を示す線図である。 特許出願人 住友特殊金属株式会社 代理人 弁理士広瀬章−
の添加量と磁石特性の関係を示す線図である。 特許出願人 住友特殊金属株式会社 代理人 弁理士広瀬章−
Claims (2)
- （１） 重量％で＊ Ｃｒ２Ｏ〜８５％、ｃｏ！１〜
１５％、残部Ｆ・および不可避的不純物からなるＦｅ−
Ｃｒ−Ｃ。 系磁石合金を粉末冶金法で造シ、熱処理を施す際溶体化
処理を行わないことを特徴とするＩＩＦ＠ Ｃｒ−Ｃｏ
系焼結磁石合金の製造方法。 - （２）２００メツシエ以下の粒置分を主体とする原料粉
を混合し加圧成形したのち、合計で８ｐｐｍ以下の酸素
および窒素製置の雰囲気において焼結を施し、焼結後の
８００〜６００℃の間の冷却速度を６ ’Ｃ／ｒｎ ｉ
ｎ以上とした、特許請求の範囲第（１）項記載のＦ−
−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11709481A JPS5819406A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11709481A JPS5819406A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819406A true JPS5819406A (ja) | 1983-02-04 |
| JPS6136067B2 JPS6136067B2 (ja) | 1986-08-16 |
Family
ID=14703241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11709481A Granted JPS5819406A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系焼結磁石合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819406A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6472206A (en) * | 1987-09-14 | 1989-03-17 | Fanuc Ltd | Synchronous control method between spindle motor and feeding servomotor in machine working |
-
1981
- 1981-07-28 JP JP11709481A patent/JPS5819406A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6472206A (en) * | 1987-09-14 | 1989-03-17 | Fanuc Ltd | Synchronous control method between spindle motor and feeding servomotor in machine working |
| JP2635332B2 (ja) * | 1987-09-14 | 1997-07-30 | ファナック 株式会社 | 機械加工におけるスピンドルモータと送り用サーボモータとの同期制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6136067B2 (ja) | 1986-08-16 |
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