JPH10140206A - 焼結焼入れ用低合金鋼粉末 - Google Patents
焼結焼入れ用低合金鋼粉末Info
- Publication number
- JPH10140206A JPH10140206A JP9156624A JP15662497A JPH10140206A JP H10140206 A JPH10140206 A JP H10140206A JP 9156624 A JP9156624 A JP 9156624A JP 15662497 A JP15662497 A JP 15662497A JP H10140206 A JPH10140206 A JP H10140206A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- powder
- range
- sintering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 66
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 45
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 44
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 11
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 claims abstract description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 27
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 claims description 4
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 claims description 3
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 8
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 22
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 15
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 8
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 238000009770 conventional sintering Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- OQCFWECOQNPQCG-UHFFFAOYSA-N 1,3,4,8-tetrahydropyrimido[4,5-c]oxazin-7-one Chemical compound C1CONC2=C1C=NC(=O)N2 OQCFWECOQNPQCG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001309 Ferromolybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011143 downstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000009700 powder processing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】改良された焼入性を有し、焼結後でも高い硬度
を有し、しかも高価なモリブデン，ニッケルのような高
価成分を少なくした鋼粉末の製造に関する。 【解決手段】鋼粉末は、純粋鋼および予備合金化マンガ
ン、クロム、モリブデンおよびニッケルの組み合わせか
らなる。鋼粉末は、粉末治金に使用する金属部品の製造
に使用される。予備合金化元素の添加は、低酸素含量お
よび良好な圧縮性を有するより高い強度および硬度を有
する金属部品を提供する。
を有し、しかも高価なモリブデン，ニッケルのような高
価成分を少なくした鋼粉末の製造に関する。 【解決手段】鋼粉末は、純粋鋼および予備合金化マンガ
ン、クロム、モリブデンおよびニッケルの組み合わせか
らなる。鋼粉末は、粉末治金に使用する金属部品の製造
に使用される。予備合金化元素の添加は、低酸素含量お
よび良好な圧縮性を有するより高い強度および硬度を有
する金属部品を提供する。
Description
【０００１】本発明は、合金粉末、詳しくは粉末冶金
（Ｐ／Ｍ）により高い硬度の金属部品を形成するのに有
用な上記粉末の組成物、および上記組成物の製法および
使用法に関する。
（Ｐ／Ｍ）により高い硬度の金属部品を形成するのに有
用な上記粉末の組成物、および上記組成物の製法および
使用法に関する。
【０００２】粉末冶金は、高度に純粋な実質上均一な鉄
粉に高圧をかけて、高密度を有する鉄部品を製造する方
法である。この方法はまた、”加圧鍛造”として知られ
ている。焼結焼入れは、焼結サイクルの冷却相中にＰ／
Ｍ部品が部分的にまたは完全にマルテンサイトに変態す
るＰ／Ｍ法である。
粉に高圧をかけて、高密度を有する鉄部品を製造する方
法である。この方法はまた、”加圧鍛造”として知られ
ている。焼結焼入れは、焼結サイクルの冷却相中にＰ／
Ｍ部品が部分的にまたは完全にマルテンサイトに変態す
るＰ／Ｍ法である。
【０００３】Ｐ／Ｍおよび焼結焼入れの両者において
は、その焼入性を改善するために、典型的には少量の第
２金属を基剤Ｐ／Ｍ材料に添加する。最適の焼入性を達
成するためには、元素添加にたいしては、予備合金化技
術が一般に好ましい。
は、その焼入性を改善するために、典型的には少量の第
２金属を基剤Ｐ／Ｍ材料に添加する。最適の焼入性を達
成するためには、元素添加にたいしては、予備合金化技
術が一般に好ましい。
【０００４】混ぜもののない炭素鋼の強度および焼入性
を増すために、マンガンを０．２５乃至１．０％の範囲
で典型的な市販鋼に添加する。通常の鋼の焼入性、強
度、耐磨耗性を改良するために、クロムも普通添加す
る。しかし、粉末冶金に使われる鋼粉末、たとえば、５
５乃至１００ミクロンの平均粒度を有する粉末では、焼
なまし中の酸化物の生成を減らすために、マンガンおよ
びクロムの含量は一般に０．３％以下に保たれる。“低
合金鋼粉末製造のための設計規準”、Advances inPowde
r Metallurgy，vol．5，1991，pp．45-58。
を増すために、マンガンを０．２５乃至１．０％の範囲
で典型的な市販鋼に添加する。通常の鋼の焼入性、強
度、耐磨耗性を改良するために、クロムも普通添加す
る。しかし、粉末冶金に使われる鋼粉末、たとえば、５
５乃至１００ミクロンの平均粒度を有する粉末では、焼
なまし中の酸化物の生成を減らすために、マンガンおよ
びクロムの含量は一般に０．３％以下に保たれる。“低
合金鋼粉末製造のための設計規準”、Advances inPowde
r Metallurgy，vol．5，1991，pp．45-58。
【０００５】モリブデンおよびニッケルが、普通低合金
Ｐ／Ｍ鋼粉末に使われる。その酸化物は、水微粒化粉末
の焼なまし処理中容易に還元されるからである。モリブ
デンおよびニッケルは、鋼の強度および焼入性を効果的
に増大させ、一方ニッケルは鋼の強度、粘り強さ、疲労
抵抗も増大させる、S．H．Avner，Introduction to Phy
sical Metallurgy，McGraw-Hill，N.Y.，1974，pp．349
-361。しかし、これらの元素はマンガン、クロムより高
価であり、また大きな価格の変動を受け、鋼粉末価格に
明らかに有害な効果を与える。
Ｐ／Ｍ鋼粉末に使われる。その酸化物は、水微粒化粉末
の焼なまし処理中容易に還元されるからである。モリブ
デンおよびニッケルは、鋼の強度および焼入性を効果的
に増大させ、一方ニッケルは鋼の強度、粘り強さ、疲労
抵抗も増大させる、S．H．Avner，Introduction to Phy
sical Metallurgy，McGraw-Hill，N.Y.，1974，pp．349
-361。しかし、これらの元素はマンガン、クロムより高
価であり、また大きな価格の変動を受け、鋼粉末価格に
明らかに有害な効果を与える。
【０００６】焼結焼入れは、後焼結加熱処理の必要性を
省き、そこで処理費用を著しく減少させるから、高硬度
Ｐ／Ｍ部品の製造にとって魅力ある技術である。更に、
従来の焼入れから生じる高い熱応力および部品の変形が
避けられ、最終部品の寸法の改良された制御を与える。
省き、そこで処理費用を著しく減少させるから、高硬度
Ｐ／Ｍ部品の製造にとって魅力ある技術である。更に、
従来の焼入れから生じる高い熱応力および部品の変形が
避けられ、最終部品の寸法の改良された制御を与える。
【０００７】Ｐ／Ｍ用の低合金鋼粉末の従来の製造技術
は、Hoganas の米国特許３，７６４，２９５では酸化物
層除去のための酸処理を含み、英国特許Ｎｏ．１，５６
４，７３７では焼なました粉末中に高い炭素（０．１乃
至０．７０％）の使用を含む。これに対比し、本発明は
微粒化および焼なまし工程中圧縮性を改善し、粉末の酸
化を最小にするため、酸素および炭素を低濃度に維持し
ながら、酸処理を省く。このパラメータのため、本発明
は、高焼入性および最小酸素含量を有する鋼粉末の製造
を可能にする。
は、Hoganas の米国特許３，７６４，２９５では酸化物
層除去のための酸処理を含み、英国特許Ｎｏ．１，５６
４，７３７では焼なました粉末中に高い炭素（０．１乃
至０．７０％）の使用を含む。これに対比し、本発明は
微粒化および焼なまし工程中圧縮性を改善し、粉末の酸
化を最小にするため、酸素および炭素を低濃度に維持し
ながら、酸処理を省く。このパラメータのため、本発明
は、高焼入性および最小酸素含量を有する鋼粉末の製造
を可能にする。
【０００８】従って、本発明の目的は、従来技術の欠
点、短所を克服し、従来の焼結炉において焼結焼入れを
促進するため、改良された焼入性を有する合金鋼粉末を
提供することである。
点、短所を克服し、従来の焼結炉において焼結焼入れを
促進するため、改良された焼入性を有する合金鋼粉末を
提供することである。
【０００９】特に、本発明の目的は、従来の炉で焼結
後、３０ＨＲＣの最小見掛け硬度を有する鋼粉末を製造
することである。
後、３０ＨＲＣの最小見掛け硬度を有する鋼粉末を製造
することである。
【００１０】本発明の更なる目的は、４０tsi （５５０
MPa ）で６．８ｇ／ｃｍ3 以上の粉末圧縮性を維持する
ことである。
MPa ）で６．８ｇ／ｃｍ3 以上の粉末圧縮性を維持する
ことである。
【００１１】本発明の別の目的は、粉末の焼入性をなお
維持しながら、モリブデン、ニッケルのような費用のか
かる予備合金化元素の量を減少することである。
維持しながら、モリブデン、ニッケルのような費用のか
かる予備合金化元素の量を減少することである。
【００１２】これらのおよび他の目的は、次の粉末冶金
用合金粉末により達成される。上記合金粉末は、３００
ミクロン以下の粒度、好ましくは５０乃至１００ミクロ
ンの範囲の平均粒度を有する粒子からなり、最大０．１
重量％の、好ましくは ０．０２重量％未満の炭素、
０．３乃至０．９重量％の、好ましくは０．４乃至０．
７重量％の範囲のマンガン、０．８乃至１．５重量％
の、好ましくは１．０乃至１．２重量％の範囲のニッケ
ル、０．５乃至１．３０重量％の、好ましくは０．８５
乃至１．０５重量％の範囲のモリブデン、０．３乃至
０．９重量％の、好ましくは０．４乃至０．７重量％の
範囲のクロムを有する鋼粉末からなる。
用合金粉末により達成される。上記合金粉末は、３００
ミクロン以下の粒度、好ましくは５０乃至１００ミクロ
ンの範囲の平均粒度を有する粒子からなり、最大０．１
重量％の、好ましくは ０．０２重量％未満の炭素、
０．３乃至０．９重量％の、好ましくは０．４乃至０．
７重量％の範囲のマンガン、０．８乃至１．５重量％
の、好ましくは１．０乃至１．２重量％の範囲のニッケ
ル、０．５乃至１．３０重量％の、好ましくは０．８５
乃至１．０５重量％の範囲のモリブデン、０．３乃至
０．９重量％の、好ましくは０．４乃至０．７重量％の
範囲のクロムを有する鋼粉末からなる。
【００１３】従って、予め決めた量の予備合金化マンガ
ン、クロム、モリブデン、ニッケルの添加により、上記
の望ましい性質を有する鋼粉末が得られる。
ン、クロム、モリブデン、ニッケルの添加により、上記
の望ましい性質を有する鋼粉末が得られる。
【００１４】本発明者らは、従来の焼結炉で低酸化物で
もって焼結焼入れを促進するため、改良された焼入性を
有する新規な予備合金鋼粉末を開発した。
もって焼結焼入れを促進するため、改良された焼入性を
有する新規な予備合金鋼粉末を開発した。
【００１５】異なる材料の焼結焼入性にたいする合金化
元素の効果を評価するために、水微粒化鋼粉末における
モリブデン、ニッケル、マンガン、クロム濃度の種々の
組合わせの比較評価を行うために、試験マトリックスを
設計した。微粒化、下流処理後、実験鋼粉末を黒鉛、
銅、潤滑剤と混合し、６．８ｇ／ｃｍ3 にプレスし、１
１２０℃で焼結し、２０５℃で１時間焼もどしした。マ
ンガンおよびクロムの添加は、低合金鋼粉末の焼入性を
改善させることが分かった。
元素の効果を評価するために、水微粒化鋼粉末における
モリブデン、ニッケル、マンガン、クロム濃度の種々の
組合わせの比較評価を行うために、試験マトリックスを
設計した。微粒化、下流処理後、実験鋼粉末を黒鉛、
銅、潤滑剤と混合し、６．８ｇ／ｃｍ3 にプレスし、１
１２０℃で焼結し、２０５℃で１時間焼もどしした。マ
ンガンおよびクロムの添加は、低合金鋼粉末の焼入性を
改善させることが分かった。
【００１６】
【実施例】鋼の焼入性を増大させるために、異なる組合
わせで合金化元素を使用できる。図１においては、The
Making，Shaping and Treating of Steel，9th ed.，Un
ited States Steel Corporation，1971，p.1136 に記載
の焼入性乗算係数を使い、モリブデン、マンガン、ニッ
ケル、クロム濃度の焼入れにたいする効果を示す。示し
たように、マンガンが焼入性にたいし最も顕著な効果を
有し、次いでモリブデン、クロム、ニッケルの順であ
る。
わせで合金化元素を使用できる。図１においては、The
Making，Shaping and Treating of Steel，9th ed.，Un
ited States Steel Corporation，1971，p.1136 に記載
の焼入性乗算係数を使い、モリブデン、マンガン、ニッ
ケル、クロム濃度の焼入れにたいする効果を示す。示し
たように、マンガンが焼入性にたいし最も顕著な効果を
有し、次いでモリブデン、クロム、ニッケルの順であ
る。
【００１７】しかし、モリブデンおよびニッケルは高価
な合金化元素であるから、本発明は、ある量をマンガン
およびクロムで置き換える。しかし、マンガン、クロム
は粉末処理中酸化し、得られる圧粉体の圧縮性および焼
結性を劣化する。
な合金化元素であるから、本発明は、ある量をマンガン
およびクロムで置き換える。しかし、マンガン、クロム
は粉末処理中酸化し、得られる圧粉体の圧縮性および焼
結性を劣化する。
【００１８】Ｐ／Ｍ鋼の性質にたいする合金化元素の効
果を定量化するために、２００ｋｇ容量の誘導電気炉を
使い、一連の実験粉末を作った。高純度鋼を、フェロマ
ンガン、フェロクロム、フェロモリブデン、ニッケルと
再融解し、表１に示した鋼化学を達成した。
果を定量化するために、２００ｋｇ容量の誘導電気炉を
使い、一連の実験粉末を作った。高純度鋼を、フェロマ
ンガン、フェロクロム、フェロモリブデン、ニッケルと
再融解し、表１に示した鋼化学を達成した。
【００１９】
【表１】
【００２０】不活性雰囲気（窒素）中で水微粒化後、粉
末合金を乾燥し、ふるい、焼なまし、評価前に焼結ケー
キをブレンダーで粉砕し、均質化した。
末合金を乾燥し、ふるい、焼なまし、評価前に焼結ケー
キをブレンダーで粉砕し、均質化した。
【００２１】異なる粉末合金の化学組成を分析し、黒鉛
０．８％、銅２％、ステアリン酸亜鉛０．７５％（添付
表および本文中では”％”は重量％を示す）と混合し
た。
０．８％、銅２％、ステアリン酸亜鉛０．７５％（添付
表および本文中では”％”は重量％を示す）と混合し
た。
【００２２】試験試料を、６．８ｇ／ｃｍ3 の矩形ブロ
ック形にプレスし、９０／１０の比の窒素／水素雰囲気
中１１２０℃で２５分焼結し、空気中２０５℃で１時間
焼もどしした。横破断強度は、ＭＰＩＦ標準４１に従っ
て評価し、一方引っ張り性はＭＰＩＦ標準１０に従って
丸く切削した試料を使い測定した。最後に、衝撃強度
は、ＭＰＩＦ標準４１に従い測定した。標準は、Ｐ／Ｍ
構造部品用材料標準、Metal Powder Industries Federa
tion，1994，pp.14-15に基づく。
ック形にプレスし、９０／１０の比の窒素／水素雰囲気
中１１２０℃で２５分焼結し、空気中２０５℃で１時間
焼もどしした。横破断強度は、ＭＰＩＦ標準４１に従っ
て評価し、一方引っ張り性はＭＰＩＦ標準１０に従って
丸く切削した試料を使い測定した。最後に、衝撃強度
は、ＭＰＩＦ標準４１に従い測定した。標準は、Ｐ／Ｍ
構造部品用材料標準、Metal Powder Industries Federa
tion，1994，pp.14-15に基づく。
【００２３】見掛け硬度および微細構造にたいする試料
の寸法の効果を評価するために、重さ４５０ｇ、８９５
ｇ、１３４５ｇの４インチ径のデイスク試料について、
更に試験を実施した。この研究部分では、実験１、３、
４、５の合金および参照として使った市販Ａｔｏｍｅｔ
（商標）４６０１粉末冶金合金から、黒鉛１．０％、銅
２％、ステアリン酸亜鉛０．７５％を含む混合物を製造
した。これらを６．８ｇ／ｃｍ3 にプレスし、８７０乃
至６５０℃の範囲で０．７５℃／ｓまたは１．５℃／ｓ
の冷却速度を使い、工業焼結炉で１１２０℃で２０分焼
結した。
の寸法の効果を評価するために、重さ４５０ｇ、８９５
ｇ、１３４５ｇの４インチ径のデイスク試料について、
更に試験を実施した。この研究部分では、実験１、３、
４、５の合金および参照として使った市販Ａｔｏｍｅｔ
（商標）４６０１粉末冶金合金から、黒鉛１．０％、銅
２％、ステアリン酸亜鉛０．７５％を含む混合物を製造
した。これらを６．８ｇ／ｃｍ3 にプレスし、８７０乃
至６５０℃の範囲で０．７５℃／ｓまたは１．５℃／ｓ
の冷却速度を使い、工業焼結炉で１１２０℃で２０分焼
結した。
【００２４】実験合金の化学的、物理的、未焼結の、焼
結した性質を表２に示す。表２で、パラメータＣ、Ｓ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、＋１００メッシュ、−３２５
メッシュ、見掛け密度、流れは合金粉末に関し、コンパ
クト化圧、未焼結強度は、黒鉛、銅、潤滑剤と混合した
合金粉末から作った未焼結圧粉体に関し、パラメータの
残りは焼結した圧粉体に関するものである。
結した性質を表２に示す。表２で、パラメータＣ、Ｓ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、＋１００メッシュ、−３２５
メッシュ、見掛け密度、流れは合金粉末に関し、コンパ
クト化圧、未焼結強度は、黒鉛、銅、潤滑剤と混合した
合金粉末から作った未焼結圧粉体に関し、パラメータの
残りは焼結した圧粉体に関するものである。
【００２５】コンパクト化圧および酸素含量にたいする
マンガンおよびクロムの濃度の効果を、図２に示す。圧
縮性にたいする焼なましした粉末における炭素含量の効
果を除くため、０．０１％未満の炭素を有する合金だけ
を分析に使った。酸素含量はマンガンおよびクロムの含
量と共に直線的に増加することが確定された。同一の関
係がコンパクト化圧にたいしても存在する。酸素含量を
０．２５％未満に保つためには、マンガンとクロムの合
計を１．０％未満に維持する必要がある。マンガンおよ
びクロムのこの水準では、６．８ｇ／ｃｍ3 で３６tsi
未満のコンパクト化圧を達成できる。この圧縮性の結果
は、市販Ａｔｏｍｅｔ（商標）４６０１粉末よりもさら
に良好であり、上記粉末は実験粉末の２０以上にたいし
８．３で実験粉末よりもかなり低い焼入性係数を有す
る。
マンガンおよびクロムの濃度の効果を、図２に示す。圧
縮性にたいする焼なましした粉末における炭素含量の効
果を除くため、０．０１％未満の炭素を有する合金だけ
を分析に使った。酸素含量はマンガンおよびクロムの含
量と共に直線的に増加することが確定された。同一の関
係がコンパクト化圧にたいしても存在する。酸素含量を
０．２５％未満に保つためには、マンガンとクロムの合
計を１．０％未満に維持する必要がある。マンガンおよ
びクロムのこの水準では、６．８ｇ／ｃｍ3 で３６tsi
未満のコンパクト化圧を達成できる。この圧縮性の結果
は、市販Ａｔｏｍｅｔ（商標）４６０１粉末よりもさら
に良好であり、上記粉末は実験粉末の２０以上にたいし
８．３で実験粉末よりもかなり低い焼入性係数を有す
る。
【００２６】図３は、実験粉末の焼なました粉末におけ
る炭素および酸素の濃度の効果を示す。コンパクト化圧
は、焼なました粉末の炭素、酸素含量と共に増す。コン
パクト化圧を３６tsi 未満の低水準に減らすためには、
炭素含量を０．０２％未満に維持する必要がある。ま
た、圧縮性を最適にするためには、酸素含量を最小にす
る必要がある。しかし、鋼粉末の焼なまし中の酸素の減
少は、炉フィードにおける炭素量により制御されるか
ら、低過ぎる量の炭素は酸化物を還元できず、これは焼
なました粉末中に高い酸素含量を生じ、圧縮性を劣化さ
せる。他方、焼なました粉末中の高過ぎる炭素量は、一
層低い酸素量を生じるが、この一層高い炭素含量も圧縮
性を劣化させる。従って、焼なました粉末中の炭素含量
を０．０２％未満に維持しながら、酸素を減少させるよ
うに、両元素を調節しなければならない。
る炭素および酸素の濃度の効果を示す。コンパクト化圧
は、焼なました粉末の炭素、酸素含量と共に増す。コン
パクト化圧を３６tsi 未満の低水準に減らすためには、
炭素含量を０．０２％未満に維持する必要がある。ま
た、圧縮性を最適にするためには、酸素含量を最小にす
る必要がある。しかし、鋼粉末の焼なまし中の酸素の減
少は、炉フィードにおける炭素量により制御されるか
ら、低過ぎる量の炭素は酸化物を還元できず、これは焼
なました粉末中に高い酸素含量を生じ、圧縮性を劣化さ
せる。他方、焼なました粉末中の高過ぎる炭素量は、一
層低い酸素量を生じるが、この一層高い炭素含量も圧縮
性を劣化させる。従って、焼なました粉末中の炭素含量
を０．０２％未満に維持しながら、酸素を減少させるよ
うに、両元素を調節しなければならない。
【００２７】図４に示したように、炭素含量を０．０２
％未満に、酸素含量を０．２５％未満に維持することに
より、新規な低合金鋼は、著しく高い焼入性をもって、
市販Ａｔｏｍｅｔ（商標）４６０１粉末に類似の圧縮性
を示す。
％未満に、酸素含量を０．２５％未満に維持することに
より、新規な低合金鋼は、著しく高い焼入性をもって、
市販Ａｔｏｍｅｔ（商標）４６０１粉末に類似の圧縮性
を示す。
【００２８】異なる焼入性係数を有する合金について、
焼結後および焼もどし後の見掛け硬度にたいする酸素含
量の効果を図５に示す。見掛け硬度は、酸素含量と共に
減少し、減少速度は一層低い焼入性係数を有する合金で
は一層顕著である。これは、試料中に存在する黒鉛の一
部分と粉末中の酸素との反応に関連する。炭素による酸
素の減少は、焼結した試料に一層低い炭素含量を生じ
る。この炭素の損失は、合金の焼入性に影響を与え、こ
の効果は一層低い焼入性を有する合金では一層顕著であ
る。従って、粉末鋼の焼入性を最適にするためには、焼
なました粉末の酸素含量を最小にする必要がある。前記
したように、焼なまし前の粉末中の炭素含量を適当に制
御することにより、低い酸素含量を確保できる。
焼結後および焼もどし後の見掛け硬度にたいする酸素含
量の効果を図５に示す。見掛け硬度は、酸素含量と共に
減少し、減少速度は一層低い焼入性係数を有する合金で
は一層顕著である。これは、試料中に存在する黒鉛の一
部分と粉末中の酸素との反応に関連する。炭素による酸
素の減少は、焼結した試料に一層低い炭素含量を生じ
る。この炭素の損失は、合金の焼入性に影響を与え、こ
の効果は一層低い焼入性を有する合金では一層顕著であ
る。従って、粉末鋼の焼入性を最適にするためには、焼
なました粉末の酸素含量を最小にする必要がある。前記
したように、焼なまし前の粉末中の炭素含量を適当に制
御することにより、低い酸素含量を確保できる。
【００２９】図６は、合金１、３、４、５、迅速冷却合
金５および市販ＦＬＣ４６０８合金から作ったデイスク
試料の断面で測定した、焼結後の見掛け硬度にたいする
試料重量の効果を示す。これら合金の焼入性係数は、そ
れぞれ２２、２９、２３、３０、８であった。４５０ｇ
試料では、迅速冷却速度なしで焼結した合金は、３１乃
至３５ＨＲＣの範囲内の見掛け硬度値でもって、焼結焼
入れにたいし類似の方式で応答することが認められる。
しかし、試料重量が８９５ｇに達すると、ＦＬＣ４６０
８試料の見掛け硬度は、１０乃至１５ＨＲＣの範囲の値
に急に落ち、これは実験粉末の殆ど半分の値である。実
験粉末では、試料重量の各１００ｇ増分ごとに約１ＨＲ
Ｃだけ、見掛け硬度は試料重量と共に直線的に減少す
る。迅速冷却合金５は、４５０ｇ試料では最高の見掛け
硬度を示すが、試料重量が８９５ｇに達すると、その差
は減少することも注目される。
金５および市販ＦＬＣ４６０８合金から作ったデイスク
試料の断面で測定した、焼結後の見掛け硬度にたいする
試料重量の効果を示す。これら合金の焼入性係数は、そ
れぞれ２２、２９、２３、３０、８であった。４５０ｇ
試料では、迅速冷却速度なしで焼結した合金は、３１乃
至３５ＨＲＣの範囲内の見掛け硬度値でもって、焼結焼
入れにたいし類似の方式で応答することが認められる。
しかし、試料重量が８９５ｇに達すると、ＦＬＣ４６０
８試料の見掛け硬度は、１０乃至１５ＨＲＣの範囲の値
に急に落ち、これは実験粉末の殆ど半分の値である。実
験粉末では、試料重量の各１００ｇ増分ごとに約１ＨＲ
Ｃだけ、見掛け硬度は試料重量と共に直線的に減少す
る。迅速冷却合金５は、４５０ｇ試料では最高の見掛け
硬度を示すが、試料重量が８９５ｇに達すると、その差
は減少することも注目される。
【００３０】重い部品で高い見掛け硬度を維持するため
には、焼入性係数を少なくとも２２の値に維持する必要
がある。しかし、焼結した部品における炭素含量にたい
し良好な合金の強靭さを得るためには、酸素含量を０．
２５％未満に維持しながら、好ましくは２５以上の焼入
性係数が推奨される。
には、焼入性係数を少なくとも２２の値に維持する必要
がある。しかし、焼結した部品における炭素含量にたい
し良好な合金の強靭さを得るためには、酸素含量を０．
２５％未満に維持しながら、好ましくは２５以上の焼入
性係数が推奨される。
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】特に、酸素含量を０．２５重量％以下に減
少するために、マンガン、クロム両者の含量を０．４乃
至０．７重量％の範囲に、ニッケル含量を１．０乃至
１．２重量％の範囲に、（好ましくは１．３５：１乃至
２．６５：１のＮｉ／Ｃｒ比にたいし）、モリブデンを
０．８５乃至１．０５重量％の範囲に維持し、好ましく
は２５以上の焼入性係数を維持するため、ニッケル含量
を１．０５乃至１．２５重量％に固定しながら、硬度、
強度、衝撃抵抗を維持することにより、上記結果が得ら
れる。最適の圧縮性を維持するためには、粉末の炭素お
よび酸素含量を、それぞれ０．０２重量％未満、０．２
５重量％未満に維持することが望ましい。
少するために、マンガン、クロム両者の含量を０．４乃
至０．７重量％の範囲に、ニッケル含量を１．０乃至
１．２重量％の範囲に、（好ましくは１．３５：１乃至
２．６５：１のＮｉ／Ｃｒ比にたいし）、モリブデンを
０．８５乃至１．０５重量％の範囲に維持し、好ましく
は２５以上の焼入性係数を維持するため、ニッケル含量
を１．０５乃至１．２５重量％に固定しながら、硬度、
強度、衝撃抵抗を維持することにより、上記結果が得ら
れる。最適の圧縮性を維持するためには、粉末の炭素お
よび酸素含量を、それぞれ０．０２重量％未満、０．２
５重量％未満に維持することが望ましい。
【００３４】本発明をある種の好ましい実施態様に関し
例示したが、本発明はそこに述べた詳細に限定されない
ことが理解される。当業者は、本発明の精神と範囲内で
多数の変形を容易に認識でき、そのようなすべての変形
は請求の範囲に定義される本発明に含まれることが意図
されている。
例示したが、本発明はそこに述べた詳細に限定されない
ことが理解される。当業者は、本発明の精神と範囲内で
多数の変形を容易に認識でき、そのようなすべての変形
は請求の範囲に定義される本発明に含まれることが意図
されている。
【図１】図１は合金化元素の焼入性乗算係数を示す。
【図２】図２は粉末のコンパクト化圧および酸素含量に
たいするマンガンおよびクロムの効果を示す。
たいするマンガンおよびクロムの効果を示す。
【図３】図３はコンパクト化圧にたいする酸素および炭
素の含量の効果を示す。
素の含量の効果を示す。
【図４】図４はコンパクト化圧による未焼結密度の変動
を示す。
を示す。
【図５】図５は焼結した試料および焼もどした試料の見
掛け硬度にたいする焼なました粉末の酸素含量の効果を
示す。
掛け硬度にたいする焼なました粉末の酸素含量の効果を
示す。
【図６】図６は見掛け硬度にたいする試料重量の効果を
示す。
示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 イヴ トウルーデル カナダ国．ジェー３アール ４アール４, ケベック，トレイシイ，ルート マリー− ヴィクトリン 1655 ケベック メタル パウダーズ リミテッド気付
Claims (18)
- 【請求項１】 炭素、クロムおよびマンガンからなる群
から選ばれる少なくとも１種の合金材料および鉄からな
る予備合金化鉄粉末において、該炭素を最大０．１重量
％の量で含み、該クロムおよびマンガンを少なくとも
０．７重量％の合計量で含み、該鉄粉末が最大３００ミ
クロンの粒度および最大０．３重量％の酸素含量を有す
ることを特徴とする予備合金化鉄粉末。 - 【請求項２】 当該合金が鋼合金であり、当該炭素を最
大０．０２重量％の量で含んでいる、請求項１記載の合
金粉末。 - 【請求項３】 合金が、０．３乃至０．９重量％の範囲
のマンガン、０．３乃至０．９重量％の範囲のクロム、
０．８乃至１．５重量％の範囲のニッケルおよび０．５
乃至１．３０重量％の範囲のモリブデンを含み、当該合
金が５０乃至１００ミクロンの平均粒度を有し、酸処理
なしで水微粒化により製造される、請求項１記載の合金
粉末。 - 【請求項４】 当該合金が鋼合金であり、当該炭素を最
大０．０２重量％の量で含んでいる、請求項３記載の合
金粉末。 - 【請求項５】 合金が、０．４乃至０．７重量％の範囲
でマンガン、０．４乃至０．７重量％の範囲でクロム、
０．８乃至１．２重量％の範囲でニッケルおよび０．９
０乃至１．２５重量％の範囲でモリブデンを含んでい
る、請求項４記載の合金粉末。 - 【請求項６】 合金が、０．８乃至１．０重量％の範囲
でニッケルを含んでいる、請求項５記載の合金粉末。 - 【請求項７】 ニッケルを０．８乃至１．０重量％の範
囲で含み、モリブデンを０．９０乃至１．１重量％の範
囲で含んでいる、請求項５記載の合金粉末。 - 【請求項８】 少なくとも２２の焼入性係数を有する、
請求項４記載の合金粉末。 - 【請求項９】 最大４０tsi の圧力で、少なくとも６．
８g/cm3 の密度が得られるような圧縮性を有する成分を
達成する、請求項８記載の合金粉末。 - 【請求項１０】 マンガン、クロム、モリブデンおよび
ニッケルの量が合計で２．６５乃至３．６５重量％の範
囲である、請求項１乃至７のいずれかに記載の合金粉
末。 - 【請求項１１】 １．５：１乃至２．６５：１の範囲の
Ｎｉ：Ｃｒ重量比を有する請求項１０記載の合金粉末。 - 【請求項１２】 更に、銅または黒鉛の少なくとも１種
および潤滑剤からなる、請求項１乃至７のいずれかに記
載の合金粉末。 - 【請求項１３】 更に、銅または黒鉛の少なくとも１種
および潤滑剤を含む請求項１０記載の合金粉末。 - 【請求項１４】 不活性雰囲気下で水微粒化により製造
される、請求項１１記載の合金粉末。 - 【請求項１５】 請求項１２の予備合金化鉄粉末を選択
し、該鉄粉末を少なくとも２０tsi の圧力で圧縮して圧
粉体を製造し、該圧粉体を焼結する工程からなる、粉末
冶金法。 - 【請求項１６】 請求項１３の予備合金化鉄粉末を選択
し、少なくとも２０tsi の圧力で該鉄粉末を圧縮して圧
粉体を製造し、該圧粉体を焼結することからなる、粉末
冶金法。 - 【請求項１７】 当該圧粉体を、少なくとも１０５０℃
の温度で焼結する、請求項１５記載の方法。 - 【請求項１８】 当該圧粉体を、少なくとも１０５０℃
の温度で焼結する、請求項１６記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/662,237 US5876481A (en) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | Low alloy steel powders for sinterhardening |
| US08/662237 | 1996-06-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10140206A true JPH10140206A (ja) | 1998-05-26 |
| JP3177482B2 JP3177482B2 (ja) | 2001-06-18 |
Family
ID=24656938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15662497A Expired - Lifetime JP3177482B2 (ja) | 1996-06-14 | 1997-06-13 | 焼結焼入れ用低合金鋼粉末 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5876481A (ja) |
| EP (1) | EP0812925B1 (ja) |
| JP (1) | JP3177482B2 (ja) |
| KR (1) | KR100505933B1 (ja) |
| AT (1) | ATE229092T1 (ja) |
| CA (1) | CA2207661C (ja) |
| DE (1) | DE69717541T2 (ja) |
| ES (1) | ES2188822T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010071373A3 (ko) * | 2008-12-19 | 2010-09-10 | 두산인프라코어 주식회사 | 소결 부시 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6338747B1 (en) | 2000-08-09 | 2002-01-15 | Keystone Investment Corporation | Method for producing powder metal materials |
| US6485540B1 (en) | 2000-08-09 | 2002-11-26 | Keystone Investment Corporation | Method for producing powder metal materials |
| JP3651420B2 (ja) | 2000-08-31 | 2005-05-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金用合金鋼粉 |
| US6533996B2 (en) * | 2001-02-02 | 2003-03-18 | The Boc Group, Inc. | Method and apparatus for metal processing |
| AU2003235575A1 (en) * | 2002-01-15 | 2003-07-30 | Quebec Metal Powders Limited | Ferrous articles sintered using a fluidized bed |
| US20040115084A1 (en) * | 2002-12-12 | 2004-06-17 | Borgwarner Inc. | Method of producing powder metal parts |
| TWI246947B (en) * | 2004-06-10 | 2006-01-11 | Taiwan Powder Technologies Co | Method for making sintered body of metal powder and sintered body prepared therefrom |
| US20060201280A1 (en) * | 2004-06-10 | 2006-09-14 | Kuen-Shyang Hwang | Sinter-hardening powder and their sintered compacts |
| RU2490352C2 (ru) | 2007-06-14 | 2013-08-20 | Хеганес Аб (Пабл) | Порошок на основе железа и его состав |
| EP2231891A4 (en) * | 2007-12-27 | 2017-03-29 | Höganäs Ab (publ) | Low alloyed steel powder |
| JP5389577B2 (ja) * | 2008-09-24 | 2014-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金法による焼結体の製造方法 |
| CN102350497B (zh) * | 2011-09-16 | 2013-02-06 | 中南大学 | 一种高压缩性水雾化铁粉及制备方法 |
| CN107695337B (zh) * | 2017-09-20 | 2020-03-31 | 建德市易通金属粉材有限公司 | 烧结尺寸变化率小的零件用铁铜合金粉末及其制备方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4382818A (en) * | 1975-12-08 | 1983-05-10 | Ford Motor Company | Method of making sintered powder alloy compacts |
| JPS5810962B2 (ja) * | 1978-10-30 | 1983-02-28 | 川崎製鉄株式会社 | 圧縮性、成形性および熱処理特性に優れる合金鋼粉 |
| JPS58130248A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度焼結部品の製造方法 |
| JPS58130249A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度焼結部品の製造方法 |
| JPS59129753A (ja) * | 1983-01-13 | 1984-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 高強度焼結材料用合金鋼粉 |
| US4690711A (en) * | 1984-12-10 | 1987-09-01 | Gte Products Corporation | Sintered compact and process for producing same |
| JPS61253301A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Daido Steel Co Ltd | 粉末冶金用合金鋼粉末及びその製造方法 |
| JPH0610321B2 (ja) * | 1985-06-17 | 1994-02-09 | 日本ピストンリング株式会社 | 耐摩耗性焼結合金 |
| JPH076026B2 (ja) * | 1986-09-08 | 1995-01-25 | マツダ株式会社 | 耐摩耗性に優れた鉄系焼結合金部材の製造法 |
-
1996
- 1996-06-14 US US08/662,237 patent/US5876481A/en not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-06-12 CA CA002207661A patent/CA2207661C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-13 KR KR1019970024675A patent/KR100505933B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-06-13 DE DE69717541T patent/DE69717541T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-13 EP EP97109693A patent/EP0812925B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-13 JP JP15662497A patent/JP3177482B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-13 ES ES97109693T patent/ES2188822T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-13 AT AT97109693T patent/ATE229092T1/de not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010071373A3 (ko) * | 2008-12-19 | 2010-09-10 | 두산인프라코어 주식회사 | 소결 부시 |
| US9556904B2 (en) | 2008-12-19 | 2017-01-31 | Doosan Infracore Co., Ltd. | Sintered bush |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0812925A1 (en) | 1997-12-17 |
| US5876481A (en) | 1999-03-02 |
| DE69717541D1 (de) | 2003-01-16 |
| JP3177482B2 (ja) | 2001-06-18 |
| EP0812925B1 (en) | 2002-12-04 |
| DE69717541T2 (de) | 2003-04-17 |
| CA2207661A1 (en) | 1997-12-14 |
| KR100505933B1 (ko) | 2005-10-06 |
| ATE229092T1 (de) | 2002-12-15 |
| KR980000713A (ko) | 1998-03-30 |
| ES2188822T3 (es) | 2003-07-01 |
| CA2207661C (en) | 2007-07-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100249006B1 (ko) | 분말도금용 물분무철분및 그 제조방법 | |
| US7384446B2 (en) | Mixed powder for powder metallurgy | |
| JP2002146403A (ja) | 粉末冶金用合金鋼粉 | |
| US4985309A (en) | Alloyed steel powder for powder metallurgy | |
| WO2017043094A1 (ja) | 粉末冶金用混合粉末の製造方法、焼結体の製造方法、および焼結体 | |
| JP3177482B2 (ja) | 焼結焼入れ用低合金鋼粉末 | |
| US4437891A (en) | Oil-atomized low-alloy steel powder | |
| JP4201830B2 (ja) | クロム、モリブデンおよびマンガンを含む鉄基粉末、および、焼結体の製造方法 | |
| JP3446322B2 (ja) | 粉末冶金用合金鋼粉 | |
| JP3272886B2 (ja) | 高強度焼結体用合金鋼粉および高強度焼結体の製造方法 | |
| JPH07157803A (ja) | 粉末冶金用水アトマイズ鉄粉およびその製造方法 | |
| JP3351844B2 (ja) | 鉄系焼結材料用の合金鋼粉及びその製造方法 | |
| JP2007169736A (ja) | 粉末冶金用合金鋼粉 | |
| JP4093070B2 (ja) | 合金鋼粉 | |
| JPH0717923B2 (ja) | 焼結用低合金鉄粉末及びその製造方法 | |
| EP1323840B1 (en) | Iron base mixed powder for high strength sintered parts | |
| JPH0751721B2 (ja) | 焼結用低合金鉄粉末 | |
| JP2003147405A (ja) | 鉄系焼結熱処理材料用合金鋼粉 | |
| JPH02153046A (ja) | 高強度焼結合金鋼 | |
| JPH0459362B2 (ja) | ||
| JP3303026B2 (ja) | 高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
| JPH09310159A (ja) | 高強度焼結鋼およびその製造方法 | |
| WO2023157386A1 (ja) | 粉末冶金用鉄基混合粉および鉄基焼結体 | |
| JP2007100115A (ja) | 粉末冶金用合金鋼粉 | |
| JPS61183444A (ja) | 高強度焼結合金及びその製造方法 |