JPS58130249A - 高強度焼結部品の製造方法 - Google Patents
高強度焼結部品の製造方法Info
- Publication number
- JPS58130249A JPS58130249A JP57012100A JP1210082A JPS58130249A JP S58130249 A JPS58130249 A JP S58130249A JP 57012100 A JP57012100 A JP 57012100A JP 1210082 A JP1210082 A JP 1210082A JP S58130249 A JPS58130249 A JP S58130249A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- low
- strength
- alloy steel
- sintered parts
- steel powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 4
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims abstract description 3
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 claims 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000012454 non-polar solvent Substances 0.000 abstract description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 abstract description 2
- UQLDLKMNUJERMK-UHFFFAOYSA-L di(octadecanoyloxy)lead Chemical compound [Pb+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O UQLDLKMNUJERMK-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 235000019198 oils Nutrition 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000979 O alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 229910000905 alloy phase Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010775 animal oil Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- QRJOYPHTNNOAOJ-UHFFFAOYSA-N copper gold Chemical compound [Cu].[Au] QRJOYPHTNNOAOJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000015112 vegetable and seed oil Nutrition 0.000 description 1
- 239000008158 vegetable oil Substances 0.000 description 1
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、噴霧媒として非極性溶媒、又は鉱物油、あ
るいは動植物油を用いる油噴霧法により製造され九極低
炭素、極低酸素の合金鋼粉末を原料とした高強度焼結部
品の製造方法に関する。
るいは動植物油を用いる油噴霧法により製造され九極低
炭素、極低酸素の合金鋼粉末を原料とした高強度焼結部
品の製造方法に関する。
す、殊に自動車等の車両部品に多く使用され、一段と過
酷な強度が要求されるようＫなったう粉末冶金用原料と
しては、一般に鉄粉にＣ，Ｃｔ＊。
酷な強度が要求されるようＫなったう粉末冶金用原料と
しては、一般に鉄粉にＣ，Ｃｔ＊。
Ｎｌ、Ｍ＠等の金属粉会添加し九後、加圧成形し焼結す
る方法が用繋られている。又Ｃｕ、ＮｌｓＭｏ等を予め
粉末に含有させた合金銅粉があるが、この合金銅粉は合
金元素による固溶硬化の九め、圧縮性が悪く圧粉体密度
が低い欠点がある。さらに、高価なＮｉ％ＣＩ１％Ｍ６
粉に代えて安価なＭＨ％Ｃｒ粉を使用することも考えら
れるが、焼結部品製造において代表的な焼結炉、すなわ
ち吸熱型変成ガス雰囲気中で焼結が行なわれるメツシュ
ベルト炉では、Ｍ（ＩＣｒが酸化し合金元素の効果が発
揮されない。
る方法が用繋られている。又Ｃｕ、ＮｌｓＭｏ等を予め
粉末に含有させた合金銅粉があるが、この合金銅粉は合
金元素による固溶硬化の九め、圧縮性が悪く圧粉体密度
が低い欠点がある。さらに、高価なＮｉ％ＣＩ１％Ｍ６
粉に代えて安価なＭＨ％Ｃｒ粉を使用することも考えら
れるが、焼結部品製造において代表的な焼結炉、すなわ
ち吸熱型変成ガス雰囲気中で焼結が行なわれるメツシュ
ベルト炉では、Ｍ（ＩＣｒが酸化し合金元素の効果が発
揮されない。
この発明はかかる現状に鑑み、出願人が先に発明した油
噴霧法により製造され、炭素及び酸素を着しく低減し九
金金銅粉を原料とし九圧粉体をメツＶユベｌ＆／）炉を
使って焼結し、高強度焼結部品を安価に製造する方法を
提案するものである。
噴霧法により製造され、炭素及び酸素を着しく低減し九
金金銅粉を原料とし九圧粉体をメツＶユベｌ＆／）炉を
使って焼結し、高強度焼結部品を安価に製造する方法を
提案するものである。
すなわち、この発明は、Ｃ０Ｄ２−以下、Ｍｎ ｏ、ａ
〜Ｖ ０４）３−０３１ 、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．Ｍ
、Ｎｉ ＣＬＩ〜２１）’ｌｋ 、Ｃｍ ０２〜２Ａ−
１？０．０３〜０．５０１のうち１種又は２種以上を含
み、残部実質的にＦ・よＩ〕、潤滑剤としてＯＪ−のス
テアリン酸亜鉛を用い５Ｔ／−の圧力で成形したときの
圧粉体密度が６．９ｆ／ａ１以上である低合金銅粉を用
い、露点が０℃以下の炭化水素系の吸熱型変成ガス雰囲
気において焼結することを要旨とする。
〜Ｖ ０４）３−０３１ 、Ｎｂ Ｏ，０５〜０．Ｍ
、Ｎｉ ＣＬＩ〜２１）’ｌｋ 、Ｃｍ ０２〜２Ａ−
１？０．０３〜０．５０１のうち１種又は２種以上を含
み、残部実質的にＦ・よＩ〕、潤滑剤としてＯＪ−のス
テアリン酸亜鉛を用い５Ｔ／−の圧力で成形したときの
圧粉体密度が６．９ｆ／ａ１以上である低合金銅粉を用
い、露点が０℃以下の炭化水素系の吸熱型変成ガス雰囲
気において焼結することを要旨とする。
この発明において使用する低合金鋼粉を限定したのは次
の理由による Ｃはフェライト中に固溶してフェライトを強化させるが
、一方合金粉末を加圧成形する際、圧粉密度に及ぼす影
響が大きく、圧粉密度を高め高強度焼結部品を得るには
Ｃ含有量は少ないことが望ましく、圧粉密度＆９に一以
上を得るためＫは０．０２僑以下に限定する必要がある
。
の理由による Ｃはフェライト中に固溶してフェライトを強化させるが
、一方合金粉末を加圧成形する際、圧粉密度に及ぼす影
響が大きく、圧粉密度を高め高強度焼結部品を得るには
Ｃ含有量は少ないことが望ましく、圧粉密度＆９に一以
上を得るためＫは０．０２僑以下に限定する必要がある
。
ＭＢは焼入れ性の向上に有効な元素であるが、鵠嘩未満
では効果があがらず、２．０−を越えると残留オーステ
ナイトが生成し、又圧粉密度が低下するから０．３〜２
０慢が適当である。しかしこの発明の目的の一つは製造
コスＦの低減にあり、その九めに従来広く使われている
前述の焼結炉を用いるようにしたので、上記の焼結炉を
用い酸化させずに焼結を行なわせる丸め、易酸化元素で
あるＭＨの上限を特に１０−に限定し、−は０．３〜Ｌ
ｏｌＧとした。
では効果があがらず、２．０−を越えると残留オーステ
ナイトが生成し、又圧粉密度が低下するから０．３〜２
０慢が適当である。しかしこの発明の目的の一つは製造
コスＦの低減にあり、その九めに従来広く使われている
前述の焼結炉を用いるようにしたので、上記の焼結炉を
用い酸化させずに焼結を行なわせる丸め、易酸化元素で
あるＭＨの上限を特に１０−に限定し、−は０．３〜Ｌ
ｏｌＧとした。
０は圧粉密度、成形性のほかに焼結部品の多脚性及び焼
入れ性に大きな影響を及ぼす丸め少ないほど良い。そし
て、高い焼入れ性と靭性を付与μ高強度とするにはＯＪ
−以下に限定する必要があムＣｒは焼入れ性を確保する
のに必要であるが、０１−未満ではその効果が十分あが
らず、加慢を越えると圧粉密度が低下するから０．１〜
２０９１が適当である。しかしＣｒ４Ｍ５ｉと同様に＆
酸化性元素であるため、ＭＢの場合と同じ理由により上
限を１２−に限定し、０．１〜１．８饅とした。
入れ性に大きな影響を及ぼす丸め少ないほど良い。そし
て、高い焼入れ性と靭性を付与μ高強度とするにはＯＪ
−以下に限定する必要があムＣｒは焼入れ性を確保する
のに必要であるが、０１−未満ではその効果が十分あが
らず、加慢を越えると圧粉密度が低下するから０．１〜
２０９１が適当である。しかしＣｒ４Ｍ５ｉと同様に＆
酸化性元素であるため、ＭＢの場合と同じ理由により上
限を１２−に限定し、０．１〜１．８饅とした。
Ｍ・、マ、Ｎｂ％Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐは、いずれも焼結部品
の焼入れ性を向上するのに有効な元素であり、他に次の
作用があり、又多元素の上限は露点０℃、１１０６℃の
寥囲気ガス中で酸化しないことをも条件にして決め九。
の焼入れ性を向上するのに有効な元素であり、他に次の
作用があり、又多元素の上限は露点０℃、１１０６℃の
寥囲気ガス中で酸化しないことをも条件にして決め九。
Ｍ・は暁入れ性向上の４１１１Ｋｍ！もどし抵抗、焼も
どし脆性の緩和に有効であるが、０．０５１未満では十
分な効果があがらず、１４）１Ｇを越えると圧粉密度が
低下するため０．０５〜１．０饅とした。
どし脆性の緩和に有効であるが、０．０５１未満では十
分な効果があがらず、１４）１Ｇを越えると圧粉密度が
低下するため０．０５〜１．０饅とした。
Ｖ％Ｎｂは焼入れ性向上の他炭化物析出により強度を向
上する元素であるが、■は０．０３１６未満、Ｎｂは０
．０５１未満ではいずれも効果があがらず、又いずれも
０．３−を越えると酸化が激しくなり強度が低下するか
ら望ましくない。
上する元素であるが、■は０．０３１６未満、Ｎｂは０
．０５１未満ではいずれも効果があがらず、又いずれも
０．３−を越えると酸化が激しくなり強度が低下するか
ら望ましくない。
Ｎｉは焼入れ性向上の他に靭性を改善する効果を有する
が、０．１１未満ではその効果があがらず、２０嘩を越
えると圧粉密度が低下するから０．１〜２０ＬＩＩとし
た。
が、０．１１未満ではその効果があがらず、２０嘩を越
えると圧粉密度が低下するから０．１〜２０ＬＩＩとし
た。
Ｃｕは焼入れ性向上の他に合金相の析出により硬化する
性質を有するが、０．２ｑｈ未満ではその効果があがら
ず、２．０憾を越えると圧粉密度が低下するから０．２
〜２０９にとした。
性質を有するが、０．２ｑｈ未満ではその効果があがら
ず、２．０憾を越えると圧粉密度が低下するから０．２
〜２０９にとした。
Ｐは強度を高めるのに有効であるが、０．０３’ｊ１未
満ではその効果があがらず、０．５０−を越えると靭性
が低下するから０．０３〜Ｏ，ＳＯ嗟とした。
満ではその効果があがらず、０．５０−を越えると靭性
が低下するから０．０３〜Ｏ，ＳＯ嗟とした。
圧粉体密度は焼結部品の強度、靭性に大きく影会し、す
ぐれた強度、靭性を得るには５．９ｙＡ！！以上が必要
である。
ぐれた強度、靭性を得るには５．９ｙＡ！！以上が必要
である。
この発明は、吸熱型変成ガス寥囲気中で焼結が行なわれ
る現在最も多く使用されているメツンユベルト炉を使っ
て低コストで高強度焼結部品を製造するのであシ、その
ために焼結写囲気ガスの露点を制限する必要がある。す
表わち、炭化水素系の吸熱製変成ガスの露点は一般に＋
５℃〜−５℃であるが、易酸化性元素を含有する合金鋼
粉の場合には露点は低いことが望ましい。そして焼結炉
をマツフル型とすることにより露点な０℃以下に維持で
きるため、０℃以下に限定し丸。
る現在最も多く使用されているメツンユベルト炉を使っ
て低コストで高強度焼結部品を製造するのであシ、その
ために焼結写囲気ガスの露点を制限する必要がある。す
表わち、炭化水素系の吸熱製変成ガスの露点は一般に＋
５℃〜−５℃であるが、易酸化性元素を含有する合金鋼
粉の場合には露点は低いことが望ましい。そして焼結炉
をマツフル型とすることにより露点な０℃以下に維持で
きるため、０℃以下に限定し丸。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に化学成分を示したこの発明の対象とする低合金
鋼粉Ａ１〜５を油噴霧法で製造した。すなわち、溶鋼温
度１６８０℃、噴霧媒焼入れ油、噴緋圧１５０４／ａｉ
、噴霧量１６０Ｊ／ｍ１ｍの条件で溶鋼を粉末とし、油
分を除去した後脱炭処理（Ｈ，Ｏ／Ｈ１−０，０３の雰
囲気中９００℃で十分量水蒸気を添加）した。
鋼粉Ａ１〜５を油噴霧法で製造した。すなわち、溶鋼温
度１６８０℃、噴霧媒焼入れ油、噴緋圧１５０４／ａｉ
、噴霧量１６０Ｊ／ｍ１ｍの条件で溶鋼を粉末とし、油
分を除去した後脱炭処理（Ｈ，Ｏ／Ｈ１−０，０３の雰
囲気中９００℃で十分量水蒸気を添加）した。
なお、Ａ６は比較のためあげた市販の従来品であム＠１
表 化学成分 （チ） 上記各鋼粉にＯ，Ｓ＊のステアリン酸亜鉛を加え、５Ｔ
／−の圧力で加圧成形した。
表 化学成分 （チ） 上記各鋼粉にＯ，Ｓ＊のステアリン酸亜鉛を加え、５Ｔ
／−の圧力で加圧成形した。
そして、この発明の実施例として上記鋼粉Ａ１と比較例
Ａ６を使って、それぞれ露点−５℃（発明の範囲内）と
＋１０℃（発明の範囲外）の吸熱型変成ガス雰囲気中で
１１３０℃に２０分間保持して焼結した。
Ａ６を使って、それぞれ露点−５℃（発明の範囲内）と
＋１０℃（発明の範囲外）の吸熱型変成ガス雰囲気中で
１１３０℃に２０分間保持して焼結した。
その焼結したままの成品について引張シ試験を行なった
。その結果を第２表に示す、又この発明の実施による焼
結部品（第２表のＡ）について成形圧力と圧粉体密度の
関係について試験し九、その結果を第１図に示す。
。その結果を第２表に示す、又この発明の実施による焼
結部品（第２表のＡ）について成形圧力と圧粉体密度の
関係について試験し九、その結果を第１図に示す。
第２表 試験結果
第１図より、この発明の実施によるＡＩ（○印）と比較
例（△印）の成形圧力と圧粉体密度の関係は変らず、両
者の圧縮性はほぼ同じであることがわかムしかし、第２
表の結果より、この発明の実施によるものは従来のもの
に比べ強度が高く、かつｕ性がすぐれていることがわか
る。
例（△印）の成形圧力と圧粉体密度の関係は変らず、両
者の圧縮性はほぼ同じであることがわかムしかし、第２
表の結果より、この発明の実施によるものは従来のもの
に比べ強度が高く、かつｕ性がすぐれていることがわか
る。
さらに１上記において発明の実施例として示した露点−
ｒｅ（種別Ａ）の雰囲気で焼結した成品及び比較例とし
て示し九露点＋ｌＯ℃（＃１別Ｂ）の雰囲気で焼結した
成品に１それぞれＮ、ガス雰囲気中で８５０℃Ｘ３０ｍ
１ｎの焼入れ、１８０℃Ｘ１ｈｒの焼もどしの熱処理を
施して引張り試験を行なった。その結果を第３表に示す
。
ｒｅ（種別Ａ）の雰囲気で焼結した成品及び比較例とし
て示し九露点＋ｌＯ℃（＃１別Ｂ）の雰囲気で焼結した
成品に１それぞれＮ、ガス雰囲気中で８５０℃Ｘ３０ｍ
１ｎの焼入れ、１８０℃Ｘ１ｈｒの焼もどしの熱処理を
施して引張り試験を行なった。その結果を第３表に示す
。
第３表 試験結果
この結果より、この発明の実施による焼結部品は焼結後
暁入れ一焼もどしの熱処理を行なった場合にも従来のも
のに比べ高強度が得られることがわかる。
暁入れ一焼もどしの熱処理を行なった場合にも従来のも
のに比べ高強度が得られることがわかる。
第１図はこの発明の実施による焼結部品（○印）と従来
法により製造された比較焼結部品（△印）のそれぞれの
成形圧力と圧粉体密度の関係を示す図表である。 第１図 庵形圧力（”／ｃｍ’）
法により製造された比較焼結部品（△印）のそれぞれの
成形圧力と圧粉体密度の関係を示す図表である。 第１図 庵形圧力（”／ｃｍ’）
Claims (1)
- ＣＱＪ）２−以下、Ｍ＋ａ ＱＪ”ＬＯｆｋ 、００ニ
ー以下、ｃｒｏｓ−Ｕ−１及びＭ＠ ０１３５〜ＩＪ
−１Ｖ ０４）３〜ＯＪ −１Ｎｂ ０．０５〜ＯＪ
１１ 、Ｎｉ Ｇ１〜ｕ） １ｇ 、Ｃｍ ０２〜加−
１Ｐ ＯＤ３〜０ｊＧ−のうち１種又は２種以上を含み
、残部実質的にＦ・よりなり、潤滑剤としてＯＪ９ｇの
ステアリン酸嫌鉛を用い５Ｔ／−の圧力で成形し九とき
の圧粉体密度が６、ｇｙ／ｊ以上である低合金鋼粉を用
い、霧点が０℃以下の炭化水素系の吸熱型変成ガス雰囲
気において焼結することを特徴とする高強度焼結部品の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57012100A JPS58130249A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | 高強度焼結部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57012100A JPS58130249A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | 高強度焼結部品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58130249A true JPS58130249A (ja) | 1983-08-03 |
Family
ID=11796142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57012100A Pending JPS58130249A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | 高強度焼結部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58130249A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0812925A1 (en) * | 1996-06-14 | 1997-12-17 | Quebec Metal Powders Ltd. | Low alloy steel powders for sinterhardening |
| JP2002039924A (ja) * | 2000-07-26 | 2002-02-06 | Toyo Roshi Kaisha Ltd | 活性力が高い大気汚染物質の捕集装置 |
| WO2009085000A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
| WO2009085001A1 (en) | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
| WO2020158789A1 (ja) * | 2019-01-30 | 2020-08-06 | 住友電気工業株式会社 | 焼結材、歯車、及び焼結材の製造方法 |
-
1982
- 1982-01-28 JP JP57012100A patent/JPS58130249A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0812925A1 (en) * | 1996-06-14 | 1997-12-17 | Quebec Metal Powders Ltd. | Low alloy steel powders for sinterhardening |
| US5876481A (en) * | 1996-06-14 | 1999-03-02 | Quebec Metal Powders Limited | Low alloy steel powders for sinterhardening |
| KR100505933B1 (ko) * | 1996-06-14 | 2005-10-06 | 퀘백 메탈 파우더스, 리미티드 | 소결경화법에의한저합금강제조용분말 |
| JP2002039924A (ja) * | 2000-07-26 | 2002-02-06 | Toyo Roshi Kaisha Ltd | 活性力が高い大気汚染物質の捕集装置 |
| KR20100102684A (ko) * | 2007-12-27 | 2010-09-24 | 회가내스 아베 | 저합금강 분말 |
| WO2009085001A1 (en) | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
| WO2009085000A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
| JP2011508090A (ja) * | 2007-12-27 | 2011-03-10 | ホガナス アクチボラグ （パブル） | 低合金鋼粉末 |
| JP2011508091A (ja) * | 2007-12-27 | 2011-03-10 | ホガナス アクチボラグ （パブル） | 低合金鋼粉体 |
| US8398739B2 (en) | 2007-12-27 | 2013-03-19 | Hoganas Ab (Publ) | Iron-based steel powder composition, method for producing a sintered component and component |
| RU2482208C2 (ru) * | 2007-12-27 | 2013-05-20 | Хеганес Аб (Пабл) | Низколегированный стальной порошок |
| TWI447238B (zh) * | 2007-12-27 | 2014-08-01 | Hoganas Ab Publ | 低合金化鋼粉 |
| JP2015108195A (ja) * | 2007-12-27 | 2015-06-11 | ホガナス アクチボラグ （パブル） | 低合金鋼粉体 |
| JP2015110842A (ja) * | 2007-12-27 | 2015-06-18 | ホガナス アクチボラグ （パブル） | 低合金鋼粉末 |
| WO2020158789A1 (ja) * | 2019-01-30 | 2020-08-06 | 住友電気工業株式会社 | 焼結材、歯車、及び焼結材の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7341689B2 (en) | Pre-alloyed iron based powder | |
| KR20010052151A (ko) | 소결 제품 제조용 강분말 | |
| KR100505933B1 (ko) | 소결경화법에의한저합금강제조용분말 | |
| KR100263283B1 (ko) | 크롬, 몰리브덴 및 망간을 함유한 철 기지 분말 | |
| JPS58130249A (ja) | 高強度焼結部品の製造方法 | |
| JPH06510331A (ja) | 焼結後良好な寸法安定性を有する鉄基粉末組成物 | |
| EP0136169B1 (en) | An alloy steel powder for high strength sintered parts | |
| JPS6318001A (ja) | 粉末冶金用合金鋼粉 | |
| JPH06306403A (ja) | 高強度、高靱性Ｃｒ合金鋼粉焼結体およびその製造方法 | |
| US3890136A (en) | Raw powders to be used for production of low alloys steels having an excellent hardenability by powder metallurgy | |
| JP3351844B2 (ja) | 鉄系焼結材料用の合金鋼粉及びその製造方法 | |
| JP2704064B2 (ja) | 焼結用鉄系粉末およびその製造方法 | |
| KR100189234B1 (ko) | 압축성형 및 소결에 의해 내충격성 물품을 제조하기 위한 철-기지 분말 | |
| JPS6021201B2 (ja) | 球状磁性ステンレス鋼粉末の製造方法 | |
| JPS61295302A (ja) | 焼結用低合金鉄粉末 | |
| JPS58130248A (ja) | 高強度焼結部品の製造方法 | |
| JPH04337001A (ja) | 粉末冶金用低合金鋼粉及びその焼結成形体並びに調質成形体 | |
| JP3303026B2 (ja) | 高強度鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
| JPH0459362B2 (ja) | ||
| JP4151654B2 (ja) | 高強度焼結部品用混合粉 | |
| JPH0158241B2 (ja) | ||
| JPS5834521B2 (ja) | タイシヨクセイシヨウケツジセイゴウキンヨウフンマツ オヨビ シヨウケツザイ | |
| JPS58107470A (ja) | 焼結部品の製造方法 | |
| JPS63114902A (ja) | 焼結用低合金鋼粉末およびその製造方法 | |
| JPH0561339B2 (ja) |