JPS5816014A - 低燐高炭素鋼の製造法 - Google Patents
低燐高炭素鋼の製造法Info
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- JPS5816014A JPS5816014A JP11560381A JP11560381A JPS5816014A JP S5816014 A JPS5816014 A JP S5816014A JP 11560381 A JP11560381 A JP 11560381A JP 11560381 A JP11560381 A JP 11560381A JP S5816014 A JPS5816014 A JP S5816014A
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- JP
- Japan
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- slag
- blowing
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- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低鱗高脚素鋼ＯＩｌ造法に関し、特に予備脱燐
された溶銑を吹錬すＸｈｋ邑り、脱燐剤Ｏ１Ｂ加を工夫
するととｋよりて高脚素レベルを１ＩｉＮｉしつつ更に
脱燐効率を高め鳴る方法に関すｈ４０である。
された溶銑を吹錬すＸｈｋ邑り、脱燐剤Ｏ１Ｂ加を工夫
するととｋよりて高脚素レベルを１ＩｉＮｉしつつ更に
脱燐効率を高め鳴る方法に関すｈ４０である。
低燐高炭素鋼を製造す為方法として考えられるのＦｉ。
■予備処理段階で十分に脱燐を行なり九港銑を使用し、
吹錬段階では脱炭率の制御を中心的に行倉う方法。
吹錬段階では脱炭率の制御を中心的に行倉う方法。
■予備脱燐し九廖銑を使用し吹錬段階では脱炭率と共に
脱燐も会わせて制御す為方法が考えられり。
脱燐も会わせて制御す為方法が考えられり。
ところがこれ＆０方法は、以下に詳述す為如く極めて困
難であるかｗｔ＾は賽操業に遍合し得るものではなく、
低燐高炭素鋼を効率良（比較的簡皐に製造し襲る方法は
現在のところ開発されてい１に％Ａ。
難であるかｗｔ＾は賽操業に遍合し得るものではなく、
低燐高炭素鋼を効率良（比較的簡皐に製造し襲る方法は
現在のところ開発されてい１に％Ａ。
即ち前記■ｏ２Ｆｗｉでは、予備錫ＩＩＯ時点で最初か
ら多量Ｏ脱燐用ツ雫ツ＃スを投入するか、或いは脱燐Ｏ
途中でスラグを論秦しそＯ後再び新しい脱燐用フラッ？
スを添加して脱燐を促進する方法（〆プにスラグ法）等
を採用すｈ必要があ）、ａ原料費が増加す為と＃に＃Ｉ
Ｉｔ！！及び生産性−低下し、更には鯖分ＯＷ Ｘが多
（なる等Ｏ問題−あ〕。
ら多量Ｏ脱燐用ツ雫ツ＃スを投入するか、或いは脱燐Ｏ
途中でスラグを論秦しそＯ後再び新しい脱燐用フラッ？
スを添加して脱燐を促進する方法（〆プにスラグ法）等
を採用すｈ必要があ）、ａ原料費が増加す為と＃に＃Ｉ
Ｉｔ！！及び生産性−低下し、更には鯖分ＯＷ Ｘが多
（なる等Ｏ問題−あ〕。
目的Ｋかなう櫃低燐銑ｔ−得ることは喪際上無理である
。
。
一方前記■Ｏ方法を採用しようとする場合、高脚嵩Ｖべ
〃を−持し′１ｋがら脱燐促進を！ｌＩらねばならない
ポ脱燐と脱炭はいずれも酸化ＫＷ、であＡから一方のみ
をと１あげて促進するということは極めて困暖である。
〃を−持し′１ｋがら脱燐促進を！ｌＩらねばならない
ポ脱燐と脱炭はいずれも酸化ＫＷ、であＡから一方のみ
をと１あげて促進するということは極めて困暖である。
転炉吹錬時の脱燐については、実験によって求め丸下記
のＨｅ６１７０式が知られてシｊ１．処理温度を低く、
オえスラグのＣａＯ量及びＴ＠Ｆ・量を多くするはど脱
燐能が向上することが確認されていゐ。
のＨｅ６１７０式が知られてシｊ１．処理温度を低く、
オえスラグのＣａＯ量及びＴ＠Ｆ・量を多くするはど脱
燐能が向上することが確認されていゐ。
１０ｇ（ＰｌＯｊνてＦ）−！！１８６．／’ｈｌ＠６
＋（）、０８（ＣｓＯ）＋１６１０ｇ（Ｔ−Ｆｓ）式中
（ＰｌｏＢ）！スラグ中のＰＩｐｓ量（至）〔Ｐ〕：処
理廖鯛中Ｏｔ量（至） （Ｃの）ニス９１中ＯＣ龜θ量（至） ＣＴ・Ｆ・）Ｘスラグ中の）−ＩＮν・量（２）Ｔ ！
温度（・藍） また本発明者尋が実験によって確認したところでは、ｌ
ｏｇ（１１０Ｂ）／ＣＰ〕とスラグ中Ｔ−Ｆ・量との間
には第１図に示す橡な関係があ〕、Ｉ・ｇＯ畠へ）／Ｃ
Ｐ）の値を高くする（即ち脱燐率を高めゐ）為には、ス
ラグ中のＴ・ν・量を１６′＝１８１１以上にする必要
がある。しかし１ｋがら同じ（実験によって１１１！し
たスラグ中のテ・ν・量と溶鋼り吹止め炭素（Ｃ）量の
関係はｇ意図に示す通）であり、スラグ中のＴ・Ｆ・量
を増加する為には吹止め（Ｃ）がＩＩ程度以下Ｋｌｋる
會で吹錬を行なわなければなら１に％／′ｈ、即ち低燐
化を■る為に吹錬時Ｏスラグ中０Ｔ−Ｆ・量を高めよう
とすると溶鋼０（Ｃ）量が減少することに＆）、低燐高
炭素鋼は得られない。
＋（）、０８（ＣｓＯ）＋１６１０ｇ（Ｔ−Ｆｓ）式中
（ＰｌｏＢ）！スラグ中のＰＩｐｓ量（至）〔Ｐ〕：処
理廖鯛中Ｏｔ量（至） （Ｃの）ニス９１中ＯＣ龜θ量（至） ＣＴ・Ｆ・）Ｘスラグ中の）−ＩＮν・量（２）Ｔ ！
温度（・藍） また本発明者尋が実験によって確認したところでは、ｌ
ｏｇ（１１０Ｂ）／ＣＰ〕とスラグ中Ｔ−Ｆ・量との間
には第１図に示す橡な関係があ〕、Ｉ・ｇＯ畠へ）／Ｃ
Ｐ）の値を高くする（即ち脱燐率を高めゐ）為には、ス
ラグ中のＴ・ν・量を１６′＝１８１１以上にする必要
がある。しかし１ｋがら同じ（実験によって１１１！し
たスラグ中のテ・ν・量と溶鋼り吹止め炭素（Ｃ）量の
関係はｇ意図に示す通）であり、スラグ中のＴ・Ｆ・量
を増加する為には吹止め（Ｃ）がＩＩ程度以下Ｋｌｋる
會で吹錬を行なわなければなら１に％／′ｈ、即ち低燐
化を■る為に吹錬時Ｏスラグ中０Ｔ−Ｆ・量を高めよう
とすると溶鋼０（Ｃ）量が減少することに＆）、低燐高
炭素鋼は得られない。
ｔえ１１１表及び１１８図は、ＣａＯ量を増大す為こと
によりて脱燐能が向上するという前記■・−ｔｙ式から
導びかれる傾向を確認する為、吹錬工程で溶鋼１）ｙ轟
）１４ｂＯＣａＯを添加し九と１０実験結果を示しえも
のである。
によりて脱燐能が向上するという前記■・−ｔｙ式から
導びかれる傾向を確認する為、吹錬工程で溶鋼１）ｙ轟
）１４ｂＯＣａＯを添加し九と１０実験結果を示しえも
のである。
第 １ 褒
（重量参）
第鵞表及び＠ａｍの結果からも明ＩＯかな如く。
脱燐剤としてかな）多め０ＣｓＯを添加しても十分１に
脱燐率をｓＪＩこと−で暑ａｈ、この着肉は。
脱燐率をｓＪＩこと−で暑ａｈ、この着肉は。
予備脱燐処理工程で溶銑中の８１０殆んど零除去される
為に、これを原料とす為吹錬工程でＣａＯを添加しても
Ｃａｏ−滓化せず、吹錬によって生成したＰｍ０ｉｔｔ
ｌ定で１１な一為と考えられる。
為に、これを原料とす為吹錬工程でＣａＯを添加しても
Ｃａｏ−滓化せず、吹錬によって生成したＰｍ０ｉｔｔ
ｌ定で１１な一為と考えられる。
オた高炭素鋼ではｃの還元作用によってＰ２Ｏ３はＣＰ
）として溶鋼中に戻るから、極低燐化０属的は連設でＩ
Ｉｌない。
）として溶鋼中に戻るから、極低燐化０属的は連設でＩ
Ｉｌない。
陶窮２表及び嬉４ＷＪは、低燐銑を原料としてスラグレ
憂吹錬を行なり光場合の虞分賢化を示したものであるが
、〔Ｐ〕量の低減は全（期待で１１ｉな−。
憂吹錬を行なり光場合の虞分賢化を示したものであるが
、〔Ｐ〕量の低減は全（期待で１１ｉな−。
Ｃ重量−）
本発明者喀は上記０１１攻事情に着箇し、予備脱燐処理
によって通常程度０（Ｐ）含有率とした溶銑を使用し、
吹錬工程で高炭素レベルを確保しつり極低燐化しｍ為ｍ
な技術の確立を期して研究を違めてきた。その結果、吹
ｔＳＯ初期には滓化性の優れた低檎基度のスラグをＳ威
させ、そＯ後（４）を追加してス雫ダＯ樵基度を高め為
方法を採用すれば、低鱗肩＊Ｓ＋鋼が簡ＩＬＫＩＩＩＩ
できることを知〕、鼓に本発明を完成した。１０ち本発
明は、予め脱燐処理して慢九低鉤銑を吹錬して高炭素鋼
を製造すゐに当り、吹＃Ｉ初期に、生成スラダ０樵基度
が１．・〜１６とな為比率０ＣａＯ及びＳ１源を添加し
て低融点スラグを瀞威し１次−で生成ス９メ０＠基度を
ａ、 ｏ −ｔ ｏとす為に、ＩゐＣａＯを追加すると
ζろに要ｙが存在する。
によって通常程度０（Ｐ）含有率とした溶銑を使用し、
吹錬工程で高炭素レベルを確保しつり極低燐化しｍ為ｍ
な技術の確立を期して研究を違めてきた。その結果、吹
ｔＳＯ初期には滓化性の優れた低檎基度のスラグをＳ威
させ、そＯ後（４）を追加してス雫ダＯ樵基度を高め為
方法を採用すれば、低鱗肩＊Ｓ＋鋼が簡ＩＬＫＩＩＩＩ
できることを知〕、鼓に本発明を完成した。１０ち本発
明は、予め脱燐処理して慢九低鉤銑を吹錬して高炭素鋼
を製造すゐに当り、吹＃Ｉ初期に、生成スラダ０樵基度
が１．・〜１６とな為比率０ＣａＯ及びＳ１源を添加し
て低融点スラグを瀞威し１次−で生成ス９メ０＠基度を
ａ、 ｏ −ｔ ｏとす為に、ＩゐＣａＯを追加すると
ζろに要ｙが存在する。
前述の如くＣ１０俸０＠鱗剤を添加し丸場合でも低燐化
を壇或しＩｓ′ｔｋ％／＆Ｉｌ絢は５ｃａ（ＮＯ滓化が
連〈吹錬によりて麹酸したｐｒｏ＠を■電しｌｌｌｋｖ
％点にある。そこで本発明では、吹錬Ｏ′＠期には。
を壇或しＩｓ′ｔｋ％／＆Ｉｌ絢は５ｃａ（ＮＯ滓化が
連〈吹錬によりて麹酸したｐｒｏ＠を■電しｌｌｌｋｖ
％点にある。そこで本発明では、吹錬Ｏ′＠期には。
陣化促違の為融点０４１％Ａｌ１５撫基度（ＣａＯ／ｌ
ｌ０ｇ１ＩＩＩ′ｉ、ＯＮ！ｉＬ・）（スラグを形威す
ふ皺＆ＣａＯとＳ１源を添加す為、８Ｍ源としては１０
ｍを使用し得ることは勿論、吹錬工程で酸化されてｓｉ
ｏｇを生成するｓｉ含有物質例えば８１Ｃ−？Ｆ・Ｓｉ
等を使用することもできる。これらは炉内に個別に添加
してもよいが、滓化時間をｍ纏する上ではＣａＯとｓ
１ＱＪｌをプリメルトし合成フヲツタスにしてから添加
するのが最も有利であ〕、ｉた少量の媒溶剤（Ｃ６１ｇ
や螢石等）を併用すれば滓化性は更Ｋｌ！進され為。と
ころが周知の通ｊ＊ ｃ畠０−８ｉ０２系ステグの脱燐
効率は塩基度によりて普しく左右され、低墳基度スラグ
の？ｇｏ５ｍ定効果ｉｔ極めて乏しいから、この１１で
吹錬を続けてもｍ−率を高めることはで龜１に％ｎ、
Ｌかｔｓｉｏ怠量を多くしすぎると脱炭反応が阻害堪れ
、＠標炭素量を得る為の吹錬時間が長（なるので８１０
ｆｉ量は最小限に抑えるべきであ）、生成スラグの塩基
度は１．０以上にすｈ必ｇｊ！があゐ。またこの時点で
添加する８４＠の量が多すぎると１次に追加するＣａＯ
量もそれに比例して増加し１ｋｔすればならなくなｊ１
％ＪｉｉｉＪＭ料費が増加すると＾に鉄分の歩留〕も低
下するから、原料溶銑中の〔Ｐ〕會有Ｉ！ｊＫ応じた必
要最小＠０ＣａＯ及びＳｉ源を添加するのがよい。陶こ
の時点で形成される低樵蔦度スラダ中には原料溶銑中Ｉ
Ｅ）８ｉの酸化によって生成すゐＳｌｏｇも混入するか
ら、＊溶銑の３ｉ量が多いときはその量も加味して８１
源投入量を定めるべきである。但し溶銑中のＳｉは予個
脱嬌工程で殆んど除去されているから、木工８ｉＩｃお
けるスラグの塩基度に与える影響は殆んどの場合無視し
ても差支えない、Ｍ生成スラグＯｍ基度がＬＯを越える
と滓化が困難Ｋｌｋつ九〕滓化時間が長＜＆ｊ、処理効
率が低下する。
ｌ０ｇ１ＩＩＩ′ｉ、ＯＮ！ｉＬ・）（スラグを形威す
ふ皺＆ＣａＯとＳ１源を添加す為、８Ｍ源としては１０
ｍを使用し得ることは勿論、吹錬工程で酸化されてｓｉ
ｏｇを生成するｓｉ含有物質例えば８１Ｃ−？Ｆ・Ｓｉ
等を使用することもできる。これらは炉内に個別に添加
してもよいが、滓化時間をｍ纏する上ではＣａＯとｓ
１ＱＪｌをプリメルトし合成フヲツタスにしてから添加
するのが最も有利であ〕、ｉた少量の媒溶剤（Ｃ６１ｇ
や螢石等）を併用すれば滓化性は更Ｋｌ！進され為。と
ころが周知の通ｊ＊ ｃ畠０−８ｉ０２系ステグの脱燐
効率は塩基度によりて普しく左右され、低墳基度スラグ
の？ｇｏ５ｍ定効果ｉｔ極めて乏しいから、この１１で
吹錬を続けてもｍ−率を高めることはで龜１に％ｎ、
Ｌかｔｓｉｏ怠量を多くしすぎると脱炭反応が阻害堪れ
、＠標炭素量を得る為の吹錬時間が長（なるので８１０
ｆｉ量は最小限に抑えるべきであ）、生成スラグの塩基
度は１．０以上にすｈ必ｇｊ！があゐ。またこの時点で
添加する８４＠の量が多すぎると１次に追加するＣａＯ
量もそれに比例して増加し１ｋｔすればならなくなｊ１
％ＪｉｉｉＪＭ料費が増加すると＾に鉄分の歩留〕も低
下するから、原料溶銑中の〔Ｐ〕會有Ｉ！ｊＫ応じた必
要最小＠０ＣａＯ及びＳｉ源を添加するのがよい。陶こ
の時点で形成される低樵蔦度スラダ中には原料溶銑中Ｉ
Ｅ）８ｉの酸化によって生成すゐＳｌｏｇも混入するか
ら、＊溶銑の３ｉ量が多いときはその量も加味して８１
源投入量を定めるべきである。但し溶銑中のＳｉは予個
脱嬌工程で殆んど除去されているから、木工８ｉＩｃお
けるスラグの塩基度に与える影響は殆んどの場合無視し
ても差支えない、Ｍ生成スラグＯｍ基度がＬＯを越える
と滓化が困難Ｋｌｋつ九〕滓化時間が長＜＆ｊ、処理効
率が低下する。
上記低塩基度スツメ形成段階は、言わば脱燐吹錬の準備
＃１！階とも言うべき４０で、この壕マ吹錬を続行て４
脱憐率は向上し１に％Ａ、しかしいったん滓化が進んだ
俵でＣａＯを追加すると滓化スラｌＯ樵晶度が高★り、
ｐ２ｏＢの固定榔能が向上して脱燐効果が如実Ｋｍわれ
て（為。本発明者等が実験によシ纏認したところでは、
最終スラダＯ堆基度が８．０以上＃ｃ１にゐ愈のＣａＯ
を追加することによって、十分なＰ怠０易固定効秦を儲
揮することが確紹された。しかし４Ｇを越えるとスラグ
Ｏ融点が高（な〕すぎて流動性が低下し、ｐｇｏ＠補捉
効果はかえって低下傾向を示すので＊ Ｃ’ Ｏの追加
量は生成Ｘ９ダの塩基度が４．０を越えない様に調整し
なければならない＊１１１Ｃ＊６は単独で追加してもよ
いが、少量Ｏｖ＆廖剤（通常はＣａＯ０１，ｉ６以刀と
共に追加すれば滓化が促進され、高梅基度スヲグＯ＊Ｗ
ｔが容易Ｋｔｋるので好重しい、またその追加時期も格
別制御Ｉれｔｋいボ、ＣａＯ自体は椙尚高融点であるか
ら、要綱温度が１１１００℃以上のとＩＩＫ添加すれば
ｌＩｉ権基度スラスラ％成が容易１１ｃｆｉす、脱燐処
理時ｆｉＩＯｔ！１縮が可能に１＆。
＃１！階とも言うべき４０で、この壕マ吹錬を続行て４
脱憐率は向上し１に％Ａ、しかしいったん滓化が進んだ
俵でＣａＯを追加すると滓化スラｌＯ樵晶度が高★り、
ｐ２ｏＢの固定榔能が向上して脱燐効果が如実Ｋｍわれ
て（為。本発明者等が実験によシ纏認したところでは、
最終スラダＯ堆基度が８．０以上＃ｃ１にゐ愈のＣａＯ
を追加することによって、十分なＰ怠０易固定効秦を儲
揮することが確紹された。しかし４Ｇを越えるとスラグ
Ｏ融点が高（な〕すぎて流動性が低下し、ｐｇｏ＠補捉
効果はかえって低下傾向を示すので＊ Ｃ’ Ｏの追加
量は生成Ｘ９ダの塩基度が４．０を越えない様に調整し
なければならない＊１１１Ｃ＊６は単独で追加してもよ
いが、少量Ｏｖ＆廖剤（通常はＣａＯ０１，ｉ６以刀と
共に追加すれば滓化が促進され、高梅基度スヲグＯ＊Ｗ
ｔが容易Ｋｔｋるので好重しい、またその追加時期も格
別制御Ｉれｔｋいボ、ＣａＯ自体は椙尚高融点であるか
ら、要綱温度が１１１００℃以上のとＩＩＫ添加すれば
ｌＩｉ権基度スラスラ％成が容易１１ｃｆｉす、脱燐処
理時ｆｉＩＯｔ！１縮が可能に１＆。
冑第１．ｉｔ図で脱明しえ如（従療法で脱燐率を高めよ
うとすると、スラグ中のＴ−Ｆ・含有率を高めなければ
なら１に−が、前述Ｏ如＜ＣｌＯ−３１ｏ２系スラダを
滓化し易くした状態で吹錬を行なうと。
うとすると、スラグ中のＴ−Ｆ・含有率を高めなければ
なら１に−が、前述Ｏ如＜ＣｌＯ−３１ｏ２系スラダを
滓化し易くした状態で吹錬を行なうと。
上記Ｔ−Ｆ・が若〒不足「みであっても十分な脱燐効果
を得ることがで！Ａ、Ｌかし脱燐剤中に遍量の酸化鉄を
配合すれば、脱燐効果を更に高めることができる。
を得ることがで！Ａ、Ｌかし脱燐剤中に遍量の酸化鉄を
配合すれば、脱燐効果を更に高めることができる。
本発明は概略以上０１１ＫＩＩＩＩ！されて−るが、吹
錬初期は脱＃用スラグＯ樵基度を低（して滓化を促進し
、その後塩基度を高めて行く方法を採用しているから、
滓化時間が懐か（且り最終的にはＦｌｏｇ固定機固定画
上し、吹錬時Ｏ関時脱燐ヅ可能になる。しかもスラグの
脱燐機−が短時間で十分に発揮される結果、短詩ｗＯ吹
錬で高い脱燐効果を得ることかで１ダ１通常程度の予備
脱燐処理を行なった溶銑からでも低燐高脚雪鋼を容Ｊ、
に製造す為ことがで１１ふ。
錬初期は脱＃用スラグＯ樵基度を低（して滓化を促進し
、その後塩基度を高めて行く方法を採用しているから、
滓化時間が懐か（且り最終的にはＦｌｏｇ固定機固定画
上し、吹錬時Ｏ関時脱燐ヅ可能になる。しかもスラグの
脱燐機−が短時間で十分に発揮される結果、短詩ｗＯ吹
錬で高い脱燐効果を得ることかで１ダ１通常程度の予備
脱燐処理を行なった溶銑からでも低燐高脚雪鋼を容Ｊ、
に製造す為ことがで１１ふ。
次に本発明の実施例を示す。
実施例１
予備処理によって一含有率を０．０１８１ＧＫ低下させ
た溶銑を使用し、下記の条件で吹錬を行なう。
た溶銑を使用し、下記の条件で吹錬を行なう。
ｗｉ銃ｋｊ、台率１１００１１
酸素量 ；Ｌ６〜Ｉ１．ＯＮＩｍ”／＃鎖（）ｙｅ分
）吹錬時１１ｓｌｌＪ分 との吹錬工程Ｏ初期に、低塩基度の合成ツラツタｘ（＃
ｌ成−４ｅｎｃａｏ−４１９優１１０ｇ−１！１１Ｃａ
Ｆ１）を醇綱１トン尚ル４−添加する０次いでこＯフラ
達ツタスが神化した後、鋼浴一度が１ＪＩｏＯ’ｃ
以上 ４゜０と１１に要綱１トンＭ１ｇＫＩｏｃ畠０
を追加して吹錬を続は九。こＯ関Ｏ溶鋼の成分変化を１
１８表 すに、最終のスラダ組成を１１４褒に示す、
Ｔ第８表 溶鋼Ｏ成分変化
Ｋ１１４表 最終スラダ組成 第１表から４明らかな機に１本発明Ｏ方鹸を線用すれば
吹錬工程で脱鱗が効率良く進行し、高旋嵩域で吹止めを
行なった場合でも十分な低燐化が
）吹錬時１１ｓｌｌＪ分 との吹錬工程Ｏ初期に、低塩基度の合成ツラツタｘ（＃
ｌ成−４ｅｎｃａｏ−４１９優１１０ｇ−１！１１Ｃａ
Ｆ１）を醇綱１トン尚ル４−添加する０次いでこＯフラ
達ツタスが神化した後、鋼浴一度が１ＪＩｏＯ’ｃ
以上 ４゜０と１１に要綱１トンＭ１ｇＫＩｏｃ畠０
を追加して吹錬を続は九。こＯ関Ｏ溶鋼の成分変化を１
１８表 すに、最終のスラダ組成を１１４褒に示す、
Ｔ第８表 溶鋼Ｏ成分変化
Ｋ１１４表 最終スラダ組成 第１表から４明らかな機に１本発明Ｏ方鹸を線用すれば
吹錬工程で脱鱗が効率良く進行し、高旋嵩域で吹止めを
行なった場合でも十分な低燐化が
第１図はスラグ中Ｏ丁・ｌｅ量と脱鱗率の関係を示ダヲ
ツ、第２図は吹止め（Ｃ）量とｘｖｒ中（Ｄ−Ｆ・量の
関係を示すグラフ、Ｉｌｌ、４図は吹錬時おけｂ全酸素
量と溶鋼成分Ｏ関係を示すグ雫）でる・
ツ、第２図は吹止め（Ｃ）量とｘｖｒ中（Ｄ−Ｆ・量の
関係を示すグラフ、Ｉｌｌ、４図は吹錬時おけｂ全酸素
量と溶鋼成分Ｏ関係を示すグ雫）でる・
Claims (1)
- 口）予め脱燐処理して得た低燐銑を吹錬して高炭素鋼を
製造するにａシ、吹錬初期に、生成スラダｏ４基度（Ｃ
ｏｏ／８１０畠１ ｍ １．０〜［０とな為比率のＣａ
Ｏ及びＳｌ源を農加して低融点ス９１を形成し１次いで
生成スラグＯ塩基度をＬＯ〜４．０とするにＪ！ｂ量の
ＣａＯを追加することを特徴とする低燐高炭素鋼Ｏ製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11560381A JPS5816014A (ja) | 1981-07-22 | 1981-07-22 | 低燐高炭素鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11560381A JPS5816014A (ja) | 1981-07-22 | 1981-07-22 | 低燐高炭素鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5816014A true JPS5816014A (ja) | 1983-01-29 |
| JPS6154083B2 JPS6154083B2 (ja) | 1986-11-20 |
Family
ID=14666710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11560381A Granted JPS5816014A (ja) | 1981-07-22 | 1981-07-22 | 低燐高炭素鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5816014A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5692439A (en) * | 1994-05-04 | 1997-12-02 | Man Roland Druckmaschinen Ag | Printing unit for blanket-to-blanket printing |
| JP2009249644A (ja) * | 2008-04-01 | 2009-10-29 | Kobe Steel Ltd | プリメルト滓化促進剤の投入方法 |
| JP2014162983A (ja) * | 2013-02-28 | 2014-09-08 | Kobe Steel Ltd | 中高炭素鋼の製造方法 |
| US10874051B2 (en) | 2016-10-31 | 2020-12-29 | Honda Motor Co., Ltd. | Utility vehicle with noise inhibition |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5911751B2 (ja) * | 2012-05-22 | 2016-04-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 中高炭素鋼の製造方法 |
-
1981
- 1981-07-22 JP JP11560381A patent/JPS5816014A/ja active Granted
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| JPS6154083B2 (ja) | 1986-11-20 |
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