JPS6154083B2 - - Google Patents
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- JPS6154083B2 JPS6154083B2 JP11560381A JP11560381A JPS6154083B2 JP S6154083 B2 JPS6154083 B2 JP S6154083B2 JP 11560381 A JP11560381 A JP 11560381A JP 11560381 A JP11560381 A JP 11560381A JP S6154083 B2 JPS6154083 B2 JP S6154083B2
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- Japan
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- slag
- cao
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- blowing
- dephosphorization
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- Expired
Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Description
本発明は低燐高炭素鋼の製造法に関し、特に予
備脱燐された溶銑を吹錬するに当り、脱燐剤の添
加を工夫することによつて高炭素レベルを維持し
つつ更に脱燐効率を高め得る方法に関するもので
ある。 低燐高炭素鋼を製造する方法として考えられる
のは、 予備処理段階で十分に脱燐を行なつた溶銑を
使用し、吹錬段階では脱炭率の制御を中心的に
行なう方法、 予備脱燐した溶銑を使用し吹錬段階では脱炭
率と共に脱燐も合わせて制御する方法が考えら
れる。ところがこれらの方法は、以下に詳述す
る如く極めて困難であるか或いは実操業に適合
し得るものではなく、低燐高炭素鋼を効率良く
比較的簡単に製造し得る方法は現在のところ開
発されていない。 即ち前記の方法では、予備処理の時点で最初
から多量の脱燐用フラツクスを投入するか、或い
は脱燐の途中でスラグを除去しその後再び新しい
脱燐用フラツクスを添加して脱燐を促進する方法
（ダブルスラグ法）等を採用する必要があり、副
原料費が増加すると共に作業性及び生産性が低下
し、更には鉄分のロスが多くなる等の問題があ
り、目的にかなう極低燐銑を得ることは実際上無
理である。 一方前記の方法を採用しようとする場合、高
炭素レベルを維持しながら脱燐促進を図らねばな
らないが脱燐と脱炭はいずれも酸化反応であるか
ら一方のみをとりあげて促進するということが極
めて困難である。 転炉吹錬時の脱燐については、実験によつて求
めた下記のHealyの式が知られており、処理温度
が低く、またスラグのCaO量及びＴ・Fe量を多
くするほど脱燐能が向上することが確認されてい
る。 log（P2O5）／〔Ｐ〕＝22350／Ｔ−16.0＋0.08（CaO）＋2.5log（Ｔ・Fe） 式中 （P2O5）：スラグ中のP2O5量（％） 〔Ｐ〕：処理溶鋼中のＰ量（％） （CaO）：スラグ中のCaO量（％） （Ｔ・Fe）：スラグ中のトータルFe量（％） Ｔ：温度（〓） また本発明者等が実験によつて確認したところ
では、log（P2O5）／〔Ｐ〕とスラグ中Ｔ・Fe量
との間には第１図に示す様な関係があり、log
（P2O5）／〔Ｐ〕の値を高くする（即ち脱燐率を
高める）為には、スラグ中のＴ・Fe量を10〜15
％以上にする必要がある。しかしながら同じく実
験によつて確認したスラグ中のＴ・Fe量と溶鋼
の吹止め炭素〔Ｃ〕量の関係は第２図に示す通り
であり、スラグ中のＴ・Fe量を増加する為には
吹止め〔Ｃ〕が0.2％程度以下になるまで吹錬を
行なわなければならない。即ち低燐化を図る為に
吹錬時のスラグ中のＴ・Fe量を高めようとする
と溶鋼の〔Ｃ〕量が減少することになり、低燐高
炭素鋼は得られない。 また第１表及び第３図は、CaO量を増大するこ
とによつて脱燐能が向上するという前記Healy式
から導びかれる傾向を確認する為、吹錬工程で溶
鋼１トン当り14KgのCaOを添加したときの実験結
果を示したものである。
備脱燐された溶銑を吹錬するに当り、脱燐剤の添
加を工夫することによつて高炭素レベルを維持し
つつ更に脱燐効率を高め得る方法に関するもので
ある。 低燐高炭素鋼を製造する方法として考えられる
のは、 予備処理段階で十分に脱燐を行なつた溶銑を
使用し、吹錬段階では脱炭率の制御を中心的に
行なう方法、 予備脱燐した溶銑を使用し吹錬段階では脱炭
率と共に脱燐も合わせて制御する方法が考えら
れる。ところがこれらの方法は、以下に詳述す
る如く極めて困難であるか或いは実操業に適合
し得るものではなく、低燐高炭素鋼を効率良く
比較的簡単に製造し得る方法は現在のところ開
発されていない。 即ち前記の方法では、予備処理の時点で最初
から多量の脱燐用フラツクスを投入するか、或い
は脱燐の途中でスラグを除去しその後再び新しい
脱燐用フラツクスを添加して脱燐を促進する方法
（ダブルスラグ法）等を採用する必要があり、副
原料費が増加すると共に作業性及び生産性が低下
し、更には鉄分のロスが多くなる等の問題があ
り、目的にかなう極低燐銑を得ることは実際上無
理である。 一方前記の方法を採用しようとする場合、高
炭素レベルを維持しながら脱燐促進を図らねばな
らないが脱燐と脱炭はいずれも酸化反応であるか
ら一方のみをとりあげて促進するということが極
めて困難である。 転炉吹錬時の脱燐については、実験によつて求
めた下記のHealyの式が知られており、処理温度
が低く、またスラグのCaO量及びＴ・Fe量を多
くするほど脱燐能が向上することが確認されてい
る。 log（P2O5）／〔Ｐ〕＝22350／Ｔ−16.0＋0.08（CaO）＋2.5log（Ｔ・Fe） 式中 （P2O5）：スラグ中のP2O5量（％） 〔Ｐ〕：処理溶鋼中のＰ量（％） （CaO）：スラグ中のCaO量（％） （Ｔ・Fe）：スラグ中のトータルFe量（％） Ｔ：温度（〓） また本発明者等が実験によつて確認したところ
では、log（P2O5）／〔Ｐ〕とスラグ中Ｔ・Fe量
との間には第１図に示す様な関係があり、log
（P2O5）／〔Ｐ〕の値を高くする（即ち脱燐率を
高める）為には、スラグ中のＴ・Fe量を10〜15
％以上にする必要がある。しかしながら同じく実
験によつて確認したスラグ中のＴ・Fe量と溶鋼
の吹止め炭素〔Ｃ〕量の関係は第２図に示す通り
であり、スラグ中のＴ・Fe量を増加する為には
吹止め〔Ｃ〕が0.2％程度以下になるまで吹錬を
行なわなければならない。即ち低燐化を図る為に
吹錬時のスラグ中のＴ・Fe量を高めようとする
と溶鋼の〔Ｃ〕量が減少することになり、低燐高
炭素鋼は得られない。 また第１表及び第３図は、CaO量を増大するこ
とによつて脱燐能が向上するという前記Healy式
から導びかれる傾向を確認する為、吹錬工程で溶
鋼１トン当り14KgのCaOを添加したときの実験結
果を示したものである。
【表】
第１表及び第３図の結果からも明らかな如く、
脱燐剤としてかなり多めのCaOを添加しても十分
な脱燐率を得ることができない。この理由は、予
備脱燐処理工程で溶銑中のSiの殆んどが除去され
る為に、これを原料とする吹錬工程でCaOを添加
してもCaOが滓化せず、吹錬によつて生成した
P2O5を固定できない為と考えられる。また高炭
素鋼はＣの還元作用によつてP2O5は〔Ｐ〕とし
て溶鋼中に戻るから、極低燐化の目的は達成でき
ない。 尚第２表及び第４図は、低燐銑を原料としてス
ラグレス吹錬を行なつた場合の成分変化を示した
ものであるが、〔Ｐ〕量の低減は全く期待できな
い。
脱燐剤としてかなり多めのCaOを添加しても十分
な脱燐率を得ることができない。この理由は、予
備脱燐処理工程で溶銑中のSiの殆んどが除去され
る為に、これを原料とする吹錬工程でCaOを添加
してもCaOが滓化せず、吹錬によつて生成した
P2O5を固定できない為と考えられる。また高炭
素鋼はＣの還元作用によつてP2O5は〔Ｐ〕とし
て溶鋼中に戻るから、極低燐化の目的は達成でき
ない。 尚第２表及び第４図は、低燐銑を原料としてス
ラグレス吹錬を行なつた場合の成分変化を示した
ものであるが、〔Ｐ〕量の低減は全く期待できな
い。
溶銑配合率：100％
酸素量：2.6〜3.0Nm3／溶鋼（トン・分）
吹錬時間：11.2分
この吹錬工程の初期に、低塩基度の合成フラツ
クス（組成……49％CaO−49％SiO2−２％
CaF2）を溶鋼１トン当り４Kg添加する。次いでこ
のフラツクスが滓化した後、鋼浴温度が1300℃以
上のときに溶鋼１トン当り６KgのCaOを追加して
吹錬を続けた。この間の溶鋼の成分変化を第３表
に、最終のスラグ組成を第４表に示す。
クス（組成……49％CaO−49％SiO2−２％
CaF2）を溶鋼１トン当り４Kg添加する。次いでこ
のフラツクスが滓化した後、鋼浴温度が1300℃以
上のときに溶鋼１トン当り６KgのCaOを追加して
吹錬を続けた。この間の溶鋼の成分変化を第３表
に、最終のスラグ組成を第４表に示す。
【表】
【表】
第３表からも明らかな様に、本発明の方法を採
用すれば吹錬工程で脱燐が効率良く進行し、高炭
素域で吹止めを行なつた場合でも十分な低燐化が
達成される。
用すれば吹錬工程で脱燐が効率良く進行し、高炭
素域で吹止めを行なつた場合でも十分な低燐化が
達成される。
第１図はスラグ中のＴ・Fe量と脱燐率の関係
を示すグラフ、第２図は吹止め〔Ｃ〕量とスラグ
中のＴ・Fe量を示すグラフ、第３，４図は吹錬
時における全酸素量と溶鋼成分の関係を示すグラ
フである。
を示すグラフ、第２図は吹止め〔Ｃ〕量とスラグ
中のＴ・Fe量を示すグラフ、第３，４図は吹錬
時における全酸素量と溶鋼成分の関係を示すグラ
フである。
Claims (1)
- １ 予め脱燐処理して得た低燐銑を吹錬して高炭
素鋼を製造するに当り、吹錬初期に、生成スラグ
の塩基度（CaO／SiO2）が1.0〜2.0となる比率の
CaO及びSi源を添加して低融点スラグを形成し、
次いで生成スラグの塩基度を3.0〜4.0とするに足
る量のCaOを追加することを特徴とする低燐高炭
素鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11560381A JPS5816014A (ja) | 1981-07-22 | 1981-07-22 | 低燐高炭素鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11560381A JPS5816014A (ja) | 1981-07-22 | 1981-07-22 | 低燐高炭素鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5816014A JPS5816014A (ja) | 1983-01-29 |
| JPS6154083B2 true JPS6154083B2 (ja) | 1986-11-20 |
Family
ID=14666710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11560381A Granted JPS5816014A (ja) | 1981-07-22 | 1981-07-22 | 低燐高炭素鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5816014A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013241654A (ja) * | 2012-05-22 | 2013-12-05 | Kobe Steel Ltd | 中高炭素鋼の製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4415711A1 (de) * | 1994-05-04 | 1995-11-09 | Roland Man Druckmasch | Druckeinheit für Gummi-Gummi-Druck |
| JP5334442B2 (ja) * | 2008-04-01 | 2013-11-06 | 株式会社神戸製鋼所 | プリメルト滓化促進剤の投入方法 |
| JP6053570B2 (ja) * | 2013-02-28 | 2016-12-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 中高炭素鋼の製造方法 |
| CN109068586A (zh) | 2016-10-31 | 2018-12-21 | 本田技研工业株式会社 | 作业车辆 |
-
1981
- 1981-07-22 JP JP11560381A patent/JPS5816014A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013241654A (ja) * | 2012-05-22 | 2013-12-05 | Kobe Steel Ltd | 中高炭素鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5816014A (ja) | 1983-01-29 |
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