JPS58130264A - 合金化処理亜鉛メツキ鋼板 - Google Patents
合金化処理亜鉛メツキ鋼板Info
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- JPS58130264A JPS58130264A JP57010934A JP1093482A JPS58130264A JP S58130264 A JPS58130264 A JP S58130264A JP 57010934 A JP57010934 A JP 57010934A JP 1093482 A JP1093482 A JP 1093482A JP S58130264 A JPS58130264 A JP S58130264A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は２合金化処理亜鉛メッキ皮膜中特にメッキ皮膜
中のＦａ含有率を高めた合金化処理亜鉛メッキ鋼板に関
する。耐食性、塗装性および溶接性が優れていることか
ら、溶融亜鉛メッキ鋼板もしくは電気亜鉛メッキ鋼板を
熱処理してメッキ皮膜全体を鉄−亜鉛合金としたいわゆ
る合金化処理亜鉛メッキ鋼板（以下Ｇ、Ａ鋼板と略称す
る）は自動車、家庭暖気器具、什器等に今日広く使用さ
れている。
中のＦａ含有率を高めた合金化処理亜鉛メッキ鋼板に関
する。耐食性、塗装性および溶接性が優れていることか
ら、溶融亜鉛メッキ鋼板もしくは電気亜鉛メッキ鋼板を
熱処理してメッキ皮膜全体を鉄−亜鉛合金としたいわゆ
る合金化処理亜鉛メッキ鋼板（以下Ｇ、Ａ鋼板と略称す
る）は自動車、家庭暖気器具、什器等に今日広く使用さ
れている。
ＧＡ鋼板のメッキ皮膜は一般に脆弱なＦｅ−Ｚｎ変形を
受けてパウダリング現象（圧縮歪倉受けたメッキ皮膜が
粉末もしくは一片状に剥離する机象をいう）を生じる。
受けてパウダリング現象（圧縮歪倉受けたメッキ皮膜が
粉末もしくは一片状に剥離する机象をいう）を生じる。
一般的にＧ、Ａ鋼板のメッキ皮膜中のＦ・含有率は７〜
１ｂ９６であるが、従来。
１ｂ９６であるが、従来。
皮膜中のＦ・含有率が低い根、かつ皮膜の付埼Ｉ量が小
さい根、耐パウダリング性が向上すると考えられている
。
さい根、耐パウダリング性が向上すると考えられている
。
ところで、一般のＧＡ鋼板のメッキ皮膜はＦｅとｚｎと
の金属間化合物であるζ−ｐｅｚｎ、、とδ１−ｐ＠ｚ
ｎ、を主たる組成要素としており（以下。
の金属間化合物であるζ−ｐｅｚｎ、、とδ１−ｐ＠ｚ
ｎ、を主たる組成要素としており（以下。
亜鉛メッキ鋼板タイプのＧＡ！Ｉ４４！Ｌでは比較的ζ
化合物の比率を高くすることが製造上可能であるため、
一般の溶融亜鉛メッキタイプのＧＡ鋼板よりも優れた耐
パウダリング性を有する。
化合物の比率を高くすることが製造上可能であるため、
一般の溶融亜鉛メッキタイプのＧＡ鋼板よりも優れた耐
パウダリング性を有する。
このように、従来の公知事寮によれば、ＧＡ鋼板の耐パ
ウダリング性を確保するためにはメッキ皮膜中のＦ・含
有率を１２％以下とするとともにが望ましいとされてい
た。しかしながら、従来のＧ、Ａ鋼板が２本質的に大き
な欠陥を有することが近年明らかになってきた。それは
、 Ｇ、Ａ鋼板のメッキ皮膜と綱木地の界面とが１１Ｊ
断応力に対して脆く、特に従来のＧ、Ａ鋼板に硬度８Ｈ
以上の塗料をｍｓしてブレコート鋼板とした場合、切板
時のシャーリングの際に、切哨部肛傍でメッキ皮膜の別
層を生じる点である。現象的には、これは変形能の小さ
いメッキ皮膜が硬い塗膜に拘束されて急速な鋼板の変形
に追随できないために生ずる現象と考えられる。この対
策として合金化熱処理時に鋼材温度を高目にすることで
改善できるが、しかしこのような高温での合金化熱処理
によって製造したＦ・含有率８〜１２％のＧ、Ａ鋼板の
メッキ皮膜はは温での合金化熱処理によって同一レベル
のＦ・含有率としたものに比較して耐パウダリンダ性が
劣る欠陥がある。更に９合金化熱処理を高温で実施する
と２表面粗度の低下および、リン酸亜鉛処理性の低下を
生じ、塗装後の耐食性能の低下會もたらす。
ウダリング性を確保するためにはメッキ皮膜中のＦ・含
有率を１２％以下とするとともにが望ましいとされてい
た。しかしながら、従来のＧ、Ａ鋼板が２本質的に大き
な欠陥を有することが近年明らかになってきた。それは
、 Ｇ、Ａ鋼板のメッキ皮膜と綱木地の界面とが１１Ｊ
断応力に対して脆く、特に従来のＧ、Ａ鋼板に硬度８Ｈ
以上の塗料をｍｓしてブレコート鋼板とした場合、切板
時のシャーリングの際に、切哨部肛傍でメッキ皮膜の別
層を生じる点である。現象的には、これは変形能の小さ
いメッキ皮膜が硬い塗膜に拘束されて急速な鋼板の変形
に追随できないために生ずる現象と考えられる。この対
策として合金化熱処理時に鋼材温度を高目にすることで
改善できるが、しかしこのような高温での合金化熱処理
によって製造したＦ・含有率８〜１２％のＧ、Ａ鋼板の
メッキ皮膜はは温での合金化熱処理によって同一レベル
のＦ・含有率としたものに比較して耐パウダリンダ性が
劣る欠陥がある。更に９合金化熱処理を高温で実施する
と２表面粗度の低下および、リン酸亜鉛処理性の低下を
生じ、塗装後の耐食性能の低下會もたらす。
よって９本開明は、上記の問題を解決するため。
従来のζ＋δ、ＪｔのＧ、Ａ鋼板と全く異なるＧ、Ａ銅
板であって一メッキ皮膜／鋼素地の剪断応力Ｖこｚｌす
る密着力を改善し、あわせて、耐ノくつダＩノング性お
よび量減性の低下を防止し、広汎な用途（′こ適合した
合金化処理亜鉛メッキ鋼板を提供するものである。
板であって一メッキ皮膜／鋼素地の剪断応力Ｖこｚｌす
る密着力を改善し、あわせて、耐ノくつダＩノング性お
よび量減性の低下を防止し、広汎な用途（′こ適合した
合金化処理亜鉛メッキ鋼板を提供するものである。
従来、Ｇ、Ａｆｌｌｌ＆のメッキ皮膜中のＦｅ含有率“
増加すると、メッキ［膜の耐）（ラダリング性が低下す
るといわれており、事実＋ Ｆ ｅ含有率が１５％〜２
０％まで増大すると、得られるＧ、Ａ鋼板目はとんど加
工できない状態となる０本発明者寺は。
増加すると、メッキ［膜の耐）（ラダリング性が低下す
るといわれており、事実＋ Ｆ ｅ含有率が１５％〜２
０％まで増大すると、得られるＧ、Ａ鋼板目はとんど加
工できない状態となる０本発明者寺は。
耐パウダリング性と、Ｆ・含有率の関係を更に検討した
結果、Ｆ・含有率２８％程度から、耐）くラダリング性
がむしろ回復することを見い出した。
結果、Ｆ・含有率２８％程度から、耐）くラダリング性
がむしろ回復することを見い出した。
但し、とのＦ・含有率の値は、メッキ皮膜中（すＦｅの
濃度勾配を無視した平均値であるために。
濃度勾配を無視した平均値であるために。
メッキ皮膜付着量の厚いものでは、ｊ！に大きい値から
２回復が認められる。そこでＸ線回折によって種々検討
した結果、この様な回復が生じるのは前記δ、−ｐｅｚ
ｎｙの消失によって生じるものであり、パウダリング現
象は本質的にδ１−ＦｅＺｎ、の存在によっていること
を知見し矢に、更に、この檀の組成からなる新規なＧ、
Ａ鋼板はこのＧ、ム鋼板を接着剤によって張シ曾せて行
なった剪断引張り試験においてｗＩ４索地／メッキ皮膜
界（３）の極めて優れた密着力を有し、従来のδ、−ζ
型Ｇ、Ａ鋼板に無い％像を有していることを知力９本発
明を完成した。
２回復が認められる。そこでＸ線回折によって種々検討
した結果、この様な回復が生じるのは前記δ、−ｐｅｚ
ｎｙの消失によって生じるものであり、パウダリング現
象は本質的にδ１−ＦｅＺｎ、の存在によっていること
を知見し矢に、更に、この檀の組成からなる新規なＧ、
Ａ鋼板はこのＧ、ム鋼板を接着剤によって張シ曾せて行
なった剪断引張り試験においてｗＩ４索地／メッキ皮膜
界（３）の極めて優れた密着力を有し、従来のδ、−ζ
型Ｇ、Ａ鋼板に無い％像を有していることを知力９本発
明を完成した。
ここに、本発明は、Ｆｅ／（Ｆｅ＋Ｚｎ）ｘｌｏｏ（Ｘ
）で表わすＦｅ含有率が２８〜４０％であって、実質的
にｒ Ｆｆ３ｓＺｌｏを主体とするメッキ皮膜を備えた
ことを特徴とする２合金化処理亜鉛メッキ鋼板である。
）で表わすＦｅ含有率が２８〜４０％であって、実質的
にｒ Ｆｆ３ｓＺｌｏを主体とするメッキ皮膜を備えた
ことを特徴とする２合金化処理亜鉛メッキ鋼板である。
前述のように２本発明者等の知見によれば、上記Ｆｅ含
有率が２８％未満では、耐パウダリング性が劣り、実際
、金属間化合物としてδ、化合物が残骸することがＸ−
回折より明らかであった。
有率が２８％未満では、耐パウダリング性が劣り、実際
、金属間化合物としてδ、化合物が残骸することがＸ−
回折より明らかであった。
一方、４０％を越えると、メッキ皮膜を腐食環境におい
た場合、赤錆が極めて生じやすい。しだがりて２本発明
ではＦ・含有率を２８〜４０％ＶＣｍ＞限する０本発明
を実施する為には、亜鉛メツキー椴としては特に制限さ
れず、電気亜鉛メッキ納板およびＳ＊亜鉛メッキ鋼板の
いずれであってもよい。なお、溶融亜鉛メツキー板を素
材とした場合。
た場合、赤錆が極めて生じやすい。しだがりて２本発明
ではＦ・含有率を２８〜４０％ＶＣｍ＞限する０本発明
を実施する為には、亜鉛メツキー椴としては特に制限さ
れず、電気亜鉛メッキ納板およびＳ＊亜鉛メッキ鋼板の
いずれであってもよい。なお、溶融亜鉛メツキー板を素
材とした場合。
連続ラインで製造するときには比較的高温で合金化熱処
理することが必要となる。その場合メッキ皮膜中のＺｎ
含有量に対しｐｂ含有貢が住０６％をこえると、得られ
るＧ、Ａ鋼板のリン酸亜鉛処理性の低下を生じる。それ
故、用途に応じてはＺｎ含有量に対しｐｂ含有率を００
６％以下に抑制することが好ましい。
理することが必要となる。その場合メッキ皮膜中のＺｎ
含有量に対しｐｂ含有貢が住０６％をこえると、得られ
るＧ、Ａ鋼板のリン酸亜鉛処理性の低下を生じる。それ
故、用途に応じてはＺｎ含有量に対しｐｂ含有率を００
６％以下に抑制することが好ましい。
水元四に係るＧ、Ａ鋼板のメッキ皮膜にあっても溶融メ
ッキの場合基本的には従来の場合と同僚メッキ皮膜中の
Ｚｎ含有量を基準に少くとも０１％のＡ／、が含有され
てもよい。またＡｔが多い程。
ッキの場合基本的には従来の場合と同僚メッキ皮膜中の
Ｚｎ含有量を基準に少くとも０１％のＡ／、が含有され
てもよい。またＡｔが多い程。
Ｇ、Ａ鋼板の表面粗匿が大きくなシ塗装性に有利である
が、１０％を越えると６合金化の抑制が認められ１本発
明を夾施しに＜〈表るので、Ａｔｆ：含有する場合、そ
の上限はＬ０９６となる。
が、１０％を越えると６合金化の抑制が認められ１本発
明を夾施しに＜〈表るので、Ａｔｆ：含有する場合、そ
の上限はＬ０９６となる。
ｆ６＃ＩＩＬ亜鉛メッキ鋼板を利用する場合、ｈｔの積
極的添加が特に好ましい。なお、メッキ皮膜中のＦ・含
有率のｍ加は必然的にＦｅの活量増加により、赤＃を生
じやすい。したがって２本発明のさらに好ましい態様に
あってはこれを改善する為に浴融メッキの場合Ｍｇを添
加してもよい。Ｍｇを添加する場合、その添加量はメッ
キ皮膜重量を基単に０１〜ＬＯ％である。α１％未満で
は効果に乏しく、１０％を越えると効釆が飽和するとと
もに、操業性が低下するためである。
極的添加が特に好ましい。なお、メッキ皮膜中のＦ・含
有率のｍ加は必然的にＦｅの活量増加により、赤＃を生
じやすい。したがって２本発明のさらに好ましい態様に
あってはこれを改善する為に浴融メッキの場合Ｍｇを添
加してもよい。Ｍｇを添加する場合、その添加量はメッ
キ皮膜重量を基単に０１〜ＬＯ％である。α１％未満で
は効果に乏しく、１０％を越えると効釆が飽和するとと
もに、操業性が低下するためである。
なお、Ｐｂ、Ａｔ、Ｍｇは１棟以上を使用目的によシ添
加し、それらを上記範囲内に規制するとよい。
加し、それらを上記範囲内に規制するとよい。
このように１本発明は、従来のＧ、Ａ鋼板と全く異なっ
た金属間化合物をメッキ皮膜の主要構成物として用いる
ことを％徴とする。即ち、従来のＧ。
た金属間化合物をメッキ皮膜の主要構成物として用いる
ことを％徴とする。即ち、従来のＧ。
Ａ鋼板のメッキ皮膜がζ−ＦｅＺｎｌＢ及びＩＪ、−Ｆ
ｅＺｎ。
ｅＺｎ。
を主要構成物としているのに対して９本発明によるメッ
キ皮膜はｅ Ｆ−Ｆｅ３Ｚｎ、。を基本的な被榎構成物
としている。
キ皮膜はｅ Ｆ−Ｆｅ３Ｚｎ、。を基本的な被榎構成物
としている。
但し、Ｆｅ−２ｎ相状態図は、近年＋ ７’ −Ｆ ＠
Ｂ Ｚ ｎ Ｉ・〜δ１−Ｆ＠Ｚｎ、 の部分の改正
がされっつめシ、Ｉ′相とδ１相の間にｒＩ−ＦＪＺＪ
Ｉが存在するとされているため、第１図に２本発明にお
けるメッキ皮膜のＸ線回折パターン（図中、実線で示す
）全補足して示しておく。第１図のＸ線回折・ｋターン
からも明らかなように、不発明のメッキ皮膜は従来のＧ
、Ａ鋼板のメッキ皮膜（図中１点鎖線によってＸ線回折
パターンを示す）と全く異な１）ＣＯＫα２θで４ａ８
〜５０２°に金属間化合物の最強回折線を有し、その帰
属はｒｌ−化合物もしくＦｉｒ−化合物であシ、一般の
ＧＡ錆鋼板メッキ皮膜にみられる４ａ８〜４ａ７°のδ
１回折、Ｉ！（８＆０）が全く見うレない。
Ｂ Ｚ ｎ Ｉ・〜δ１−Ｆ＠Ｚｎ、 の部分の改正
がされっつめシ、Ｉ′相とδ１相の間にｒＩ−ＦＪＺＪ
Ｉが存在するとされているため、第１図に２本発明にお
けるメッキ皮膜のＸ線回折パターン（図中、実線で示す
）全補足して示しておく。第１図のＸ線回折・ｋターン
からも明らかなように、不発明のメッキ皮膜は従来のＧ
、Ａ鋼板のメッキ皮膜（図中１点鎖線によってＸ線回折
パターンを示す）と全く異な１）ＣＯＫα２θで４ａ８
〜５０２°に金属間化合物の最強回折線を有し、その帰
属はｒｌ−化合物もしくＦｉｒ−化合物であシ、一般の
ＧＡ錆鋼板メッキ皮膜にみられる４ａ８〜４ａ７°のδ
１回折、Ｉ！（８＆０）が全く見うレない。
したがって２本発明における「ｒ−Ｆｅ、Ｚｎ、。を主
体にするメッキ皮膜」は、広義にはＩｃ０Ｋα２θでの
Ｘ線回折パターンにおいて実質上δ（−Ｆｅｚｎｙ回折
線のみられないものを意味する。Ｘ線回折パターンから
はｒ「化合物およびｒ−化合物は判別されない。
体にするメッキ皮膜」は、広義にはＩｃ０Ｋα２θでの
Ｘ線回折パターンにおいて実質上δ（−Ｆｅｚｎｙ回折
線のみられないものを意味する。Ｘ線回折パターンから
はｒ「化合物およびｒ−化合物は判別されない。
なお１本発明には、ｒ化合物の融点の高さにょるスポッ
ト＃嶺注の向上も同時に期待されるという付随的効果も
みられる。
ト＃嶺注の向上も同時に期待されるという付随的効果も
みられる。
次に実施例によって本発明をさらに説明する。
実施例
Ｃ：α０５％、Ｓｌ 二００１％、Ｍｎ：０８２％、Ｐ
：ＱＯＩ％、Ｓ：ＱＯＯ９％＋ ５ｏｌ−Ａｔ：ａＯＳ
＊、残ｓＦ・の鋼組成を有し、４０ｆ／ｍ’のメッキ皮
膜１に施した電気亜鉛メッキ鋼板と、Ｃ：α０４％ｔ
Ｓｉ ：００１％、Ｍｎ：０２９％、Ｐ：００１％
、Ｓ：０００９％＋ Ｓｏ ｌ 、 Ａｔｇ ｕ ０
４％。
：ＱＯＩ％、Ｓ：ＱＯＯ９％＋ ５ｏｌ−Ａｔ：ａＯＳ
＊、残ｓＦ・の鋼組成を有し、４０ｆ／ｍ’のメッキ皮
膜１に施した電気亜鉛メッキ鋼板と、Ｃ：α０４％ｔ
Ｓｉ ：００１％、Ｍｎ：０２９％、Ｐ：００１％
、Ｓ：０００９％＋ Ｓｏ ｌ 、 Ａｔｇ ｕ ０
４％。
残部Ｆｅの鋼組成を有し、Ｔｏｅ／ぜのＺｎをメッキし
た溶融亜鉛メッキ鋼板（ＺｎＩｌＩＩ中、ｐｂ：ｕｏａ
ｇ、ｈｔｓα２８ ％ ） ’ｋ ２４０〜９５０℃の
炉温で各種の熱処理を行い、メッキ皮膜中のＦｅ含有軍
を檀々変えたＧＡｍ板を作成した。いずれも板厚は８８
ｍでめった。
た溶融亜鉛メッキ鋼板（ＺｎＩｌＩＩ中、ｐｂ：ｕｏａ
ｇ、ｈｔｓα２８ ％ ） ’ｋ ２４０〜９５０℃の
炉温で各種の熱処理を行い、メッキ皮膜中のＦｅ含有軍
を檀々変えたＧＡｍ板を作成した。いずれも板厚は８８
ｍでめった。
得られた各合金化処理亜鉛メッキ鋼板について。
直径６０鴫平底の円筒とした円筒絞り試験（絞り深さ１
６〜）及び瞬間接着剤の張り合せによる引キ皮膜の密着
性をそれぞれ評価した。
６〜）及び瞬間接着剤の張り合せによる引キ皮膜の密着
性をそれぞれ評価した。
第２図に円筒ｆシ試験の結果を示す。電気北鉛メッキの
場合（図中白丸で示す）およびｍＷ１亜鉛メッキの場合
（図中−丸で示す）のいずれに山−いてもＦｅ含有率２
８％以上で耐パウダリング特性が優れることがわかる。
場合（図中白丸で示す）およびｍＷ１亜鉛メッキの場合
（図中−丸で示す）のいずれに山−いてもＦｅ含有率２
８％以上で耐パウダリング特性が優れることがわかる。
なお、耐パウダリング性は試験後のメッキ皮膜の割れお
よび剥離のみられないものを５（良）とし、６段階評価
でボした。
よび剥離のみられないものを５（良）とし、６段階評価
でボした。
第８図は上記引張シ試験に使用した試験片の形状および
寸法を説明するもので、２枚の試験片を図示の斜線部分
で重ね合わせて瞬間接着剤で張合せ、これを引張シ試験
に供してメッキ皮膜の密着性を評価した。
寸法を説明するもので、２枚の試験片を図示の斜線部分
で重ね合わせて瞬間接着剤で張合せ、これを引張シ試験
に供してメッキ皮膜の密着性を評価した。
本例では接着剤張合せ部の面積は２−であった。
第４図に引張）試験の結果をまとめて示す。第２図にお
けると同様に９図中、白丸は電気亜鉛メッキの場合を、
黒丸は１＠融亜鉛メツキの場合を示す。いずれの場合も
Ｆｅ含有率２８９６以上ですぐ速度は５０■／ｍ ｉ
ｎ ＋荷重は１トンであった。なお。
けると同様に９図中、白丸は電気亜鉛メッキの場合を、
黒丸は１＠融亜鉛メツキの場合を示す。いずれの場合も
Ｆｅ含有率２８９６以上ですぐ速度は５０■／ｍ ｉ
ｎ ＋荷重は１トンであった。なお。
こ
だの密着性は、引張シ試験において接着剤の側で剥虐し
た領域のｌ積の張合せ部の全面積に対する′割合で示し
た。したがって、この割合が高い程。
た領域のｌ積の張合せ部の全面積に対する′割合で示し
た。したがって、この割合が高い程。
メッキ皮膜と鋼板との密着性が良好ということができる
。
。
第１図は２本発明に係るＧ、Ａ鋼板のメッキ皮膜と従来
のＧ、Ａ鋼板のメッキ皮膜とのＸ線回折パターンを比較
して示すグラフ； 第２図はメッキ皮膜中のＦｅ含有率と耐パウダリング性
との関連を示すグラフ： 銅８図は、メッキ皮膜の密着性を計測する引張り試験に
おいて便用する試験片の平面図；および第４図に、メッ
キ皮膜中のＦｅ含有率とメッキ皮膜の密着性との関連を
示すグラフである。 第２間 θＡ＠板轡ノリキル膜中のＦｅ舎牢（に）第３ 図 第４図
のＧ、Ａ鋼板のメッキ皮膜とのＸ線回折パターンを比較
して示すグラフ； 第２図はメッキ皮膜中のＦｅ含有率と耐パウダリング性
との関連を示すグラフ： 銅８図は、メッキ皮膜の密着性を計測する引張り試験に
おいて便用する試験片の平面図；および第４図に、メッ
キ皮膜中のＦｅ含有率とメッキ皮膜の密着性との関連を
示すグラフである。 第２間 θＡ＠板轡ノリキル膜中のＦｅ舎牢（に）第３ 図 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｆｅ／（Ｆｅ＋Ｚｎ）ｘｌｏｏ（％）で表わすＦｓ含有
単が２８〜４０％であって、実質的にｒ−ＦｅｌＺｎ＋
。 を生体とするメツ中皮膜を備えたことを特徴とする１合
金化処理亜鉛メッキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57010934A JPS58130264A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | 合金化処理亜鉛メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57010934A JPS58130264A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | 合金化処理亜鉛メツキ鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58130264A true JPS58130264A (ja) | 1983-08-03 |
Family
ID=11764051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57010934A Pending JPS58130264A (ja) | 1982-01-28 | 1982-01-28 | 合金化処理亜鉛メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58130264A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59200749A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-14 | Kawasaki Steel Corp | めつき層加工性の優れたガルバニ−ルド鋼板 |
| JPS61276961A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS61276962A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性および耐パウダリング性に優れる深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPS627842A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-14 | Kawasaki Steel Corp | 延性が良好な高張力合金化溶融亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JPS6223975A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Kawasaki Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めつき付高張力鋼熱延板およびその製造方法 |
| JPS6468456A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-14 | Nippon Steel Corp | Alloyed and zinc hot dipped steel sheet having excellent powdering resistance and flaking resistance |
| JPH04332486A (ja) * | 1990-01-19 | 1992-11-19 | Molex Inc | 電気コネクタのフローテイングパネルマウント |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5248524A (en) * | 1975-10-16 | 1977-04-18 | Nippon Steel Corp | Production method of alloyed zinc iron plate |
-
1982
- 1982-01-28 JP JP57010934A patent/JPS58130264A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5248524A (en) * | 1975-10-16 | 1977-04-18 | Nippon Steel Corp | Production method of alloyed zinc iron plate |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59200749A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-14 | Kawasaki Steel Corp | めつき層加工性の優れたガルバニ−ルド鋼板 |
| JPH0239585B2 (ja) * | 1983-04-26 | 1990-09-06 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS61276961A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| JPH0354186B2 (ja) * | 1985-05-31 | 1991-08-19 | ||
| JPH0354187B2 (ja) * | 1985-05-31 | 1991-08-19 | ||
| JPS627842A (ja) * | 1985-07-03 | 1987-01-14 | Kawasaki Steel Corp | 延性が良好な高張力合金化溶融亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
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| JPH0355544B2 (ja) * | 1987-09-08 | 1991-08-23 | ||
| JPH04332486A (ja) * | 1990-01-19 | 1992-11-19 | Molex Inc | 電気コネクタのフローテイングパネルマウント |
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