JPS58120771A - 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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- JPS58120771A JPS58120771A JP57002125A JP212582A JPS58120771A JP S58120771 A JPS58120771 A JP S58120771A JP 57002125 A JP57002125 A JP 57002125A JP 212582 A JP212582 A JP 212582A JP S58120771 A JPS58120771 A JP S58120771A
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- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は合金化亜鉛めっき鋼板の効率的な製造方法に関
するものである。
するものである。
鋼板（鋼帯用こ溶融亜鉛めっきを施した後に加熱合金化
する、いわゆる合金化亜鉛めっき鋼板は、その優れた塗
装性、溶接性のため、自動車、家電製品などの用途に広
範に使用され、その生産量は増加の傾向にある０ しかし、合金化亜鉛めっき鋼板は専用の生産設備で製造
されることは少なく、一般には通常の（すなわち、合金
化処理を施さない〕亜鉛めっき鋼板（以下、非合金亜鉛
めっき鋼板と記丁ンとの兼用設備が用いられる。非合金
亜鉛めっき鋼板の場合ｓ Ｚｎ −ｐｅ合金層の発達を
抑制し、めっき密着性を向上させるため、めっき浴中に
０．１４〜Ｑ、１８重量％のＡｔが添加される。この浴
中Ａｔは、合金化処理工程における素地鋼と亜鉛めっき
層の反応を抑制する作用があり、Ｎｉ１図および第２図
に示すように浴中ムＬ＠度が高い程合金化加熱温度、時
間を大とすることが必要となる。このため合金化亜鉛め
っき鋼板製造時には、生産性向上のため浴中人を濃度を
０．ｌＯ〜０．１２％まで低下させるのが通例である。
する、いわゆる合金化亜鉛めっき鋼板は、その優れた塗
装性、溶接性のため、自動車、家電製品などの用途に広
範に使用され、その生産量は増加の傾向にある０ しかし、合金化亜鉛めっき鋼板は専用の生産設備で製造
されることは少なく、一般には通常の（すなわち、合金
化処理を施さない〕亜鉛めっき鋼板（以下、非合金亜鉛
めっき鋼板と記丁ンとの兼用設備が用いられる。非合金
亜鉛めっき鋼板の場合ｓ Ｚｎ −ｐｅ合金層の発達を
抑制し、めっき密着性を向上させるため、めっき浴中に
０．１４〜Ｑ、１８重量％のＡｔが添加される。この浴
中Ａｔは、合金化処理工程における素地鋼と亜鉛めっき
層の反応を抑制する作用があり、Ｎｉ１図および第２図
に示すように浴中ムＬ＠度が高い程合金化加熱温度、時
間を大とすることが必要となる。このため合金化亜鉛め
っき鋼板製造時には、生産性向上のため浴中人を濃度を
０．ｌＯ〜０．１２％まで低下させるのが通例である。
しかし、この方法では非合金めっき鋼板から合金化亜鉛
めっき鋼板への移行時に、浴中Ａｔ濃度の低い条件で非
合金亜鉛めっき鋼板を製造することが必要となり、この
間に製造される非合金亜鉛めっき鋼板のめつき密着性が
問題となる。
めっき鋼板への移行時に、浴中Ａｔ濃度の低い条件で非
合金亜鉛めっき鋼板を製造することが必要となり、この
間に製造される非合金亜鉛めっき鋼板のめつき密着性が
問題となる。
また、非合金亜鉛めっき鋼板から合金化亜鉛めっき鋼板
への移行を速かにＴるため、めっき浴への塩化物の添加
または塩素ガスの吹き込み（特開昭５３−１３８９３１
号参照）あるいは空気または酸素ガスの吹き込み（特開
昭５３−１３８９３２号参照）により、浴中Ａｔを積極
的に減少させる方法が知られているが、この方法には、
浴中ＡｔがＡｇｏ３あるいはＡｌＣｌ３として失われる
ために、Ａｔ原単位が上昇するという欠点がある。
への移行を速かにＴるため、めっき浴への塩化物の添加
または塩素ガスの吹き込み（特開昭５３−１３８９３１
号参照）あるいは空気または酸素ガスの吹き込み（特開
昭５３−１３８９３２号参照）により、浴中Ａｔを積極
的に減少させる方法が知られているが、この方法には、
浴中ＡｔがＡｇｏ３あるいはＡｌＣｌ３として失われる
ために、Ａｔ原単位が上昇するという欠点がある。
本発明は、上述したような従来技術の欠点を解決し、浴
中のｈｔｓ度を低下させることなく、合金化に必要な加
熱温度、時間を小さくする効果を得るこ（ｌ！−ヲ目的
としたものである。
中のｈｔｓ度を低下させることなく、合金化に必要な加
熱温度、時間を小さくする効果を得るこ（ｌ！−ヲ目的
としたものである。
以上のような観点から、浴中のＡｔ濃度を低下させるこ
とな（Ｚｎ−１”ｅ合金化反応を促進する方法について
種々検討した結果、溶融亜鉛めっきの前工程で、原板表
面に予め一定厚さ以上のＣｕ またはＮｉめっきを施
すことにより、著い促進効果が得られ、しかも生成する
に−Ｆｅ合金が非常に微細で緻密な結晶を呈するため、
めっきの耐剥離性が著しく改良されることを知見し、本
発明に至ったＧ すなわち、本発明は、還元雰囲気中での焼鈍により鋼板
表面の酸化皮膜を還元除去した後に溶融亜鉛浴に浸漬し
て亜鉛めっきを施し、さらにその直後に加熱によりめっ
き層を素地鋼と合金化させる合金化亜鉛めっき法におい
て、上記還元焼鈍工程に先だって、鋼板表面に厚さ０．
０５４１以上のへまたはＮ１めっきを行うことを特長と
する０ＣｕＸＮｉ尋をめっきした後に亜鉛めっきを行い
、さらに加熱により素地鋼と合金化させる技術として従
来より知られているものに、特開昭５５−３４６４２、
ｆＦＲ昭５５−１１０７９４ｇよヒ特開昭５５−１３４
１６９がある。
とな（Ｚｎ−１”ｅ合金化反応を促進する方法について
種々検討した結果、溶融亜鉛めっきの前工程で、原板表
面に予め一定厚さ以上のＣｕ またはＮｉめっきを施
すことにより、著い促進効果が得られ、しかも生成する
に−Ｆｅ合金が非常に微細で緻密な結晶を呈するため、
めっきの耐剥離性が著しく改良されることを知見し、本
発明に至ったＧ すなわち、本発明は、還元雰囲気中での焼鈍により鋼板
表面の酸化皮膜を還元除去した後に溶融亜鉛浴に浸漬し
て亜鉛めっきを施し、さらにその直後に加熱によりめっ
き層を素地鋼と合金化させる合金化亜鉛めっき法におい
て、上記還元焼鈍工程に先だって、鋼板表面に厚さ０．
０５４１以上のへまたはＮ１めっきを行うことを特長と
する０ＣｕＸＮｉ尋をめっきした後に亜鉛めっきを行い
、さらに加熱により素地鋼と合金化させる技術として従
来より知られているものに、特開昭５５−３４６４２、
ｆＦＲ昭５５−１１０７９４ｇよヒ特開昭５５−１３４
１６９がある。
ここで、特開昭５５−３４６４２は乾式フラックス法に
よる合金化亜鉛めっき負造時に発生Ｔる斑点上の合金化
むらを防止することを目的としたものであり、本発明の
目的Ｔなわち合金化反応の促進とは目的を異にするもの
である。さらに、特開昭５５−３４６４２はその権利範
囲を乾式フラックス法による合金化亜鉛めっきに限定し
たものであるのに対し、本発明はゼンジミア法をはじめ
とする還元雰囲気焼鈍による鋼板表面清浄化工程を有す
る合金化亜鉛めっき法を対象としたものである。以上の
ように本発明はその目的、構成ともに特開昭５５−３４
６４２とは異なるものである。
よる合金化亜鉛めっき負造時に発生Ｔる斑点上の合金化
むらを防止することを目的としたものであり、本発明の
目的Ｔなわち合金化反応の促進とは目的を異にするもの
である。さらに、特開昭５５−３４６４２はその権利範
囲を乾式フラックス法による合金化亜鉛めっきに限定し
たものであるのに対し、本発明はゼンジミア法をはじめ
とする還元雰囲気焼鈍による鋼板表面清浄化工程を有す
る合金化亜鉛めっき法を対象としたものである。以上の
ように本発明はその目的、構成ともに特開昭５５−３４
６４２とは異なるものである。
また、特開昭５５−１１０７９４並びに特開昭５５−１
３４１６９は、ＮｉおよびまたはＣｏをム、Ｆｅと合金
化させることにより、耐食性の向上を図ろうとするもの
である。また、これらは実施例より明らかに電気亜鉛め
っきを対象としたものであり、本発明はこれらの開示技
術とは目的、構成ともに全く異なるものである。
３４１６９は、ＮｉおよびまたはＣｏをム、Ｆｅと合金
化させることにより、耐食性の向上を図ろうとするもの
である。また、これらは実施例より明らかに電気亜鉛め
っきを対象としたものであり、本発明はこれらの開示技
術とは目的、構成ともに全く異なるものである。
本発明においては、ＣｕあるいはＮｉめっきの厚みを０
．０５μｍ以上に限定した理由は、これ未満の厚さでは
合金化反応促進効果が全く認められないからである０合
金化反応足進作用は、ＣｕあるいはＮｉめつきの厚さに
対し単調増大の傾向を示すが、めっき厚さ約２．０μ堺
でほぼ飽和する。ＣｕあるいはＮｉめつき厚さをこれ以
上に増しても俗書はないので、これを上限とする必要は
ないが、めっき厚さを増Ｔことはコスト上昇をもたらす
ので、実用上２．０μ誤以下にするのが望ましい。
．０５μｍ以上に限定した理由は、これ未満の厚さでは
合金化反応促進効果が全く認められないからである０合
金化反応足進作用は、ＣｕあるいはＮｉめつきの厚さに
対し単調増大の傾向を示すが、めっき厚さ約２．０μ堺
でほぼ飽和する。ＣｕあるいはＮｉめつき厚さをこれ以
上に増しても俗書はないので、これを上限とする必要は
ないが、めっき厚さを増Ｔことはコスト上昇をもたらす
ので、実用上２．０μ誤以下にするのが望ましい。
本発明方法によりｚｎ −）’ｅ合金化反応が促進され
る原因は明らかでないが、次のように推定できる。丁な
わち、浴中に添加された微量のＡｔは、素地鋼と亜鉛め
っき層の界面に緻密なＦｅ −Ａｌ−合金層を形成し、
これがｚｎ −Ｆｅ合金化反応を抑制すると言われてい
るが、鋼板表面上に予めＣｕあるいはＮｉをめっきした
後に溶融亜鉛浴に浸漬した場合、前述の緻密なＦｅ −
Ａ１合金層の生成が妨げられ、これにより引き続いて行
われる合金化加熱工程におけるＺｎ −Ｆｅ合金化反応
が促進されるものと考えられる。
る原因は明らかでないが、次のように推定できる。丁な
わち、浴中に添加された微量のＡｔは、素地鋼と亜鉛め
っき層の界面に緻密なＦｅ −Ａｌ−合金層を形成し、
これがｚｎ −Ｆｅ合金化反応を抑制すると言われてい
るが、鋼板表面上に予めＣｕあるいはＮｉをめっきした
後に溶融亜鉛浴に浸漬した場合、前述の緻密なＦｅ −
Ａ１合金層の生成が妨げられ、これにより引き続いて行
われる合金化加熱工程におけるＺｎ −Ｆｅ合金化反応
が促進されるものと考えられる。
なお、本発明においてＣｕあるいはＮｉめつきに用いる
めっき浴、組成等は特に限定されることはなく、一般に
知られている硫酸塩浴ぷ化物浴あるいはその混合物浴の
ほか、ビＱ ＩＪン酸塩、シアン化合物などを用いたア
ルカリ浴も適用でき、また置換反応を利用した無電解め
っきとしてもかまわない。めっき液のｐｎ 、 ！度な
どのめつき条件は、工業的に実施できる任意の条件を適
用して良い。
めっき浴、組成等は特に限定されることはなく、一般に
知られている硫酸塩浴ぷ化物浴あるいはその混合物浴の
ほか、ビＱ ＩＪン酸塩、シアン化合物などを用いたア
ルカリ浴も適用でき、また置換反応を利用した無電解め
っきとしてもかまわない。めっき液のｐｎ 、 ！度な
どのめつき条件は、工業的に実施できる任意の条件を適
用して良い。
また、不発明を適用できるめっき用鋼板としては、一般
のリムド鋼はもちろん、Ａｔキルド鋼、Ｓｔキルド鋼の
ほか、若干の合金元素を含む高張力鋼板なども含まれる
。
のリムド鋼はもちろん、Ａｔキルド鋼、Ｓｔキルド鋼の
ほか、若干の合金元素を含む高張力鋼板なども含まれる
。
なお、本発明の適用範囲を、還元雰囲気焼鈍による鋼板
表面清浄化工程を有する溶融亜鉛めっき合金化処理法に
限定したのは以下の運出による。
表面清浄化工程を有する溶融亜鉛めっき合金化処理法に
限定したのは以下の運出による。
すなわち、還元雰囲気焼鈍によらずフラックスを用いた
溶融亜鉛めっき法では、溶融亜鉛浴には通常Ａｔが添加
されておらず、またＡｔが添加されている場合に２いて
も、フラックス（ＺｎＣｚｚ ナト）が浴中Ａｔと反応
して、有効なＡｔの濃度を低下させるために緻密なｆ；
’ｅ −Ａｔ合金層が形成されず、この緻密なｐｅ −
Ａｔ合金層に起因する合金化反応遅滞現象も発生しない
ので、不発明におけるようなＣｕあるいはＮｉの予備め
っきを実施しても合金化反応促進効果は得られないから
である。
溶融亜鉛めっき法では、溶融亜鉛浴には通常Ａｔが添加
されておらず、またＡｔが添加されている場合に２いて
も、フラックス（ＺｎＣｚｚ ナト）が浴中Ａｔと反応
して、有効なＡｔの濃度を低下させるために緻密なｆ；
’ｅ −Ａｔ合金層が形成されず、この緻密なｐｅ −
Ａｔ合金層に起因する合金化反応遅滞現象も発生しない
ので、不発明におけるようなＣｕあるいはＮｉの予備め
っきを実施しても合金化反応促進効果は得られないから
である。
以下、実施例に基き本発明についてさらに詳細に説明す
る。
る。
〔実腔例１〕
一殻嘗゛ムド冷延鋼板（０，７ｍ厚）を素材とし、下記
の鴫、件で種々の厚さのＣｕめつきを行った後、０．１
Ａ７ｒｆ；％のＡ１−を含む溶融亜鉛浴により、片面当
り９０ｆ／ｗ？の亜鉛めっきを施した試片について、合
金化に要する加熱条件、合金化亜鉛めっき層の耐剥離性
を訳べた結果を第１表および第３図に示す。
の鴫、件で種々の厚さのＣｕめつきを行った後、０．１
Ａ７ｒｆ；％のＡ１−を含む溶融亜鉛浴により、片面当
り９０ｆ／ｗ？の亜鉛めっきを施した試片について、合
金化に要する加熱条件、合金化亜鉛めっき層の耐剥離性
を訳べた結果を第１表および第３図に示す。
α）Ｃｕめつき条件
めっき液組成 ビロリン酸銀 ０．３ Ｍ／ｌピロ
リン酸カリウム ０．９ ＷｉｔｐＨ９，０、めっき
液温 ５０℃ 陰極電流密度 ５Ａ／− 第１表 第１表中、外観において、Ｘはめつき面まで合金化が進
んでおらず、η相（純亜鉛または鉄の固溶した亜鉛相）
が残存していることを示し、○は合金化が完了（η相が
消失ンしていることを示す０また、耐剥離性は、曲げ半
＠ Ｌ ５ ｍで内側に９０゜曲げもどしを行った後、
セロテープ剥離によるめっきの剥離程度で評価し、○は
従来の一般的な合金化亜鉛めっき鋼板と同等、■はこれ
より優れることを示″？ｒｏな吃、合金化が表面に達し
ていないものについては耐剥離性は調べなかった。
リン酸カリウム ０．９ ＷｉｔｐＨ９，０、めっき
液温 ５０℃ 陰極電流密度 ５Ａ／− 第１表 第１表中、外観において、Ｘはめつき面まで合金化が進
んでおらず、η相（純亜鉛または鉄の固溶した亜鉛相）
が残存していることを示し、○は合金化が完了（η相が
消失ンしていることを示す０また、耐剥離性は、曲げ半
＠ Ｌ ５ ｍで内側に９０゜曲げもどしを行った後、
セロテープ剥離によるめっきの剥離程度で評価し、○は
従来の一般的な合金化亜鉛めっき鋼板と同等、■はこれ
より優れることを示″？ｒｏな吃、合金化が表面に達し
ていないものについては耐剥離性は調べなかった。
第３図に示すように、Ｃｕめつき厚さ０．０５声以上で
合金化反応促進効果があるｏ Ｃｕめつき厚さの増大に
伴い促進効果も大となるが、その効果はＣめつき厚さ約
２．Ｏｐｅｎで飽和する０めつきの耐剥離性は、第１表
に示すように、Ｃｕめつき厚さ０．０５μｍ以上で従来
品に比べ優れたものとなる。
合金化反応促進効果があるｏ Ｃｕめつき厚さの増大に
伴い促進効果も大となるが、その効果はＣめつき厚さ約
２．Ｏｐｅｎで飽和する０めつきの耐剥離性は、第１表
に示すように、Ｃｕめつき厚さ０．０５μｍ以上で従来
品に比べ優れたものとなる。
〔実施例２〕
一般リムド冷延鋼板（０，７Ｍ厚〕を素材とし、下記の
条件で樵々の厚さのＮｉめつきを行った後・実施例１と
同様にして合金化亜鉛めっき特性に及ぼすＮｉめつきの
効果を調べた結果を第２表および第４図に示す。
条件で樵々の厚さのＮｉめつきを行った後・実施例１と
同様にして合金化亜鉛めっき特性に及ぼすＮｉめつきの
効果を調べた結果を第２表および第４図に示す。
α）Ｎｉめつき条件
Ｎｉめつき液組成 硫酸ニッケル １−ＩＭ／ｚ塩化ニ
ッケル ０．２ Ｍ／ｌ ホウ酸 ０．５ Ｍ／ ｔ ｐＨ３，５、めっき液温 ５０℃ 陰極電流密度 １０ Ａ／ｄｙｒ？ 第２表中、外観、耐剥離性の判定基準は第１表と同様で
ある。
ッケル ０．２ Ｍ／ｌ ホウ酸 ０．５ Ｍ／ ｔ ｐＨ３，５、めっき液温 ５０℃ 陰極電流密度 １０ Ａ／ｄｙｒ？ 第２表中、外観、耐剥離性の判定基準は第１表と同様で
ある。
第４図から明らかなように、Ｎｉめつき厚さく１０５１
１ｔｘ以上で合金化反応促進効果が認められ、Ｎｉめつ
き厚さの増大に伴って促進効果も大となるが、その効果
はＮｉめつき厚さ約２．０μ冒で飽和する（めつきの耐
剥離性は第２表に示すようにＭめっき厚０．０５μｍ以
上で、いずれも従来品より優れる。
１ｔｘ以上で合金化反応促進効果が認められ、Ｎｉめつ
き厚さの増大に伴って促進効果も大となるが、その効果
はＮｉめつき厚さ約２．０μ冒で飽和する（めつきの耐
剥離性は第２表に示すようにＭめっき厚０．０５μｍ以
上で、いずれも従来品より優れる。
第１図２よび第２図は合金化処理（η相の消失）に必要
な加熱条件に及ぼ丁亜鉛浴中のＡｔ濃度の影響を示すグ
ラフ、第３図および第４図はそれぞれ合金化処理（η相
の消失）に必要な加熱条件に及ぼすＣｕめつき厚さおよ
びＮｉめつき厚さの影響を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 渡 辺 望 稔コ、ｊ −−７ 減１０ 第２図 澄中Ａ１漣度（ｗｔ％）
な加熱条件に及ぼ丁亜鉛浴中のＡｔ濃度の影響を示すグ
ラフ、第３図および第４図はそれぞれ合金化処理（η相
の消失）に必要な加熱条件に及ぼすＣｕめつき厚さおよ
びＮｉめつき厚さの影響を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 渡 辺 望 稔コ、ｊ −−７ 減１０ 第２図 澄中Ａ１漣度（ｗｔ％）
Claims (1)
- 還元性雰囲気中での焼鈍により鋼板表面の酸化皮膜を還
元除去した後に、ｆｆＩ厳亜鉛浴に浸漬して亜鉛めっき
を施し、さらにその直後に加熱により亜鉛めっき層を素
地鋼と合金化させて合金化亜鉛めっき鋼板を製造するに
際し、前記還元焼鈍工程に先だって、鋼板表面に厚さ０
．９５紳以上のＣｕめつきまたはＮｉめつきを行なうこ
とを特徴とする合金化亜鉛めっき鋼板の鯛造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002125A JPS58120771A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002125A JPS58120771A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120771A true JPS58120771A (ja) | 1983-07-18 |
Family
ID=11520619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57002125A Pending JPS58120771A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120771A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4758838A (en) * | 1984-09-07 | 1988-07-19 | Hitachi, Ltd. | Method of reconstructing images from synthetic aperture radar's data |
| US5203985A (en) * | 1990-10-09 | 1993-04-20 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing galvanized steel sheet by nickel pre-coating method |
| JPH1112712A (ja) * | 1997-04-28 | 1999-01-19 | Nippon Steel Corp | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343629A (en) * | 1976-10-04 | 1978-04-19 | Kawasaki Steel Co | Production method of molten zinc plated steel sheet |
| JPS5776176A (en) * | 1980-10-28 | 1982-05-13 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high preformance hot-galvanized steel plate |
| JPS57114650A (en) * | 1980-12-30 | 1982-07-16 | Nippon Steel Corp | Production of zinc hot dipped steel plate of superior adhesive strength |
| JPS58117866A (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-13 | Nippon Steel Corp | 両面異種被覆鋼板の製造法 |
-
1982
- 1982-01-09 JP JP57002125A patent/JPS58120771A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343629A (en) * | 1976-10-04 | 1978-04-19 | Kawasaki Steel Co | Production method of molten zinc plated steel sheet |
| JPS5776176A (en) * | 1980-10-28 | 1982-05-13 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high preformance hot-galvanized steel plate |
| JPS57114650A (en) * | 1980-12-30 | 1982-07-16 | Nippon Steel Corp | Production of zinc hot dipped steel plate of superior adhesive strength |
| JPS58117866A (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-13 | Nippon Steel Corp | 両面異種被覆鋼板の製造法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4758838A (en) * | 1984-09-07 | 1988-07-19 | Hitachi, Ltd. | Method of reconstructing images from synthetic aperture radar's data |
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| JPH1112712A (ja) * | 1997-04-28 | 1999-01-19 | Nippon Steel Corp | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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