JPS62174360A - 合金化処理溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化処理溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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- JPS62174360A JPS62174360A JP1330986A JP1330986A JPS62174360A JP S62174360 A JPS62174360 A JP S62174360A JP 1330986 A JP1330986 A JP 1330986A JP 1330986 A JP1330986 A JP 1330986A JP S62174360 A JPS62174360 A JP S62174360A
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- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
し、さらに詳しくは、めっき後の合金化を促進すること
ができる合金化処理溶融亜鉛めっト鋼板の製造方法に関
する。
し、さらに詳しくは、めっき後の合金化を促進すること
ができる合金化処理溶融亜鉛めっト鋼板の製造方法に関
する。
［従来技術１
めっき層がＺｎ Ｆｅ合金層となっている合金化処理
溶融亜鉛めっき鋼板は、優れた塗装性、）３接性を有し
ているために自動車用、家庭電気製品用等に広く使用さ
れている。
溶融亜鉛めっき鋼板は、優れた塗装性、）３接性を有し
ているために自動車用、家庭電気製品用等に広く使用さ
れている。
この合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融めっき後直
ちに再加熱処理が行なわれ、溶融亜鉛めっき層のＺｎと
素地鉄のＦｅが拡散して亜鉛めっき層全体がＺｎ−Ｆｅ
合金層に変化するのである。
ちに再加熱処理が行なわれ、溶融亜鉛めっき層のＺｎと
素地鉄のＦｅが拡散して亜鉛めっき層全体がＺｎ−Ｆｅ
合金層に変化するのである。
そして、合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を生産性良く製
造するためには、ＺｎとＦｅとの合金化速度を大きくす
る必要があるが、この合金化速度はめっき浴中に通常添
加されるＡ１濃度に著しく影響され、Ａ１濃度が高くな
る程合金化速度は遅くなる。このことは、第２図に示す
ところから明らかである。
造するためには、ＺｎとＦｅとの合金化速度を大きくす
る必要があるが、この合金化速度はめっき浴中に通常添
加されるＡ１濃度に著しく影響され、Ａ１濃度が高くな
る程合金化速度は遅くなる。このことは、第２図に示す
ところから明らかである。
そして、めっき浴にＡ１を添加するのは、即ち、溶融亜
鉛めっき鋼板の種類には、合金化処理溶融亜鉛めっき鋼
板の池に合金化処理を行なわないゼロスパングル材およ
びレギュラースパングル材等があり、同一ラインでこれ
らの３種類のめつと鋼板を作り分ける場合が多く、ゼロ
スパングル材およびレギュラースパングル材を製造する
にはめっき層の密着性を確保するためにＡ１がめつき浴
に添加され、Ａ１を添加しない場合は脆いＺｎ−Ｆｅ合
金層が厚く生成してめっき層の密着性が低下する。この
ことは、めっき浴中に添加されたＡ１はＺｎに比べて素
地鉄とより優先的に反応してＦｅ−Ａｌ合金層を薄く生
成して、上記のＺｎ Ｆｅ合金層の成長を抑制するた
め密着性は向上する。そのためには、０，０５〜０．０
５〜０．５ｗｔ％のＡＩが通常めっき浴に添加されるの
である。
鉛めっき鋼板の種類には、合金化処理溶融亜鉛めっき鋼
板の池に合金化処理を行なわないゼロスパングル材およ
びレギュラースパングル材等があり、同一ラインでこれ
らの３種類のめつと鋼板を作り分ける場合が多く、ゼロ
スパングル材およびレギュラースパングル材を製造する
にはめっき層の密着性を確保するためにＡ１がめつき浴
に添加され、Ａ１を添加しない場合は脆いＺｎ−Ｆｅ合
金層が厚く生成してめっき層の密着性が低下する。この
ことは、めっき浴中に添加されたＡ１はＺｎに比べて素
地鉄とより優先的に反応してＦｅ−Ａｌ合金層を薄く生
成して、上記のＺｎ Ｆｅ合金層の成長を抑制するた
め密着性は向上する。そのためには、０，０５〜０．０
５〜０．５ｗｔ％のＡＩが通常めっき浴に添加されるの
である。
しかし、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造にお゛、いて
は、Ｆｅ−Ｚｎ合金層がめつき層表面にまで発達させる
ために、素地鉄のＦｅとめっき層のＺｎの拡故による合
金化を促進させる必要があり、そのため、めっき浴中の
Ａ１濃度を下げてＦｅ−Ａｌ合金層によるＺｎ−Ｆｅ合
金層の成長抑制作用を低下させなければならない。
は、Ｆｅ−Ｚｎ合金層がめつき層表面にまで発達させる
ために、素地鉄のＦｅとめっき層のＺｎの拡故による合
金化を促進させる必要があり、そのため、めっき浴中の
Ａ１濃度を下げてＦｅ−Ａｌ合金層によるＺｎ−Ｆｅ合
金層の成長抑制作用を低下させなければならない。
しかして、ゼロスパングル材或いはレギュラースパング
ル材の製造後に合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
る際に、めっき浴中のＡ１濃度を低減する方法として、 （１）めっき浴の一部をくみ出した後、Ａ１を含有しな
い純亜鉛地金を投入して浴中Ａ１を低減させてから、合
金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。
ル材の製造後に合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
る際に、めっき浴中のＡ１濃度を低減する方法として、 （１）めっき浴の一部をくみ出した後、Ａ１を含有しな
い純亜鉛地金を投入して浴中Ａ１を低減させてから、合
金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。
（２）ＡＩを含まない純亜鉛地金を投入しなからゼロス
パングル材或いはレギュラースパングル材を製造し、徐
々にＡＩ濃度を下げ所定濃度まで低減させてから合金化
処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。
パングル材或いはレギュラースパングル材を製造し、徐
々にＡＩ濃度を下げ所定濃度まで低減させてから合金化
処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。
が行なわれている。
゛ しかしなが呟（１）の方法においては、浴のく
そ出し、地金投入によるめっき振作の中断、一定温湯の
確保等のため生産性が低下し、また、（２）の方法にお
いては、めっき洛中のＡ１濃度が徐々に低下するため、
非合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性が低下する
という問題がある。
そ出し、地金投入によるめっき振作の中断、一定温湯の
確保等のため生産性が低下し、また、（２）の方法にお
いては、めっき洛中のＡ１濃度が徐々に低下するため、
非合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき密着性が低下する
という問題がある。
その池の方法として、溶融亜鉛めっきに先立ってＣｕま
たはＮｉをめっきして合金化反応を促進する方法が特開
昭５８−１２０７７１号公報により提案されているが、
この方法は、Ｃｕ％Ｎｉめっきをするための工程が付加
されてコストアップとなり、さらに、めっきされたＣｕ
、Ｎｉが溶融亜鉛浴に溶解して浴が汚染されるという問
題がある。
たはＮｉをめっきして合金化反応を促進する方法が特開
昭５８−１２０７７１号公報により提案されているが、
この方法は、Ｃｕ％Ｎｉめっきをするための工程が付加
されてコストアップとなり、さらに、めっきされたＣｕ
、Ｎｉが溶融亜鉛浴に溶解して浴が汚染されるという問
題がある。
そのため、めっき浴中のＡ１濃度を下げることなく合金
化速度を上げる方法が望まれている。
化速度を上げる方法が望まれている。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は上記に説明したような従来における合金化処理
溶融亜鉛めっき鋼板の製造における種々の問題点に鑑み
、本発明者が鋭意研究を行なった結果、めっき浴中のＡ
１濃度を低減することなく、合金化速度を上げるために
めっき浴にＴｉｅ微量添加することによって、合金化速
度を著しく高くすることができることを見出し、本発明
に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を開発
したのである。
溶融亜鉛めっき鋼板の製造における種々の問題点に鑑み
、本発明者が鋭意研究を行なった結果、めっき浴中のＡ
１濃度を低減することなく、合金化速度を上げるために
めっき浴にＴｉｅ微量添加することによって、合金化速
度を著しく高くすることができることを見出し、本発明
に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を開発
したのである。
Ｌ問題点を解決するための手段１
本発明に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
の特徴とするところは、Ａ１０．５ｗＬ％および不可避
不純物を含有し、さらに、Ｔｉを０．００１〜０，５Ｉ
ｌｌｔ％添加した溶融亜鉛めっき浴に、鋼板を浸漬して
めっきを行なった後、合金化処理を行なうことにある。
の特徴とするところは、Ａ１０．５ｗＬ％および不可避
不純物を含有し、さらに、Ｔｉを０．００１〜０，５Ｉ
ｌｌｔ％添加した溶融亜鉛めっき浴に、鋼板を浸漬して
めっきを行なった後、合金化処理を行なうことにある。
本発明に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
について、以下詳細に説明する。
について、以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法において使用する溶融亜鉛めっき浴の含有成分お
よび成分割合について説明する。
造方法において使用する溶融亜鉛めっき浴の含有成分お
よび成分割合について説明する。
Ａ１は含有量を０．０５〜０，５ｗｔ％と規定したが、
これはゼロスパングル材或いはレギュラースパングル材
製造時の密着性が、Ａ１含有量０．０５ｕ＋Ｌ％未満で
は確保することができなくなり、また、０．０５〜０．
５ｗｔ％を越えて含有されると密着性向上効果が飽和し
てしまう。よって、Ａ１含有量は０６０５〜０．５ｕ＋
Ｌ％とする。なお、高耐蝕性を付与するためにＡ１を０
．５〜５５社％含有するＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼板の合
金化処理を促進させるためにも有効である。
これはゼロスパングル材或いはレギュラースパングル材
製造時の密着性が、Ａ１含有量０．０５ｕ＋Ｌ％未満で
は確保することができなくなり、また、０．０５〜０．
５ｗｔ％を越えて含有されると密着性向上効果が飽和し
てしまう。よって、Ａ１含有量は０６０５〜０．５ｕ＋
Ｌ％とする。なお、高耐蝕性を付与するためにＡ１を０
．５〜５５社％含有するＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼板の合
金化処理を促進させるためにも有効である。
Ｔｉは合金化速度に影響をおよぼす元素であり、Ｔｉ添
加の影響を第２図に示す。この第２図は、めっき浴中Ａ
）は０．２ｕ＋Ｌ％、めっき付着量７０ｇ／ｍ２（片面
）、合金化炉温度６００℃で、合金化速度の１つの指標
である合金化加熱時間と合金化めっき層中のＦｅｊ農度
との関係をめっき浴中のＴｉ添加量をパラメーターとし
て示したちのである。
加の影響を第２図に示す。この第２図は、めっき浴中Ａ
）は０．２ｕ＋Ｌ％、めっき付着量７０ｇ／ｍ２（片面
）、合金化炉温度６００℃で、合金化速度の１つの指標
である合金化加熱時間と合金化めっき層中のＦｅｊ農度
との関係をめっき浴中のＴｉ添加量をパラメーターとし
て示したちのである。
即ち、合金化反応が進行すると共にＺｎ Ｆｅ合金層
が素地鉄側よつめっき層表面に向って発達していき、め
っき層中のＦｅ濃度が増加する。なお、合金化処理溶融
亜鉛めっき鋼板の合金化しためっき層中のＦｅ濃度は略
９〜１３ｗｔ％の範囲にある。
が素地鉄側よつめっき層表面に向って発達していき、め
っき層中のＦｅ濃度が増加する。なお、合金化処理溶融
亜鉛めっき鋼板の合金化しためっき層中のＦｅ濃度は略
９〜１３ｗｔ％の範囲にある。
第２図において、めっき浴へのＴｉ添加量が増加すると
共に、合金化時間に伴なうめっき層中のＦｅ濃度が急激
に増加しており、このように、Ｔｉ添加により合金化速
度が着しく高くなるが、Ｔｉ添加量が０．００１１ＩＩ
ｔ％未満では合金化の促進効果は小さく、また、Ｔｉ添
加量が０．５ｗｔ％を越えると合金化促進作用は飽和す
る。よって、Ｔｉ添加量は０．００１〜０．０５〜０．
５ｗｔ％と規定した。
共に、合金化時間に伴なうめっき層中のＦｅ濃度が急激
に増加しており、このように、Ｔｉ添加により合金化速
度が着しく高くなるが、Ｔｉ添加量が０．００１１ＩＩ
ｔ％未満では合金化の促進効果は小さく、また、Ｔｉ添
加量が０．５ｗｔ％を越えると合金化促進作用は飽和す
る。よって、Ｔｉ添加量は０．００１〜０．０５〜０．
５ｗｔ％と規定した。
［実施例１
本発明に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
について実施例を説明する。
について実施例を説明する。
実施例１
溶融めっきラインを用いて、めっき浴中のＡ１濃度を０
．２ｕ＋ｔ％および０１１ｗｔ％の２つの水準とし、さ
らに、Ｔｉを添加した場合と添加しない場合における合
金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造し、その合金化めっ
き層中のＦｅ濃度を測定した。
．２ｕ＋ｔ％および０１１ｗｔ％の２つの水準とし、さ
らに、Ｔｉを添加した場合と添加しない場合における合
金化処理溶融亜鉛めっき鋼板を製造し、その合金化めっ
き層中のＦｅ濃度を測定した。
その結果を第１表に示す。
第１表において、Ｔｉ無添加でめっき浴中のＡ１濃度が
０．２ｕ＋ｔ％ではＦｅ濃度は３，５１１１％とであっ
て、上記した９〜１３ｗｔ％より低く、合金化が不充分
であＩ）、めっき浴中のＡ１濃度を０．１ＬＩＩｔ％に
低減するとＦｅ濃度は１０．３ｕ＋ｔ％となり合金化反
応が促進されて適正範囲に入る。
０．２ｕ＋ｔ％ではＦｅ濃度は３，５１１１％とであっ
て、上記した９〜１３ｗｔ％より低く、合金化が不充分
であＩ）、めっき浴中のＡ１濃度を０．１ＬＩＩｔ％に
低減するとＦｅ濃度は１０．３ｕ＋ｔ％となり合金化反
応が促進されて適正範囲に入る。
また、本発明に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法である、Ｔｉ添加をＡ１濃度が０．２ｗｔ％のめ
つき浴へ適用すると合金化めっき層中のＦｅ濃度は１０
．６ｗｔ％となり適正なＦｅ濃度を有する合金化めっき
層が得られる。即ち、めっき浴中のＡ１濃度を低減する
ことなく、めっき浴にＴｉを微量添加することによって
容易にＡ１濃度を半減した場合と略同じ合金化促進効果
が得られたのである。
造方法である、Ｔｉ添加をＡ１濃度が０．２ｗｔ％のめ
つき浴へ適用すると合金化めっき層中のＦｅ濃度は１０
．６ｗｔ％となり適正なＦｅ濃度を有する合金化めっき
層が得られる。即ち、めっき浴中のＡ１濃度を低減する
ことなく、めっき浴にＴｉを微量添加することによって
容易にＡ１濃度を半減した場合と略同じ合金化促進効果
が得られたのである。
第１表
この第１表は合金化めっき層中のＦｅ濃度を示す。
・コイルサイズ ： １，０ｔＸ９１４ｉｕ・ライン
スピード ： １００ｍ／ｍｉｎ・合金化炉温度 ：
６００℃ ・メッキ付着量 ： ７０ｇ７ｍ２（片面）実施例２ めっき浴中へのＴｉ添加による省エネルギー効果を確認
するため、合金化炉設定温度を種々変化させて合金化処
理溶融亜鉛めっき鋼板を製造し、その合金化めっき層中
のＦｅ濃度を測定した。
スピード ： １００ｍ／ｍｉｎ・合金化炉温度 ：
６００℃ ・メッキ付着量 ： ７０ｇ７ｍ２（片面）実施例２ めっき浴中へのＴｉ添加による省エネルギー効果を確認
するため、合金化炉設定温度を種々変化させて合金化処
理溶融亜鉛めっき鋼板を製造し、その合金化めっき層中
のＦｅ濃度を測定した。
その結果を第２表に示す。
第２表において、めっき浴中にＴｉを添加せずに適正な
Ｆｅ濃度を得るには、合金化炉温度は９００ ’Ｃが必
要である。
Ｆｅ濃度を得るには、合金化炉温度は９００ ’Ｃが必
要である。
しかし、本発明に係る合金化処理溶融亜鉛めっき鋼板の
Ｓ！遣方法により、めっき浴中にＴｉを添加することに
よって適正Ｆｅ濃度範囲を得るには合金化炉温度は６（
）０°Ｃで充分であり、大きな省エネルギー効果がある
。
Ｓ！遣方法により、めっき浴中にＴｉを添加することに
よって適正Ｆｅ濃度範囲を得るには合金化炉温度は６（
）０°Ｃで充分であり、大きな省エネルギー効果がある
。
なお、めっき浴中にＴｉを添加して合金化炉温度を７５
０’Ｃ１９００°Ｃとすると、めっき層中のＦｅ濃度は
適正範囲を上まわっているが、これはラインスピードを
さらに速くすることができることを示唆するものであり
、生産性向上が可能とな第２表 この第２表は合金化めっき層中のＦｅ濃度を示す。
０’Ｃ１９００°Ｃとすると、めっき層中のＦｅ濃度は
適正範囲を上まわっているが、これはラインスピードを
さらに速くすることができることを示唆するものであり
、生産性向上が可能とな第２表 この第２表は合金化めっき層中のＦｅ濃度を示す。
・めっき浴中Ａｔ ： ０．２ｕ＋ｔ％・コイルサ
イズ ： ０．８ｔｘ９１４す・ラインスピード ：
１２０ｍ／ｍｉｎ・めっき付着量 ： ７０ｇ／
ｍ２（片面）［発明の効果１ 以上説明したように、本発明に係る合金化処理溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法は上記の構成であるから、めっき
浴中にＴｉを微量添加することにより、Ａ１含有量を低
減することなく合金めっき層中にＦｅを適正濃度にする
ことができ、さらに、めっき後の合金化を促進すること
ができるという優れた効果を有するものである。
イズ ： ０．８ｔｘ９１４す・ラインスピード ：
１２０ｍ／ｍｉｎ・めっき付着量 ： ７０ｇ／
ｍ２（片面）［発明の効果１ 以上説明したように、本発明に係る合金化処理溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法は上記の構成であるから、めっき
浴中にＴｉを微量添加することにより、Ａ１含有量を低
減することなく合金めっき層中にＦｅを適正濃度にする
ことができ、さらに、めっき後の合金化を促進すること
ができるという優れた効果を有するものである。
第１図はＴｉの添加による合金化時間とめっき層中のＦ
ｅ濃度との関係を示す図、第２図はめっき浴中のＡＩ濃
度と合金化処理時間との関係を示す図である。
ｅ濃度との関係を示す図、第２図はめっき浴中のＡＩ濃
度と合金化処理時間との関係を示す図である。
Claims (1)
- Ａ１０．０５〜０．５ｗｔ％および不可避不純物を含有
し、さらに、Ｔｉを０．００１〜０．５ｗｔ％添加した
溶融亜鉛めっき浴に、鋼板を浸漬してめっきを行なった
後、合金化処理を行なうことを特徴とする合金化処理溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1330986A JPH0627316B2 (ja) | 1986-01-24 | 1986-01-24 | 合金化処理溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1330986A JPH0627316B2 (ja) | 1986-01-24 | 1986-01-24 | 合金化処理溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62174360A true JPS62174360A (ja) | 1987-07-31 |
| JPH0627316B2 JPH0627316B2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=11829574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1330986A Expired - Lifetime JPH0627316B2 (ja) | 1986-01-24 | 1986-01-24 | 合金化処理溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0627316B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365061A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-23 | Kobe Steel Ltd | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板 |
| JPH01263253A (ja) * | 1988-04-15 | 1989-10-19 | Nippon Mining Co Ltd | エンボス模様付き溶融亜鉛めっき製品製造方法 |
| WO1997015696A1 (en) * | 1995-10-25 | 1997-05-01 | Cominco Ltd. | Galvanizing alloy and process for reactive steels |
-
1986
- 1986-01-24 JP JP1330986A patent/JPH0627316B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6365061A (ja) * | 1986-09-04 | 1988-03-23 | Kobe Steel Ltd | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板 |
| JPH01263253A (ja) * | 1988-04-15 | 1989-10-19 | Nippon Mining Co Ltd | エンボス模様付き溶融亜鉛めっき製品製造方法 |
| WO1997015696A1 (en) * | 1995-10-25 | 1997-05-01 | Cominco Ltd. | Galvanizing alloy and process for reactive steels |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0627316B2 (ja) | 1994-04-13 |
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