JPS62196364A - 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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- JPS62196364A JPS62196364A JP3713186A JP3713186A JPS62196364A JP S62196364 A JPS62196364 A JP S62196364A JP 3713186 A JP3713186 A JP 3713186A JP 3713186 A JP3713186 A JP 3713186A JP S62196364 A JPS62196364 A JP S62196364A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は溶融亜鉛めっき鋼板を加熱してめっき層をFe
−Zn系合金層に合金化する合金化亜鉛めっき鋼板の製
造方法において、合金化の際の加熱条件範囲を広くする
ことができる製造方法に関する。
−Zn系合金層に合金化する合金化亜鉛めっき鋼板の製
造方法において、合金化の際の加熱条件範囲を広くする
ことができる製造方法に関する。
(従来技術)
溶融亜鉛めっき鋼板を加熱して得られるFe−Zn合金
化亜鉛めっき鋼板は加熱により母材鋼板のFeを亜鉛め
っき層中に熱拡散させて、亜鉛めっき層を表面本でFe
−Zn系金属間化合物からなる合金層(以下単に合金層
という)に変えたもので、表面には溶融亜鉛めっき鋼板
のようなスパングル結晶模様がなく、かつ微細な凹凸が
形成されているので、塗膜密着性に優れ、また合金層が
Fe−Zn系金属間化合物であるので、溶接性にも優れ
ている。このため従来上り建材、自動車および家電機器
などの部材に多く使用されている。
化亜鉛めっき鋼板は加熱により母材鋼板のFeを亜鉛め
っき層中に熱拡散させて、亜鉛めっき層を表面本でFe
−Zn系金属間化合物からなる合金層(以下単に合金層
という)に変えたもので、表面には溶融亜鉛めっき鋼板
のようなスパングル結晶模様がなく、かつ微細な凹凸が
形成されているので、塗膜密着性に優れ、また合金層が
Fe−Zn系金属間化合物であるので、溶接性にも優れ
ている。このため従来上り建材、自動車および家電機器
などの部材に多く使用されている。
従来ニの合金化亜鉛めっき鋼板の製造は、一般に鋼板を
溶融亜鉛めっきした後に引続き加熱してめっき層を合金
化する方法で行なわれでいるが、めっき層の耐パウダリ
ング性(fj4板に圧縮加工後引張り加工を加えた場合
鋼板の歪みによりめっき層に粉状剥離の生しにくさ)と
外観とを良くするには、合金化の際めっき層がζ相(F
eZn+コ)とδl相(Ferny)のいずれか一方ま
たは両方を主体とする合金相になるように制御すること
が必要で、合金化不足であるとめっき層の表1fi部分
にη相(亜鉛)が残留して外観、加工性が劣り、逆に合
金化過剰になるとZnとFeとの拡散反応が進みすぎて
固くて脆いζ相(FeqZn2.)が者しく発達して耐
パウブリング性が低下してしま)。
溶融亜鉛めっきした後に引続き加熱してめっき層を合金
化する方法で行なわれでいるが、めっき層の耐パウダリ
ング性(fj4板に圧縮加工後引張り加工を加えた場合
鋼板の歪みによりめっき層に粉状剥離の生しにくさ)と
外観とを良くするには、合金化の際めっき層がζ相(F
eZn+コ)とδl相(Ferny)のいずれか一方ま
たは両方を主体とする合金相になるように制御すること
が必要で、合金化不足であるとめっき層の表1fi部分
にη相(亜鉛)が残留して外観、加工性が劣り、逆に合
金化過剰になるとZnとFeとの拡散反応が進みすぎて
固くて脆いζ相(FeqZn2.)が者しく発達して耐
パウブリング性が低下してしま)。
第1表はめっき層の合金相と耐バッグリング性す;よび
外観との関係を示t7たもので、めっ!!層が良好な耐
バッグリング性と外観を示すのは主としてζ相とδ1相
の2相からなる場合とδ、相の単相からなる場合であり
、そのときのめつき層中Fe1lは約6.0〜11.0
小h1%となる。
外観との関係を示t7たもので、めっ!!層が良好な耐
バッグリング性と外観を示すのは主としてζ相とδ1相
の2相からなる場合とδ、相の単相からなる場合であり
、そのときのめつき層中Fe1lは約6.0〜11.0
小h1%となる。
なおこの関係の調査はゼンノミ7方式の溶融亜鉛めっき
ラインにてΔl 0.14重景%、Pb O,15重景
%の亜鉛めっき俗で冷開圧延軟鋼帯(板厚0.6+ue
、1:& 914111111)をめっきした後、引続
いて加熱処理することによ1)S1遺した合金化亜鉛め
っき鋼板を試験片1に用いた。そしてその試験片1の片
側に第1図に示すように同板厚のはさみ板2を6枚当て
rこ後、@2図に示すようにはさみ板2の側に1i30
度曲げてはさみ、その後第3図に示すように試験片1を
水平になるように開き戻して、曲げ側の3の811+分
に生じためっき屑のパラブリング状態を調査すること1
こより行ったもので・ある。 しかし′ζ合金化の際
の合金化程度はめつぎ浴の成分、めっき付着量、加熱温
度、加熱時間、めっき原板の成分および1!!さなどの
種々の側内の影響を受けるが、最ら大きな影響を受ける
のはめっき浴の組成と加8温度および加熱11.7間で
ある。
ラインにてΔl 0.14重景%、Pb O,15重景
%の亜鉛めっき俗で冷開圧延軟鋼帯(板厚0.6+ue
、1:& 914111111)をめっきした後、引続
いて加熱処理することによ1)S1遺した合金化亜鉛め
っき鋼板を試験片1に用いた。そしてその試験片1の片
側に第1図に示すように同板厚のはさみ板2を6枚当て
rこ後、@2図に示すようにはさみ板2の側に1i30
度曲げてはさみ、その後第3図に示すように試験片1を
水平になるように開き戻して、曲げ側の3の811+分
に生じためっき屑のパラブリング状態を調査すること1
こより行ったもので・ある。 しかし′ζ合金化の際
の合金化程度はめつぎ浴の成分、めっき付着量、加熱温
度、加熱時間、めっき原板の成分および1!!さなどの
種々の側内の影響を受けるが、最ら大きな影響を受ける
のはめっき浴の組成と加8温度および加熱11.7間で
ある。
すなわち溶融亜鉛めっきの場合めっき浴に通常Δ1を添
加するが、このへ(がめつき浴)こ仔在すると溶融めっ
きの際にめっき原板とめっき層との境界に極めで薄いF
e−Zn−^1系の合金層を形成して、加熱処理による
めっき原板のFeとめっき層のZnとの合金化反応速度
を41慢にする。このため^1礒が高いと加熱処理を強
くしても合金化不足となり、逆に低いと加熱処理が弱く
ても合金化過剰になる。
加するが、このへ(がめつき浴)こ仔在すると溶融めっ
きの際にめっき原板とめっき層との境界に極めで薄いF
e−Zn−^1系の合金層を形成して、加熱処理による
めっき原板のFeとめっき層のZnとの合金化反応速度
を41慢にする。このため^1礒が高いと加熱処理を強
くしても合金化不足となり、逆に低いと加熱処理が弱く
ても合金化過剰になる。
ところで従来合金化亜鉛めっき鋼板製造の際のめっき浴
中の^1址は0.15重量%前後で行っていたが、近年
めっきラインの高速化に伴い、めっきノーの合金化を高
温短時間処理により行わなくてはならなくなった。故に
^l址0.15重量%前後で耐パウダリング性の良い合
金層にすることかで・きる加熱処理条件の範囲が狭くな
って、FA、tが苦IF、するようになってきた。
中の^1址は0.15重量%前後で行っていたが、近年
めっきラインの高速化に伴い、めっきノーの合金化を高
温短時間処理により行わなくてはならなくなった。故に
^l址0.15重量%前後で耐パウダリング性の良い合
金層にすることかで・きる加熱処理条件の範囲が狭くな
って、FA、tが苦IF、するようになってきた。
(発明が解決しよ)とする問題点)
′そこで本発明は^;量が0.15重pL%1j;」後
のめっき浴で溶融めっきしてもめっき層をFe Zn
系合金層の際の加熱処理条件範囲を広くすることがでと
る合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものであ
る。
のめっき浴で溶融めっきしてもめっき層をFe Zn
系合金層の際の加熱処理条件範囲を広くすることがでと
る合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものであ
る。
(問題点を解決するためのf段)
本発明者らは合金化の際の加熱処理条件範囲を広くでき
る方法についてぬつと浴組成の点から種々検討を重ねた
結果、Pbが合金化の促進に着しく関与していることを
見出したのである。
る方法についてぬつと浴組成の点から種々検討を重ねた
結果、Pbが合金化の促進に着しく関与していることを
見出したのである。
従来合金化亜鉛めっき鋼板%1aの際めっき裕の^1量
は萌述のごとく合金化のとき加熱処理条件に影響を与え
るので、管理されてきたが、Pb量は加熱処理条件に影
響を与えるとは知られていなかったため、通常0.05
〜0.20重世%程度含まれていても管理されていなか
った。しかし本発明者らの検討によれば、めっき浴中の
11 b liが多いと加熱処理の際合金化が促進され
、その結果加工の際パラブリングの生じゃすいr相を成
長させることが判明しrこのである。
は萌述のごとく合金化のとき加熱処理条件に影響を与え
るので、管理されてきたが、Pb量は加熱処理条件に影
響を与えるとは知られていなかったため、通常0.05
〜0.20重世%程度含まれていても管理されていなか
った。しかし本発明者らの検討によれば、めっき浴中の
11 b liが多いと加熱処理の際合金化が促進され
、その結果加工の際パラブリングの生じゃすいr相を成
長させることが判明しrこのである。
そこで本発明者らは^1景が0.15重量%i「後であ
るめっき浴で合金化の際加熱処理条件を広くすることが
できる^filとPblとの関係についてさらに検討を
続けた結果、Δ1j1を0.100〜0.250爪量%
、Pb量を0.020重世%未満にすればよいとの結論
に達したのである。すなわち本発明は^Iが0.100
〜0.250!u量%、Pbカ0.020 屯1i1%
未満、残部力Z n j;よび不可避的不純物からなる
めっき浴でw4板を溶融めっきした後、加熱処理により
亜鉛めっき層をFe−Zn系合金層とすることを特徴と
する合金化亜鉛めっき鋼板の91造方法を提供するもの
である。
るめっき浴で合金化の際加熱処理条件を広くすることが
できる^filとPblとの関係についてさらに検討を
続けた結果、Δ1j1を0.100〜0.250爪量%
、Pb量を0.020重世%未満にすればよいとの結論
に達したのである。すなわち本発明は^Iが0.100
〜0.250!u量%、Pbカ0.020 屯1i1%
未満、残部力Z n j;よび不可避的不純物からなる
めっき浴でw4板を溶融めっきした後、加熱処理により
亜鉛めっき層をFe−Zn系合金層とすることを特徴と
する合金化亜鉛めっき鋼板の91造方法を提供するもの
である。
ここでめっき浴中の^1址をo、ioo〜0.250重
景5にしたのは、^1量が0.100重挺%未満である
と8融めっき時に鋼板のFeとZnとの反応が着しくな
って、加熱処理前に既にζ相とδ1相、さらにはF相が
めつき層の大半を占めるようになり、この状態でさらに
加熱処理により合金化するとr相が急rL艮し、合金層
の耐パウダリング性が低下してしまうからである。また
この他にめっき浴に浸漬されているめっき機器と溶融亜
鉛との合金化反応が活発になって、めっき機器が浸食さ
れ、その寿命が短くなるとともに、めっき浴中にFe−
Zn系合金からなるドロスの生成が多くなって、めっき
浴中に浮遊したり、下方に沈澱したりして、めっき層に
付着し、ドロス引きなどの表面欠陥が多くなるからであ
る。一方0.250重世%を越えると加熱処理の際の合
金化反応が遅くなるため、加熱温度を高くするかライン
速度を遅くして加熱時間を艮くするかしなければならな
いので、製造コストの上昇を招く、この^1量は0.1
3〜0.15重量%にするのが好ましい。
景5にしたのは、^1量が0.100重挺%未満である
と8融めっき時に鋼板のFeとZnとの反応が着しくな
って、加熱処理前に既にζ相とδ1相、さらにはF相が
めつき層の大半を占めるようになり、この状態でさらに
加熱処理により合金化するとr相が急rL艮し、合金層
の耐パウダリング性が低下してしまうからである。また
この他にめっき浴に浸漬されているめっき機器と溶融亜
鉛との合金化反応が活発になって、めっき機器が浸食さ
れ、その寿命が短くなるとともに、めっき浴中にFe−
Zn系合金からなるドロスの生成が多くなって、めっき
浴中に浮遊したり、下方に沈澱したりして、めっき層に
付着し、ドロス引きなどの表面欠陥が多くなるからであ
る。一方0.250重世%を越えると加熱処理の際の合
金化反応が遅くなるため、加熱温度を高くするかライン
速度を遅くして加熱時間を艮くするかしなければならな
いので、製造コストの上昇を招く、この^1量は0.1
3〜0.15重量%にするのが好ましい。
またPbを0.020重景重景満にしたのは、0.02
0重量%以上であると加熱処理の際合金化が促進され、
F相が成長してしまうからである。
0重量%以上であると加熱処理の際合金化が促進され、
F相が成長してしまうからである。
本発明の製造方法は前処理に無酸化炉あるいは酸化炉を
有するゼンノミ7方式やホイーリング方式のごとき連続
合金化亜鉛めっきラインでめっき直後に直接加熱または
間接加熱して合金化する方法のみならず、オフラインで
バッチ式にめっきと加熱とを行う方法でも加熱処理条件
範囲を広くすることができる。
有するゼンノミ7方式やホイーリング方式のごとき連続
合金化亜鉛めっきラインでめっき直後に直接加熱または
間接加熱して合金化する方法のみならず、オフラインで
バッチ式にめっきと加熱とを行う方法でも加熱処理条件
範囲を広くすることができる。
次に実施例−二より本発明を説明する。
(実施例)
実施例1
板J$0.5mm、板幅50 +IIHの脱11に?済
み冷間圧延軟鋼帯をゼンノミア方式の連続溶融亜鉛めっ
きラインに通板して、還元雰囲気炉で720 ’Cに加
熱した後亜鉛めっきして、付着量を調整することにより
予め亜鉛めっき鋼帯を製造し、その後扉外縁加熱炉で加
熱してめっき層をFe Zn系合金層に合金化する方
法で合金化亜鉛めっき鋼帯を製造した。
み冷間圧延軟鋼帯をゼンノミア方式の連続溶融亜鉛めっ
きラインに通板して、還元雰囲気炉で720 ’Cに加
熱した後亜鉛めっきして、付着量を調整することにより
予め亜鉛めっき鋼帯を製造し、その後扉外縁加熱炉で加
熱してめっき層をFe Zn系合金層に合金化する方
法で合金化亜鉛めっき鋼帯を製造した。
亜鉛めっきに際しては浴中の^1量を0〜0.250重
世%の範囲で、またPbを0.003〜0.147重批
5の範囲で変動させて、浴温460±5℃、′fj:漬
時間2秒で行い、めっき付着量は〃スワイビング法で4
597m2(片面)に、1!l整した。また合金化の際
の加熱処理は温度550±5℃でめっき)?4友面が無
光沢の灰色になる時点を目視により判定して、その時点
を故点にしてさらにO〜:30秒加熱保持する方法で加
熱時間を種々変えた。
世%の範囲で、またPbを0.003〜0.147重批
5の範囲で変動させて、浴温460±5℃、′fj:漬
時間2秒で行い、めっき付着量は〃スワイビング法で4
597m2(片面)に、1!l整した。また合金化の際
の加熱処理は温度550±5℃でめっき)?4友面が無
光沢の灰色になる時点を目視により判定して、その時点
を故点にしてさらにO〜:30秒加熱保持する方法で加
熱時間を種々変えた。
次に以上のようにして製造した合金化亜鉛めっき鋼帯よ
り試料を採取して、曲述の第1〜3図の要領で加工を加
え、加工部を10倍のルーペで観察することにより合金
層の耐パウダリング性を調査した。 。
り試料を採取して、曲述の第1〜3図の要領で加工を加
え、加工部を10倍のルーペで観察することにより合金
層の耐パウダリング性を調査した。 。
第2表に合金層の耐バッグリング性判定基孕を、また第
3表に加熱時間ごとのtq定結果を示す。
3表に加熱時間ごとのtq定結果を示す。
第3表に示すようにめっき浴中の^1とZnとを本発明
の範UIH内にしてめっきしたものは、合金化の際の加
熱時間を10〜15秒艮くしても耐パウダリング性は良
好である。
の範UIH内にしてめっきしたものは、合金化の際の加
熱時間を10〜15秒艮くしても耐パウダリング性は良
好である。
実施例2
板1!7.が0.6m+n、板幅が914111111
であるJIS 5PCC級冷間圧延鋼帯をゼンジミア方
式の実捏業連続廊融亜鉛めっきラインに通板して、弱酸
化イ1?にて600°Cで酸化した後、還元帯にて74
0℃で還元して亜鉛めっきし、めっき付着量をガスワイ
ピング法により3097m”(片面)に調整後引続いて
直。
であるJIS 5PCC級冷間圧延鋼帯をゼンジミア方
式の実捏業連続廊融亜鉛めっきラインに通板して、弱酸
化イ1?にて600°Cで酸化した後、還元帯にて74
0℃で還元して亜鉛めっきし、めっき付着量をガスワイ
ピング法により3097m”(片面)に調整後引続いて
直。
火成加熱炉で加熱してめっき層を合金化し、合金化亜鉛
めっき鋼帯とした。
めっき鋼帯とした。
亜鉛めっきに際しては浴中の^1量と門)債とを第4表
のように54督して、浴温460℃で行い、また合金化
は温度690〜820℃の範囲で2〜3秒加熱して行っ
た。
のように54督して、浴温460℃で行い、また合金化
は温度690〜820℃の範囲で2〜3秒加熱して行っ
た。
次に以上のようにして製造した合金化亜鉛めっき鋼帯よ
り試料を採取して、実施例1と同要領で合金層の耐パウ
ダリング性を調査し、判定した。
り試料を採取して、実施例1と同要領で合金層の耐パウ
ダリング性を調査し、判定した。
第4表に加熱温度による判定結果を示す。
第4表に示すようにめっき洛中の層とZnとを本発明の
範囲内にしてめっきすれば、合金化の際の加熱温度を従
来法より約40゛C高くしても耐パウダリング性は良好
である。
範囲内にしてめっきすれば、合金化の際の加熱温度を従
来法より約40゛C高くしても耐パウダリング性は良好
である。
なお、このようにして製造した合金化亜鉛めっき鋼板の
うち、耐パウダリング性の良好な条件のめっき層を分析
した結果、本発明材は、Pl+ 0.002−0.00
5ffl ft、 96、Fe 6,13−10,80
重ff1%、^l O,10−0,42fflf1%、
比較材は、Pb O,058−0,066重量%、Fe
6.25−11.00市量%、AI 00(17−0
,40重量%、次に従来材では、Pb O,13−0,
16重量%、Fc6.30〜10.70重5%、^l
O,33〜0.41重量%であった。
うち、耐パウダリング性の良好な条件のめっき層を分析
した結果、本発明材は、Pl+ 0.002−0.00
5ffl ft、 96、Fe 6,13−10,80
重ff1%、^l O,10−0,42fflf1%、
比較材は、Pb O,058−0,066重量%、Fe
6.25−11.00市量%、AI 00(17−0
,40重量%、次に従来材では、Pb O,13−0,
16重量%、Fc6.30〜10.70重5%、^l
O,33〜0.41重量%であった。
(効果)
以上のごとく本発明によれば、合金化亜鉛めっき鋼板製
造の際の加熱処理条件を広くすることができるので、製
造の際ラインスピードが速くても耐パウダリング性の良
好な製品を製造することができる。
造の際の加熱処理条件を広くすることができるので、製
造の際ラインスピードが速くても耐パウダリング性の良
好な製品を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
添付図面は合金化亜鉛めっき鋼板の耐バッグリング性試
験方法を侯式的に示すもので、第1図は試験片に対する
はさみ板の当て方を示し、第2図ははさみ板を芯にして
試験片を180度曲げた状態を示し、第3図は180度
曲げた試験片を水平になるように開き戻した状態を示し
ている。
験方法を侯式的に示すもので、第1図は試験片に対する
はさみ板の当て方を示し、第2図ははさみ板を芯にして
試験片を180度曲げた状態を示し、第3図は180度
曲げた試験片を水平になるように開き戻した状態を示し
ている。
Claims (1)
- Alが0.100〜0.250重量%、Pbが0.02
0重量%未満、残部がZnおよび不可避的不純物からな
るめっき浴で鋼板を溶融めっきした後、加熱処理により
亜鉛めっき層をFe−Zn系合金層とすることを特徴と
する合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3713186A JPS62196364A (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3713186A JPS62196364A (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62196364A true JPS62196364A (ja) | 1987-08-29 |
Family
ID=12489056
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3713186A Pending JPS62196364A (ja) | 1986-02-21 | 1986-02-21 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62196364A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01136952A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-30 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
JPH02194157A (ja) * | 1989-01-20 | 1990-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れたガルバニール鋼板とその製造方法および装置 |
US5049453A (en) * | 1990-02-22 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corporation | Galvannealed steel sheet with distinguished anti-powdering and anti-flaking properties and process for producing the same |
JP2014201818A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼板の耐パウダリング性評価方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6043477A (ja) * | 1983-08-18 | 1985-03-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐腐食剥離性の優れた溶融亜鉛めつき鋼板 |
-
1986
- 1986-02-21 JP JP3713186A patent/JPS62196364A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6043477A (ja) * | 1983-08-18 | 1985-03-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐腐食剥離性の優れた溶融亜鉛めつき鋼板 |
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