JPH08269665A - 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 - Google Patents
加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法Info
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- JPH08269665A JPH08269665A JP7626695A JP7626695A JPH08269665A JP H08269665 A JPH08269665 A JP H08269665A JP 7626695 A JP7626695 A JP 7626695A JP 7626695 A JP7626695 A JP 7626695A JP H08269665 A JPH08269665 A JP H08269665A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｔｉ添加極低炭素鋼を素地鋼板とする加工性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法を提供
する。 【構成】 素地鋼板が極低炭素Ｔｉ添加鋼で、めっき層
成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５〜
０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 である鋼板。め
っき層断面構造においてめっき層−素地鋼板界面を中心
とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．５％以上含まれ
る合金相が局部的に存在させる。Ａｌの局在相の存在頻
度が素地鋼板の結晶粒界の大きさに等しくさせる。製造
方法はめっき浴の有効Ａｌ濃度を０．１２〜０．２０％
範囲で行う。合金化溶融めっき鋼板の加工性を低下原因
となるΓ相を、Ａｌの局在相を存在させることで分断化
し、変形を受けた際のクラック発生・伝播を防止する。
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法を提供
する。 【構成】 素地鋼板が極低炭素Ｔｉ添加鋼で、めっき層
成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５〜
０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 である鋼板。め
っき層断面構造においてめっき層−素地鋼板界面を中心
とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．５％以上含まれ
る合金相が局部的に存在させる。Ａｌの局在相の存在頻
度が素地鋼板の結晶粒界の大きさに等しくさせる。製造
方法はめっき浴の有効Ａｌ濃度を０．１２〜０．２０％
範囲で行う。合金化溶融めっき鋼板の加工性を低下原因
となるΓ相を、Ａｌの局在相を存在させることで分断化
し、変形を受けた際のクラック発生・伝播を防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融亜鉛めっき後加熱
拡散処理によって該めっき層をＦｅ−Ｚｎ系合金相化す
る、主に自動車、家電製品などの用途に使用される合金
化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するもので
ある。
拡散処理によって該めっき層をＦｅ−Ｚｎ系合金相化す
る、主に自動車、家電製品などの用途に使用される合金
化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】鋼板に溶融亜鉛めっきを施した後に加熱
合金化するいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、その
優れた塗装性、溶接性のため自動車、家電製品などの用
途に広範に使用されその生産量は増加の傾向にある。
又、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要求特性として
は、耐食性、加工性、溶接性、塗装性などがある。この
うち、加工性は、特に重要な特性の１つである。加工時
に、めっき層が剥離（フレーキング、パウダリング）す
ると加工性が低下する。この改善にあたって、鋼種、め
っき前処理、溶融めっき条件、合金化加熱条件等の適正
化が、現在盛んに研究開発されている。
合金化するいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、その
優れた塗装性、溶接性のため自動車、家電製品などの用
途に広範に使用されその生産量は増加の傾向にある。
又、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要求特性として
は、耐食性、加工性、溶接性、塗装性などがある。この
うち、加工性は、特に重要な特性の１つである。加工時
に、めっき層が剥離（フレーキング、パウダリング）す
ると加工性が低下する。この改善にあたって、鋼種、め
っき前処理、溶融めっき条件、合金化加熱条件等の適正
化が、現在盛んに研究開発されている。
【０００３】従来より合金化溶融亜鉛めっき鋼板の加工
性は、Ｆｅ−Ｚｎ系の合金相の中で、Ｆｅ含有率の高い
Γ相が堅くて脆い性質を有するため低下することが確か
められ、その対策を行なう技術が種々提案されている
が、合金相の形態そのものを改質して高加工性を達成す
る発想を具現化した技術は未だ見いだされていないのが
現状である。特に、極低炭素Ｔｉ添加鋼は材質特性に優
れ自動車、家電向けの深絞り用途に適しているが、Ｔｉ
はめっき後の合金化加熱過程でΓ相が厚く生成させる作
用を有するため、加工性が不良となる問題がある。
性は、Ｆｅ−Ｚｎ系の合金相の中で、Ｆｅ含有率の高い
Γ相が堅くて脆い性質を有するため低下することが確か
められ、その対策を行なう技術が種々提案されている
が、合金相の形態そのものを改質して高加工性を達成す
る発想を具現化した技術は未だ見いだされていないのが
現状である。特に、極低炭素Ｔｉ添加鋼は材質特性に優
れ自動車、家電向けの深絞り用途に適しているが、Ｔｉ
はめっき後の合金化加熱過程でΓ相が厚く生成させる作
用を有するため、加工性が不良となる問題がある。
【０００４】この対策として、鋼中へのＴｉ添加量を低
減する代わりにＮｂを添加する極低炭素Ｔｉ−Ｎｂ添加
鋼を合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板とすること
が広く行われているが、ＮｂはＴｉに比べ添加コストが
高い問題がある。又、溶融亜鉛めっき浴中Ａｌを微量に
抑えて亜鉛めっきした後合金化処理した特開昭５６−１
３４７０号公報、亜鉛めっき前の鋼板にＦｅやＮｉ等を
プレめっきして亜鉛めっきし、合金化処理した特開昭５
８−１０４１６３号公報、特開昭６０−１１０８５９号
公報などが提示されているものの、これらの技術から得
られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は全て加工性の改善効
果が十分でない。又はプレめっき等を行うことにより製
造コスト高となる欠点を有する。
減する代わりにＮｂを添加する極低炭素Ｔｉ−Ｎｂ添加
鋼を合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板とすること
が広く行われているが、ＮｂはＴｉに比べ添加コストが
高い問題がある。又、溶融亜鉛めっき浴中Ａｌを微量に
抑えて亜鉛めっきした後合金化処理した特開昭５６−１
３４７０号公報、亜鉛めっき前の鋼板にＦｅやＮｉ等を
プレめっきして亜鉛めっきし、合金化処理した特開昭５
８−１０４１６３号公報、特開昭６０−１１０８５９号
公報などが提示されているものの、これらの技術から得
られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は全て加工性の改善効
果が十分でない。又はプレめっき等を行うことにより製
造コスト高となる欠点を有する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来技術にて製造され
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板はめっき層と素地鋼板界面
にΓ相が層状かつ連続状に形成している特徴を持つ。該
鋼板が加工された際、Γ相部でクラックの発生と伝播が
容易に行われ、根こそぎめっき層が剥離しフレーキン
グ、パウダリング等の実用上問題を生じる。本発明で
は、この様な従来技術が抱える課題に対し、Γ相の生成
形態を不連続層状とすることによりクラックの伝播を抑
止し、めっき層の剥離防止を図る。
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板はめっき層と素地鋼板界面
にΓ相が層状かつ連続状に形成している特徴を持つ。該
鋼板が加工された際、Γ相部でクラックの発生と伝播が
容易に行われ、根こそぎめっき層が剥離しフレーキン
グ、パウダリング等の実用上問題を生じる。本発明で
は、この様な従来技術が抱える課題に対し、Γ相の生成
形態を不連続層状とすることによりクラックの伝播を抑
止し、めっき層の剥離防止を図る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】これを実現するための方
法として、めっき層中のＡｌ濃度を高めることによりＦ
ｅ−Ａｌ系合金相を素地鋼板−めっき層界面に多く生成
させＦｅ−Ｚｎ合金化反応の局部的な抑制作用を強化
し、Γ相の生成形態を不連続層状とする。本発明の構成
について以下に示す。 （１）素地鋼板がＴｉ添加極低炭素鋼で、めっき層成分
が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５〜０．６
％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 であることを特徴とす
る加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
法として、めっき層中のＡｌ濃度を高めることによりＦ
ｅ−Ａｌ系合金相を素地鋼板−めっき層界面に多く生成
させＦｅ−Ｚｎ合金化反応の局部的な抑制作用を強化
し、Γ相の生成形態を不連続層状とする。本発明の構成
について以下に示す。 （１）素地鋼板がＴｉ添加極低炭素鋼で、めっき層成分
が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５〜０．６
％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 であることを特徴とす
る加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
【０００７】（２）めっき層断面構造においてめっき層
−素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度
が０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在すること
を特徴とする（１）記載の加工性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板。 （３）（２）記載のＡｌ濃度が０．５％以上含まれる合
金相の存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応する
ことを特徴とする（１）及び（２）記載の加工性に優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）連続式溶融亜鉛めっき設備にて鋼成分が（１）記
載の素地鋼板を加熱焼鈍し、めっき浴成分として下記式
で定義される有効Ａｌ濃度が０．１２〜０．２０％であ
るめっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合金化
加熱処理を行う（１），（２）及び（３）記載の加工性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法にあ
る。 有効Ａｌ濃度(wt%) ＝めっき浴中 Total−Al濃度(wt%)
−めっき浴中Total−Fe濃度(wt%)
−素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度
が０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在すること
を特徴とする（１）記載の加工性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板。 （３）（２）記載のＡｌ濃度が０．５％以上含まれる合
金相の存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応する
ことを特徴とする（１）及び（２）記載の加工性に優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）連続式溶融亜鉛めっき設備にて鋼成分が（１）記
載の素地鋼板を加熱焼鈍し、めっき浴成分として下記式
で定義される有効Ａｌ濃度が０．１２〜０．２０％であ
るめっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合金化
加熱処理を行う（１），（２）及び（３）記載の加工性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法にあ
る。 有効Ａｌ濃度(wt%) ＝めっき浴中 Total−Al濃度(wt%)
−めっき浴中Total−Fe濃度(wt%)
【０００８】
【作用】次に、各要件の作用及び数値限定理由を述べ
る。素地鋼板としてＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼を用いる。
Ｔｉは鋼中の浸入型固溶元素であるＣ，Ｎを各々Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮの形で固定し鋼を深絞り成形に適した材質特
性に改善する。合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板
として、現在、Ｔｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼が一般的に用
いられているが、Ｔｉ単独添加鋼を用いた方が素地鋼板
の製造コストが安くなる工業的メリットが得られる。
る。素地鋼板としてＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼を用いる。
Ｔｉは鋼中の浸入型固溶元素であるＣ，Ｎを各々Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮの形で固定し鋼を深絞り成形に適した材質特
性に改善する。合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板
として、現在、Ｔｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼が一般的に用
いられているが、Ｔｉ単独添加鋼を用いた方が素地鋼板
の製造コストが安くなる工業的メリットが得られる。
【０００９】めっき層成分としてＦｅ：８〜１３％とす
る。８％以下の場合、Ｚｎのη相がめっき表層に残存
し、塗装後耐食性、溶接性を低下させる。又、１３％以
上ではめっき層の加工性が低下する。めっき層成分とし
てＡｌ：０．３５〜０．６％とする。０．３５％以下の
場合は、めっき層−素地鋼板界面にΓ相が層状に連続的
に生成しめっき鋼板が加工された際に、クラックが伝播
しめっきが剥離しやすくなる。０．６％以上とするとＦ
ｅ−Ｚｎの合金化反応速度が大幅に低下し生産性を阻害
する。めっき付着量としては２０〜９０ｇ／ｍ2 の範囲
とする。２０ｇ／ｍ2 未満では耐食性能が不足し、９０
ｇ／ｍ2 を超える場合は加工性が大幅に低下し、かつ合
金化処理に時間が要り生産性を損なう。
る。８％以下の場合、Ｚｎのη相がめっき表層に残存
し、塗装後耐食性、溶接性を低下させる。又、１３％以
上ではめっき層の加工性が低下する。めっき層成分とし
てＡｌ：０．３５〜０．６％とする。０．３５％以下の
場合は、めっき層−素地鋼板界面にΓ相が層状に連続的
に生成しめっき鋼板が加工された際に、クラックが伝播
しめっきが剥離しやすくなる。０．６％以上とするとＦ
ｅ−Ｚｎの合金化反応速度が大幅に低下し生産性を阻害
する。めっき付着量としては２０〜９０ｇ／ｍ2 の範囲
とする。２０ｇ／ｍ2 未満では耐食性能が不足し、９０
ｇ／ｍ2 を超える場合は加工性が大幅に低下し、かつ合
金化処理に時間が要り生産性を損なう。
【００１０】めっき層断面構造においてめっき層−素地
鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．
５％以上含まれる合金相を局部的に存在させる。Ａｌを
界面付近に局部的に存在させることで、Ｆｅ−Ｚｎ合金
化反応を局部的に抑制し、Γ相が層状に連続的に生成す
ることを防止する。この効果はＡｌが界面を中心とする
２μｍ以下及び０．５％以上ないと発揮されない。Ａｌ
の分布状況はめっき層断面のＥＰＭＡ分析により測定す
る。Ａｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相の存在頻度
が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応させる。加工を受け
た際のクラック伝播を防止するためには、Γ相の連続性
を微細に断ち切る必要がある。又Ａｌ濃化領域が多すぎ
ると合金化反応が全体的に低下し生産性を阻害する。
鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．
５％以上含まれる合金相を局部的に存在させる。Ａｌを
界面付近に局部的に存在させることで、Ｆｅ−Ｚｎ合金
化反応を局部的に抑制し、Γ相が層状に連続的に生成す
ることを防止する。この効果はＡｌが界面を中心とする
２μｍ以下及び０．５％以上ないと発揮されない。Ａｌ
の分布状況はめっき層断面のＥＰＭＡ分析により測定す
る。Ａｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相の存在頻度
が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応させる。加工を受け
た際のクラック伝播を防止するためには、Γ相の連続性
を微細に断ち切る必要がある。又Ａｌ濃化領域が多すぎ
ると合金化反応が全体的に低下し生産性を阻害する。
【００１１】製造方法においてめっき浴組成を有効Ａｌ
濃度で０．１２〜０．２０％の範囲とする。素地鋼板を
めっき浴に浸漬した際に生じるＦｅ−Ａｌ系合金相の形
成反応によりめっき層中のＡｌ濃度はめっき浴中のＡｌ
濃度より増加する。現在、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する際通常用いられているめっき有効Ａｌ濃度０．
１０〜０．１２％の範囲では、めっき層中のＡｌ濃度が
本発明に規定する範囲とならない。又、Ａｌ濃度が高す
ぎると合金化反応が強く抑制され生産性を阻害する。
尚、めっき浴中への添加元素としてスパングル調整元素
としてしばしば用いられるＰｂ，Ｃｄ及びＳｂが総量で
０．２０重量％未満の範囲で添加されていても本発明の
効果に対し何ら支障を与えるものではない。
濃度で０．１２〜０．２０％の範囲とする。素地鋼板を
めっき浴に浸漬した際に生じるＦｅ−Ａｌ系合金相の形
成反応によりめっき層中のＡｌ濃度はめっき浴中のＡｌ
濃度より増加する。現在、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する際通常用いられているめっき有効Ａｌ濃度０．
１０〜０．１２％の範囲では、めっき層中のＡｌ濃度が
本発明に規定する範囲とならない。又、Ａｌ濃度が高す
ぎると合金化反応が強く抑制され生産性を阻害する。
尚、めっき浴中への添加元素としてスパングル調整元素
としてしばしば用いられるＰｂ，Ｃｄ及びＳｂが総量で
０．２０重量％未満の範囲で添加されていても本発明の
効果に対し何ら支障を与えるものではない。
【００１２】
【実施例】連続式溶融亜鉛めっきラインにて、板厚０．
８ｍｍに冷間圧延したＴｉ添加極低炭素鋼を焼鈍した
後、溶融亜鉛めっき浴に浸漬しガスワイピング方式にて
めっき付着量制御し更に加熱合金化処理により合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた鋼板について、
めっき付着量、成分及びめっき層断面のＡｌ分布状況、
加工性評価としてパウダリング試験を行った。図１はめ
っき層組成と加工性の関係を示す。Ａｌ％の高い本発明
鋼板は、同一Ｆｅ％で比較して加工性が良好である。図
２はめっき付着量と加工性の関係を示す。付着量が高い
と加工性は低下する。図３はめっき浴有効Ａｌ濃度と加
工性の関係を示す。有効Ａｌ濃度が０．１２％以上で本
発明鋼板のめっき層Ａｌ成分が得られる。図４は本発明
鋼板のめっき層断面構造を示す。めっき層−素地鋼板界
面部にＡｌが局部的に分布しΓ相が層状に連続的に生成
するのを抑制しめっき層の加工性を改善する。 パウダリング試験 鋼板を６０度Ｖ曲げ−曲げ戻し後、加工部をセロテープ
剥離しめっき剥離幅（ｍｍ）を測定した。
８ｍｍに冷間圧延したＴｉ添加極低炭素鋼を焼鈍した
後、溶融亜鉛めっき浴に浸漬しガスワイピング方式にて
めっき付着量制御し更に加熱合金化処理により合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を製造した。得られた鋼板について、
めっき付着量、成分及びめっき層断面のＡｌ分布状況、
加工性評価としてパウダリング試験を行った。図１はめ
っき層組成と加工性の関係を示す。Ａｌ％の高い本発明
鋼板は、同一Ｆｅ％で比較して加工性が良好である。図
２はめっき付着量と加工性の関係を示す。付着量が高い
と加工性は低下する。図３はめっき浴有効Ａｌ濃度と加
工性の関係を示す。有効Ａｌ濃度が０．１２％以上で本
発明鋼板のめっき層Ａｌ成分が得られる。図４は本発明
鋼板のめっき層断面構造を示す。めっき層−素地鋼板界
面部にＡｌが局部的に分布しΓ相が層状に連続的に生成
するのを抑制しめっき層の加工性を改善する。 パウダリング試験 鋼板を６０度Ｖ曲げ−曲げ戻し後、加工部をセロテープ
剥離しめっき剥離幅（ｍｍ）を測定した。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明は合金化溶
融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を変化させて加工性を
大幅に改善する。これにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の用途を拡大し、工業的に大きな効果を奏するもので
ある。
融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を変化させて加工性を
大幅に改善する。これにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の用途を拡大し、工業的に大きな効果を奏するもので
ある。
【図１】めっき層組成と加工性との関係を示す図、
【図２】めっき付着量と加工性との関係を示す図、
【図３】めっき浴中有効Ａｌ濃度と加工性との関係を示
す図、
す図、
【図４】本発明鋼板のめっき層断面構造を示す図であ
る。
る。
Claims (4)
- 【請求項１】 素地鋼板がＴｉ添加極低炭素鋼で、めっ
き層成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５
〜０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 であることを
特徴とする加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 めっき層断面構造においてめっき層−素
地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が
０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在することを
特徴とする請求項１記載の加工性に優れた合金化溶融亜
鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 請求項２記載のＡｌ濃度が０．５％以上
含まれる合金相の存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさ
に対応することを特徴とする請求項１及び２記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 連続式溶融亜鉛めっき設備にてＴｉ添加
極低炭素鋼を加熱焼鈍し、めっき浴成分として下記式で
定義される有効Ａｌ濃度が０．１２〜０．２０％である
めっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合金化加
熱処理を行う請求項１，２及び３記載の加工性に優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。 有効Ａｌ濃度(wt%) ＝めっき浴中 Total-Al 濃度(wt%)
−めっき浴中Total-Fe濃度(wt%)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07076266A JP3142735B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07076266A JP3142735B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269665A true JPH08269665A (ja) | 1996-10-15 |
| JP3142735B2 JP3142735B2 (ja) | 2001-03-07 |
Family
ID=13600435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07076266A Expired - Fee Related JP3142735B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3142735B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1002886A1 (en) * | 1998-11-18 | 2000-05-24 | Kawasaki Steel Corporation | Galvannealed steel sheet and manufacturing method |
| US9334555B2 (en) | 2005-04-20 | 2016-05-10 | Nipon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP07076266A patent/JP3142735B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1002886A1 (en) * | 1998-11-18 | 2000-05-24 | Kawasaki Steel Corporation | Galvannealed steel sheet and manufacturing method |
| US6368728B1 (en) | 1998-11-18 | 2002-04-09 | Kawasaki Steel Corporation | Galvannealed steel sheet and manufacturing method |
| US9334555B2 (en) | 2005-04-20 | 2016-05-10 | Nipon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3142735B2 (ja) | 2001-03-07 |
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