JPH08260124A - 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 - Google Patents
加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法Info
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- JPH08260124A JPH08260124A JP6661895A JP6661895A JPH08260124A JP H08260124 A JPH08260124 A JP H08260124A JP 6661895 A JP6661895 A JP 6661895A JP 6661895 A JP6661895 A JP 6661895A JP H08260124 A JPH08260124 A JP H08260124A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｔｉ−Ｂ添加極低炭素鋼を素地鋼板とする加
工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法を
提供する。 【構成】 素地鋼板の特定成分が重量％で、Ｃ及びＮ：
０．０１％以下、Ｔｉ：０．０２〜０．０９％、Ｂ：
０．０００５〜０．００３０％である極低炭素Ｔｉ−Ｂ
添加鋼で、めっき層成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、
Ａｌ：０．３５〜０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ
2 である鋼板。素地鋼板の成分がめっき層断面構造にお
いてめっき層−素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲
内にＡｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相を局部的に
存在させる。Ａｌの局在相の存在頻度が素地鋼板の結晶
粒界の大きさに等しくさせる。製造方法はめっき浴の有
効Ａｌ濃度を０．１２〜０．２０％範囲で行う。合金化
溶融めっき鋼板の加工性を低下原因となるΓ相を、Ａｌ
の局在相を存在させることで分断化し、変形を受けた際
のクラック発生・伝播を防止する。
工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法を
提供する。 【構成】 素地鋼板の特定成分が重量％で、Ｃ及びＮ：
０．０１％以下、Ｔｉ：０．０２〜０．０９％、Ｂ：
０．０００５〜０．００３０％である極低炭素Ｔｉ−Ｂ
添加鋼で、めっき層成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、
Ａｌ：０．３５〜０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ
2 である鋼板。素地鋼板の成分がめっき層断面構造にお
いてめっき層−素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲
内にＡｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相を局部的に
存在させる。Ａｌの局在相の存在頻度が素地鋼板の結晶
粒界の大きさに等しくさせる。製造方法はめっき浴の有
効Ａｌ濃度を０．１２〜０．２０％範囲で行う。合金化
溶融めっき鋼板の加工性を低下原因となるΓ相を、Ａｌ
の局在相を存在させることで分断化し、変形を受けた際
のクラック発生・伝播を防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融亜鉛めっき後加熱
拡散処理によって該めっき層をＦｅ−Ｚｎ系合金相化す
る、主に自動車、家電製品などの用途に使用される合金
化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するもので
ある。
拡散処理によって該めっき層をＦｅ−Ｚｎ系合金相化す
る、主に自動車、家電製品などの用途に使用される合金
化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】鋼板に溶融亜鉛めっきを施した後に加熱
合金化するいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、その
優れた塗装性、溶接性のため自動車、家電製品などの用
途に広範に使用されその生産量は増加の傾向にある。
又、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要求特性として
は、耐食性、加工性、溶接性、塗装性などがある。この
うち、加工性は、特に重要な特性の１つである。加工時
に、めっき層が剥離（フレーキング、パウダリング）す
ると加工性が低下する。この改善にあたって、鋼種、め
っき前処理、溶融めっき条件、合金化加熱条件等の適正
化が、現在盛んに研究開発されている。
合金化するいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、その
優れた塗装性、溶接性のため自動車、家電製品などの用
途に広範に使用されその生産量は増加の傾向にある。
又、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要求特性として
は、耐食性、加工性、溶接性、塗装性などがある。この
うち、加工性は、特に重要な特性の１つである。加工時
に、めっき層が剥離（フレーキング、パウダリング）す
ると加工性が低下する。この改善にあたって、鋼種、め
っき前処理、溶融めっき条件、合金化加熱条件等の適正
化が、現在盛んに研究開発されている。
【０００３】従来より合金化溶融亜鉛めっき鋼板の加工
性は、Ｆｅ−Ｚｎ系の合金相の中で、Ｆｅ含有率の高い
Γ相が堅くて脆い性質を有するため低下することが確か
められ、その対策を行なう技術が種々提案されている
が、合金相の形態そのものを改質して高加工性を達成す
る発想を具現化した技術は未だ見いだされていないのが
現状である。特に、極低炭素Ｔｉ添加鋼は材質特性に優
れ自動車、家電向けの深絞り用途に適しているが、Ｔｉ
はめっき後の合金化加熱過程でΓ相が厚く生成させる作
用を有するため、加工性が不良となる問題がある。
性は、Ｆｅ−Ｚｎ系の合金相の中で、Ｆｅ含有率の高い
Γ相が堅くて脆い性質を有するため低下することが確か
められ、その対策を行なう技術が種々提案されている
が、合金相の形態そのものを改質して高加工性を達成す
る発想を具現化した技術は未だ見いだされていないのが
現状である。特に、極低炭素Ｔｉ添加鋼は材質特性に優
れ自動車、家電向けの深絞り用途に適しているが、Ｔｉ
はめっき後の合金化加熱過程でΓ相が厚く生成させる作
用を有するため、加工性が不良となる問題がある。
【０００４】この対策として、鋼中へのＴｉ添加量を低
減する代わりにＮｂを添加する極低炭素Ｔｉ−Ｎｂ添加
鋼を合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板とすること
が広く行われているが、ＮｂはＴｉに比べ添加コストが
高い問題がある。又、溶融亜鉛めっき浴中Ａｌを微量に
抑えて亜鉛めっきした後合金化処理した特開昭５６−１
３４７０号公報、亜鉛めっき前の鋼板にＦｅやＮｉ等を
プレめっきして亜鉛めっきし、合金化処理した特開昭５
８−１０４１６３号公報、特開昭６０−１１０８５９号
公報などが提示されているものの、これらの技術から得
られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は全て加工性の改善効
果が十分でない。又はプレめっき等を行うことにより製
造コスト高となる欠点を有する。
減する代わりにＮｂを添加する極低炭素Ｔｉ−Ｎｂ添加
鋼を合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板とすること
が広く行われているが、ＮｂはＴｉに比べ添加コストが
高い問題がある。又、溶融亜鉛めっき浴中Ａｌを微量に
抑えて亜鉛めっきした後合金化処理した特開昭５６−１
３４７０号公報、亜鉛めっき前の鋼板にＦｅやＮｉ等を
プレめっきして亜鉛めっきし、合金化処理した特開昭５
８−１０４１６３号公報、特開昭６０−１１０８５９号
公報などが提示されているものの、これらの技術から得
られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は全て加工性の改善効
果が十分でない。又はプレめっき等を行うことにより製
造コスト高となる欠点を有する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来技術にて製造され
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板はめっき層と素地鋼板界面
にΓ相が層状かつ連続状に形成している特徴を持つ。該
鋼板が加工された際、Γ相部でクラックの発生と伝播が
容易に行われ、根こそぎめっき層が剥離しフレーキン
グ、パウダリング等の実用上問題を生じる。本発明で
は、この様な従来技術が抱える課題に対し、Γ相の生成
形態を不連続層状とすることによりクラックの伝播を抑
止し、めっき層の剥離防止を図る。
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板はめっき層と素地鋼板界面
にΓ相が層状かつ連続状に形成している特徴を持つ。該
鋼板が加工された際、Γ相部でクラックの発生と伝播が
容易に行われ、根こそぎめっき層が剥離しフレーキン
グ、パウダリング等の実用上問題を生じる。本発明で
は、この様な従来技術が抱える課題に対し、Γ相の生成
形態を不連続層状とすることによりクラックの伝播を抑
止し、めっき層の剥離防止を図る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】これを実現するための方
法として、めっき層中のＡｌ濃度を高めることによりＦ
ｅ−Ａｌ系合金相を素地鋼板−めっき層界面に多く生成
させＦｅ−Ｚｎ合金化反応の局部的な抑制作用を強化
し、Γ相の生成形態を不連続層状とする。本発明の構成
について以下に示す。 （１）素地鋼板がＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼で、めっき層
成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５〜
０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 であることを特
徴とする加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （２）素地鋼板であるＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼の成分が
重量％で、 Ｃ ：０．０１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｍｎ：０．０５〜１．０％ Ｓ ：０．０３％以下 酸可溶Ａｌ：０．２０％以下 Ｔｉ：０．０２〜０．０９％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３０％ 残部不可避的不純物であることを特徴とする請求項１記
載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
法として、めっき層中のＡｌ濃度を高めることによりＦ
ｅ−Ａｌ系合金相を素地鋼板−めっき層界面に多く生成
させＦｅ−Ｚｎ合金化反応の局部的な抑制作用を強化
し、Γ相の生成形態を不連続層状とする。本発明の構成
について以下に示す。 （１）素地鋼板がＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼で、めっき層
成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．３５〜
０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ2 であることを特
徴とする加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （２）素地鋼板であるＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼の成分が
重量％で、 Ｃ ：０．０１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｍｎ：０．０５〜１．０％ Ｓ ：０．０３％以下 酸可溶Ａｌ：０．２０％以下 Ｔｉ：０．０２〜０．０９％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３０％ 残部不可避的不純物であることを特徴とする請求項１記
載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
【０００７】（３）めっき層断面構造においてめっき層
−素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度
が０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在すること
を特徴とする請求項１，２記載の加工性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）（２）記載のＡｌ濃度が０．５％以上含まれる合
金相の存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応する
ことを特徴とする（１），（２）及び（３）記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （５）連続式溶融亜鉛めっき設備にてＴｉ−Ｂ添加極低
炭素鋼を加熱焼鈍し、めっき浴成分として下記式で定義
される有効Ａｌ濃度が０．１２〜０．２０％であるめっ
き浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合金化加熱処
理を行う（１），（２），（３）及び（４）記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法に
ある。 有効Ａｌ濃度(wt%) ＝めっき浴中 Total−Al濃度(wt%) −めっき浴中 Total−Fe濃度(wt%)
−素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度
が０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在すること
を特徴とする請求項１，２記載の加工性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）（２）記載のＡｌ濃度が０．５％以上含まれる合
金相の存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応する
ことを特徴とする（１），（２）及び（３）記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （５）連続式溶融亜鉛めっき設備にてＴｉ−Ｂ添加極低
炭素鋼を加熱焼鈍し、めっき浴成分として下記式で定義
される有効Ａｌ濃度が０．１２〜０．２０％であるめっ
き浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合金化加熱処
理を行う（１），（２），（３）及び（４）記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法に
ある。 有効Ａｌ濃度(wt%) ＝めっき浴中 Total−Al濃度(wt%) −めっき浴中 Total−Fe濃度(wt%)
【０００８】
【作用】次に、各要件の作用及び数値限定理由を述べ
る。素地鋼板としてＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼を用いる。
Ｔｉは鋼中の浸入型固溶元素であるＣ，Ｎを各々Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮの形で固定し鋼を深絞り成形に適した材質特
性に改善する。合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板
として、現在、Ｔｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼が一般的に用
いられているが、Ｔｉ単独添加鋼を用いた方が素地鋼板
の製造コストが安くなる工業的メリットが得られる。こ
こでＣ，Ｎは各々０．０１％以下とする。これ以上だと
Ｔｉ，Ａｌ添加等により固定化することが困難となり材
質特性が低下する。
る。素地鋼板としてＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼を用いる。
Ｔｉは鋼中の浸入型固溶元素であるＣ，Ｎを各々Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮの形で固定し鋼を深絞り成形に適した材質特
性に改善する。合金化溶融亜鉛めっき鋼板用の素地鋼板
として、現在、Ｔｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼が一般的に用
いられているが、Ｔｉ単独添加鋼を用いた方が素地鋼板
の製造コストが安くなる工業的メリットが得られる。こ
こでＣ，Ｎは各々０．０１％以下とする。これ以上だと
Ｔｉ，Ａｌ添加等により固定化することが困難となり材
質特性が低下する。
【０００９】Ｍｎは置換型固溶体元素であり、多すぎる
と鋼を硬化して延性を害する。しかし、鋼中のＳとＭｎ
Ｓを形成してＳによる熱間脆性を避ける役割も有り、そ
のため０．０５〜１．０％とする。ＳはＭｎＳとなり有
害介在物となるため極力低減した方が良い。そのため
０．０３％以下とした。 酸溶解Ａｌ：Ａｌは製鋼の精錬工程における脱酸に必要
でそのため鋼中に０．００５〜０．２０％残存させる。
下限値未満では十分な脱酸ができず、また上限値超では
介在物が増加し鋼の延性を害する。
と鋼を硬化して延性を害する。しかし、鋼中のＳとＭｎ
Ｓを形成してＳによる熱間脆性を避ける役割も有り、そ
のため０．０５〜１．０％とする。ＳはＭｎＳとなり有
害介在物となるため極力低減した方が良い。そのため
０．０３％以下とした。 酸溶解Ａｌ：Ａｌは製鋼の精錬工程における脱酸に必要
でそのため鋼中に０．００５〜０．２０％残存させる。
下限値未満では十分な脱酸ができず、また上限値超では
介在物が増加し鋼の延性を害する。
【００１０】Ｔｉは０．０２〜０．０９％必要である。
下限値未満では鋼中Ｃ，Ｎの固定が行えず、上限値超で
は製造コスト高となるばかりでなく不純物増加による悪
影響がでる。Ｂは２次加工性向上のためと、Ｆｅ−Ｚｎ
合金化反応を適正化させるために添加する。Ｂは鋼中の
結晶粒界に濃化し粒界強度を強化する効果と、Ｆｅ−Ｚ
ｎの合金化反応過程でＦｅ−Ｚｎの粒界拡散を抑制し結
果的に加工性不良の原因となるΓ相の生成を抑制する。
下限値未満では鋼中Ｃ，Ｎの固定が行えず、上限値超で
は製造コスト高となるばかりでなく不純物増加による悪
影響がでる。Ｂは２次加工性向上のためと、Ｆｅ−Ｚｎ
合金化反応を適正化させるために添加する。Ｂは鋼中の
結晶粒界に濃化し粒界強度を強化する効果と、Ｆｅ−Ｚ
ｎの合金化反応過程でＦｅ−Ｚｎの粒界拡散を抑制し結
果的に加工性不良の原因となるΓ相の生成を抑制する。
【００１１】めっき層成分としてＦｅ：８〜１３％とす
る。８％以下の場合、Ｚｎのη相がめっき表層に残存
し、塗装後耐食性、溶接性を低下させる。又、１３％以
上ではめっき層の加工性が低下する。 めっき層成分としてＡｌ：０．３５〜０．６％とする。
０．３５％以下の場合は、めっき層−素地鋼板界面にΓ
相が層状に連続的に生成しめっき鋼板が加工された際
に、クラックが伝播しめっきが剥離しやすくなる。０．
６％以上とするとＦｅ−Ｚｎの合金化反応速度が大幅に
低下し生産性を阻害する。めっき付着量としては２０〜
９０ｇ／ｍ2 の範囲とする。２０ｇ／ｍ2 未満では耐食
性能が不足し、９０ｇ／ｍ2 を超える場合は加工性が大
幅に低下し、かつ合金化処理に時間が要り生産性を損な
う。
る。８％以下の場合、Ｚｎのη相がめっき表層に残存
し、塗装後耐食性、溶接性を低下させる。又、１３％以
上ではめっき層の加工性が低下する。 めっき層成分としてＡｌ：０．３５〜０．６％とする。
０．３５％以下の場合は、めっき層−素地鋼板界面にΓ
相が層状に連続的に生成しめっき鋼板が加工された際
に、クラックが伝播しめっきが剥離しやすくなる。０．
６％以上とするとＦｅ−Ｚｎの合金化反応速度が大幅に
低下し生産性を阻害する。めっき付着量としては２０〜
９０ｇ／ｍ2 の範囲とする。２０ｇ／ｍ2 未満では耐食
性能が不足し、９０ｇ／ｍ2 を超える場合は加工性が大
幅に低下し、かつ合金化処理に時間が要り生産性を損な
う。
【００１２】めっき層断面構造においてめっき層−素地
鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．
５％以上含まれる合金相を局部的に存在させる。Ａｌを
界面付近に局部的に存在させることで、Ｆｅ−Ｚｎ合金
化反応を局部的に抑制し、Γ相が層状に連続的に生成す
ることを防止する。この効果はＡｌが界面を中心とする
２μｍ以下及び０．５％以上ないと発揮されない。Ａｌ
の分布状況はめっき層断面のＥＰＭＡ分析により測定す
る。Ａｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相の存在頻度
が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応させる。加工を受け
た際のクラック伝播を防止するためには、Γ相の連続性
を微細に断ち切る必要がある。又Ａｌ濃化領域が多すぎ
ると合金化反応が全体的に低下し生産性を阻害する。
鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．
５％以上含まれる合金相を局部的に存在させる。Ａｌを
界面付近に局部的に存在させることで、Ｆｅ−Ｚｎ合金
化反応を局部的に抑制し、Γ相が層状に連続的に生成す
ることを防止する。この効果はＡｌが界面を中心とする
２μｍ以下及び０．５％以上ないと発揮されない。Ａｌ
の分布状況はめっき層断面のＥＰＭＡ分析により測定す
る。Ａｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相の存在頻度
が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応させる。加工を受け
た際のクラック伝播を防止するためには、Γ相の連続性
を微細に断ち切る必要がある。又Ａｌ濃化領域が多すぎ
ると合金化反応が全体的に低下し生産性を阻害する。
【００１３】製造方法においてめっき浴組成を有効Ａｌ
濃度で０．１２〜０．２０％の範囲とする。素地鋼板を
めっき浴に浸漬した際に生じるＦｅ−Ａｌ系合金相の形
成反応によりめっき層中のＡｌ濃度はめっき浴中のＡｌ
濃度より増加する。現在、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する際通常用いられているめっき有効Ａｌ濃度０．
１０〜０．１２％の範囲では、めっき層中のＡｌ濃度が
本発明に規定する範囲とならない。又、Ａｌ濃度が高す
ぎると合金化反応が強く抑制され生産性を阻害する。
尚、めっき浴中への添加元素としてスパングル調整元素
としてしばしば用いられるＰｂ，Ｃｄ及びＳｂが総量で
０．２０重量％未満の範囲で添加されていても本発明の
効果に対し何ら支障を与えるものではない。
濃度で０．１２〜０．２０％の範囲とする。素地鋼板を
めっき浴に浸漬した際に生じるＦｅ−Ａｌ系合金相の形
成反応によりめっき層中のＡｌ濃度はめっき浴中のＡｌ
濃度より増加する。現在、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する際通常用いられているめっき有効Ａｌ濃度０．
１０〜０．１２％の範囲では、めっき層中のＡｌ濃度が
本発明に規定する範囲とならない。又、Ａｌ濃度が高す
ぎると合金化反応が強く抑制され生産性を阻害する。
尚、めっき浴中への添加元素としてスパングル調整元素
としてしばしば用いられるＰｂ，Ｃｄ及びＳｂが総量で
０．２０重量％未満の範囲で添加されていても本発明の
効果に対し何ら支障を与えるものではない。
【００１４】
【実施例】連続式溶融亜鉛めっきラインにて、板厚０．
８ｍｍに冷間圧延した表１に示すＴｉ−Ｂ添加極低炭素
鋼及びＴｉ添加低炭素鋼を焼鈍した後、溶融亜鉛めっき
浴に浸漬しガスワイピング方式にてめっき付着量制御し
更に加熱合金化処理により合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
製造した。得られた鋼板について、めっき付着量、成分
及びめっき層断面のＡｌ分布状況、加工性評価としてパ
ウダリング試験を行った。図１はめっき層組成と加工性
の関係を示す。素地鋼板として鋼Ａ（Ｔｉ−Ｂ添加極低
炭素鋼）を用いかつめっき層中Ａｌ％が高い材料は、同
一Ｆｅ％で比較して加工性が良好である。図２は鋼Ａに
おけるめっき付着量と加工性の関係を示す。付着量が高
いと加工性は低下する。図３は鋼Ａにおけるめっき浴有
効Ａｌ濃度と加工性の関係を示す。有効Ａｌ濃度が０．
１２％以上で本発明鋼板のめっき層Ａｌ成分が得られ
る。図４は本発明鋼板のめっき層断面構造を示す。めっ
き層−素地鋼板界面部にＡｌが局部的に分布しΓ相が層
状に連続的に生成するのを抑制しめっき層の加工性を改
善する。 パウダリング試験 鋼板を６０度Ｖ曲げ−曲げ戻し後、加工部をセロテープ
剥離しめっき剥離幅（ｍｍ）を測定
８ｍｍに冷間圧延した表１に示すＴｉ−Ｂ添加極低炭素
鋼及びＴｉ添加低炭素鋼を焼鈍した後、溶融亜鉛めっき
浴に浸漬しガスワイピング方式にてめっき付着量制御し
更に加熱合金化処理により合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
製造した。得られた鋼板について、めっき付着量、成分
及びめっき層断面のＡｌ分布状況、加工性評価としてパ
ウダリング試験を行った。図１はめっき層組成と加工性
の関係を示す。素地鋼板として鋼Ａ（Ｔｉ−Ｂ添加極低
炭素鋼）を用いかつめっき層中Ａｌ％が高い材料は、同
一Ｆｅ％で比較して加工性が良好である。図２は鋼Ａに
おけるめっき付着量と加工性の関係を示す。付着量が高
いと加工性は低下する。図３は鋼Ａにおけるめっき浴有
効Ａｌ濃度と加工性の関係を示す。有効Ａｌ濃度が０．
１２％以上で本発明鋼板のめっき層Ａｌ成分が得られ
る。図４は本発明鋼板のめっき層断面構造を示す。めっ
き層−素地鋼板界面部にＡｌが局部的に分布しΓ相が層
状に連続的に生成するのを抑制しめっき層の加工性を改
善する。 パウダリング試験 鋼板を６０度Ｖ曲げ−曲げ戻し後、加工部をセロテープ
剥離しめっき剥離幅（ｍｍ）を測定
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明は合金化溶
融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を変化させて加工性を
大幅に改善する。これにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の用途を拡大し、工業的に大きな効果を奏するもので
ある。
融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を変化させて加工性を
大幅に改善する。これにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の用途を拡大し、工業的に大きな効果を奏するもので
ある。
【図面の簡単な説明】
【図１】めっき層成分と加工性との関係を示す図、
【図２】めっき付着量と加工性との関係を示す図、
【図３】めっき浴中Ａｌ濃度とめっき層中Ａｌ濃度との
関係を示す図、
関係を示す図、
【図４】本発明鋼板のめっき層断面構造を示す図であ
る。
る。
Claims (5)
- 【請求項１】 素地鋼板がＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼で、
めっき層成分が重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａｌ：０．
３５〜０．６％、付着量が２０〜９０ｇ／ｍ 2 であるこ
とを特徴とする加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板。 - 【請求項２】 素地鋼板であるＴｉ−Ｂ添加極低炭素鋼
の成分が重量％で、 Ｃ ：０．０１％以下 Ｎ ：０．０１％以下 Ｍｎ：０．０５〜１．０％ Ｓ ：０．０３％以下 酸可溶Ａｌ：０．２０％以下 Ｔｉ：０．０２〜０．０９％ Ｂ ：０．０００５〜０．００３０％ 残部不可避的不純物であることを特徴とする請求項１記
載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 めっき層断面構造においてめっき層−素
地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が
０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在することを
特徴とする請求項１または２記載の加工性に優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 請求項２記載のＡｌ濃度が０．５％以上
含まれる合金相の存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさ
に対応することを特徴とする請求項１，２及び３記載の
加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項５】 連続式溶融亜鉛めっき設備にてＴｉ−Ｂ
添加極低炭素鋼を加熱焼鈍し、めっき浴成分として下記
式で定義される有効Ａｌ濃度が０．１２〜０．２０％で
あるめっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合金
化加熱処理を行う請求項１，２，３及び４記載の加工性
に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法 有効Ａｌ濃度(wt%) ＝めっき浴中 Total-Al 濃度(wt%) −めっき浴中 Total-Fe濃度(wt%)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6661895A JPH08260124A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6661895A JPH08260124A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260124A true JPH08260124A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13321070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6661895A Pending JPH08260124A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08260124A (ja) |
-
1995
- 1995-03-27 JP JP6661895A patent/JPH08260124A/ja active Pending
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