JPH08296019A - 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 - Google Patents
加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法Info
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- JPH08296019A JPH08296019A JP9891095A JP9891095A JPH08296019A JP H08296019 A JPH08296019 A JP H08296019A JP 9891095 A JP9891095 A JP 9891095A JP 9891095 A JP9891095 A JP 9891095A JP H08296019 A JPH08296019 A JP H08296019A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ti−Nb添加極低炭素鋼を素地鋼板とする加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法を提
供する。 【構成】 素地鋼板がTi−Nb添加極低炭素鋼で、その鋼
板表面の第１層が焼鈍過程で鋼板表面を酸化還元するこ
とにより得られる純鉄層、第２層が合金化溶融亜鉛めっ
き層でその成分として重量％でFe：８〜13％、Al：0.35
〜 0.6％を含有し、付着量が20〜90ｇ／ｍ2 である鋼
板。めっき層断面構造において、めっき層−素地鋼板界
面を中心とする２μｍの範囲内に、Al濃度が 0.5％以上
含まれる合金相を局部的に存在させ、その存在頻度を素
地鋼板の結晶粒界の大きさに等しくさせる。製造方法は
焼鈍工程で酸化還元により鋼板表面に純鉄層を形成した
後、めっき浴の有効Al濃度が0.12〜0.20％範囲で行う。
合金化溶融めっき鋼板の加工性の低下原因となるΓ相
を、Alの局在相を存在させることで分断化し、変形を受
けた際のクラックの発生・伝搬を防止する。
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法を提
供する。 【構成】 素地鋼板がTi−Nb添加極低炭素鋼で、その鋼
板表面の第１層が焼鈍過程で鋼板表面を酸化還元するこ
とにより得られる純鉄層、第２層が合金化溶融亜鉛めっ
き層でその成分として重量％でFe：８〜13％、Al：0.35
〜 0.6％を含有し、付着量が20〜90ｇ／ｍ2 である鋼
板。めっき層断面構造において、めっき層−素地鋼板界
面を中心とする２μｍの範囲内に、Al濃度が 0.5％以上
含まれる合金相を局部的に存在させ、その存在頻度を素
地鋼板の結晶粒界の大きさに等しくさせる。製造方法は
焼鈍工程で酸化還元により鋼板表面に純鉄層を形成した
後、めっき浴の有効Al濃度が0.12〜0.20％範囲で行う。
合金化溶融めっき鋼板の加工性の低下原因となるΓ相
を、Alの局在相を存在させることで分断化し、変形を受
けた際のクラックの発生・伝搬を防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶融亜鉛めっき後加熱拡
散処理によって該めっき層をＦｅ−Ｚｎ系合金相化す
る、主に自動車、家電製品などの用途に使用される合金
化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するもので
ある。
散処理によって該めっき層をＦｅ−Ｚｎ系合金相化す
る、主に自動車、家電製品などの用途に使用される合金
化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】鋼板に溶融亜鉛めっきを施した後に加熱
合金化するいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、その
優れた塗装性、溶接性のため自動車、家電製品などの用
途に広範に使用されその生産量は増加の傾向にある。
又、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要求特性として
は、耐食性、加工性、溶接性、塗装性などがある。この
うち、加工性は、特に重要な特性の１つである。加工時
に、めっき層が剥離（フレーキング、パウダリング）す
ると加工性が低下する。この改善にあたって、鋼種、め
っき前処理、溶融めっき条件、合金化加熱条件などの適
正化が、現在盛んに研究開発されている。
合金化するいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、その
優れた塗装性、溶接性のため自動車、家電製品などの用
途に広範に使用されその生産量は増加の傾向にある。
又、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要求特性として
は、耐食性、加工性、溶接性、塗装性などがある。この
うち、加工性は、特に重要な特性の１つである。加工時
に、めっき層が剥離（フレーキング、パウダリング）す
ると加工性が低下する。この改善にあたって、鋼種、め
っき前処理、溶融めっき条件、合金化加熱条件などの適
正化が、現在盛んに研究開発されている。
【０００３】従来より合金化溶融亜鉛めっき鋼板の加工
性は、Ｆｅ−Ｚｎ系の合金相の中で、Ｆｅ含有率の高い
Γ相が堅くて脆い性質を有するため低下することが確か
められ、その対策を行う技術が種々提案されているが、
合金相の形態そのものを改質して高加工性を達成する発
想を具現化した技術は未だ見いだされていないのが現状
である。特に、極低炭素Ｔｉ−Ｎｂ添加鋼は材質特性に
優れ自動車、家電向けの深絞り用途に適しているが、Ｔ
ｉはめっき後の合金化加熱過程でΓ相を厚く生成させる
作用を有するため、加工性が不良となる問題がある。
性は、Ｆｅ−Ｚｎ系の合金相の中で、Ｆｅ含有率の高い
Γ相が堅くて脆い性質を有するため低下することが確か
められ、その対策を行う技術が種々提案されているが、
合金相の形態そのものを改質して高加工性を達成する発
想を具現化した技術は未だ見いだされていないのが現状
である。特に、極低炭素Ｔｉ−Ｎｂ添加鋼は材質特性に
優れ自動車、家電向けの深絞り用途に適しているが、Ｔ
ｉはめっき後の合金化加熱過程でΓ相を厚く生成させる
作用を有するため、加工性が不良となる問題がある。
【０００４】この対策として、溶融亜鉛めっき浴中Ａｌ
を微量に抑えて亜鉛めっきした後合金化処理した特開昭
５６−１３４７０号公報、亜鉛めっき前の鋼板にＦｅや
Ｎｉなどをプレめっきして亜鉛めっきし、合金化処理し
た特開昭５８−１０４１６３号公報や特開昭６０−１１
０８５９号公報などが提示されているものの、これらの
技術から得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は全て加工
性の改善効果が十分でない。又はプレめっきなどを行う
ことにより製造コスト高となる欠点を有する。
を微量に抑えて亜鉛めっきした後合金化処理した特開昭
５６−１３４７０号公報、亜鉛めっき前の鋼板にＦｅや
Ｎｉなどをプレめっきして亜鉛めっきし、合金化処理し
た特開昭５８−１０４１６３号公報や特開昭６０−１１
０８５９号公報などが提示されているものの、これらの
技術から得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板は全て加工
性の改善効果が十分でない。又はプレめっきなどを行う
ことにより製造コスト高となる欠点を有する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来技術にて製造され
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板はめっき層と素地鋼板界面
にΓ相が層状かつ連続状に形成している特徴を持つ。該
鋼板が加工された際、Γ相部でクラックの発生と伝搬が
容易に行われ、根こそぎめっき層が剥離しフレーキン
グ、パウダリングなどの実用上問題を生じる。このよう
な従来技術が抱える課題に対し、本発明ではＴｉ−Ｎｂ
添加低炭素鋼について、Γ相の生成形態を不連続層状と
することによりクラックの伝搬を抑止し、めっき層の剥
離防止を図ることを目的とする。
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板はめっき層と素地鋼板界面
にΓ相が層状かつ連続状に形成している特徴を持つ。該
鋼板が加工された際、Γ相部でクラックの発生と伝搬が
容易に行われ、根こそぎめっき層が剥離しフレーキン
グ、パウダリングなどの実用上問題を生じる。このよう
な従来技術が抱える課題に対し、本発明ではＴｉ−Ｎｂ
添加低炭素鋼について、Γ相の生成形態を不連続層状と
することによりクラックの伝搬を抑止し、めっき層の剥
離防止を図ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】これを実現するための方
法として、めっき層中のＡｌ濃度を高めることによりＦ
ｅ−Ａｌ系合金相を素地鋼板−めっき層界面に多く生成
させ、Ｆｅ−Ｚｎ合金化反応の局部的な抑制作用を強化
し、Γ相の生成形態を不連続層状とする。
法として、めっき層中のＡｌ濃度を高めることによりＦ
ｅ−Ａｌ系合金相を素地鋼板−めっき層界面に多く生成
させ、Ｆｅ−Ｚｎ合金化反応の局部的な抑制作用を強化
し、Γ相の生成形態を不連続層状とする。
【０００７】本発明の要旨を以下に示す。すなわち、 （１）素地鋼板がＴｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼で、その鋼
板表面の第１層が焼鈍過程で鋼板表面を酸化還元するこ
とにより得られる純鉄層、第２層が合金化溶融亜鉛めっ
き層でその成分として重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａ
ｌ：０．３５〜０．６％を含有し、付着量が２０〜９０
ｇ／ｍ2 であることを特徴とする加工性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。 （２）めっき層断面構造において、めっき層−素地鋼板
界面を中心とする２μｍの範囲内に、Ａｌ濃度が０．５
％以上含まれる合金相が局部的に存在することを特徴と
する前項（１）記載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板。 （３）前項（２）記載のＡｌ濃度が０．５％以上含まれ
る合金相の存在頻度が、素地鋼板結晶粒界の大きさに対
応することを特徴とする前項（１），（２）記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）連続式溶融亜鉛めっき設備でＴｉ−Ｎｂ添加極低
炭素鋼を、焼鈍工程で酸化還元することにより表面に純
鉄層を形成し、次いで、めっき浴成分として下記式で定
義される有効Ａｌ濃度（wt％）が０．１２〜０．２０％
であるめっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合
金化加熱処理を行い前項各項に記載の加工性に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。 有効Ａｌ濃度＝めっき浴中total-Ａｌ濃度−めっき浴中total-Ｆｅ濃度 （濃度はwt％） （５）焼鈍工程において、直火加熱の焼鈍空気比を０．
９〜１．２とすることを特徴とする前項（４）記載の加
工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であ
る。
板表面の第１層が焼鈍過程で鋼板表面を酸化還元するこ
とにより得られる純鉄層、第２層が合金化溶融亜鉛めっ
き層でその成分として重量％でＦｅ：８〜１３％、Ａ
ｌ：０．３５〜０．６％を含有し、付着量が２０〜９０
ｇ／ｍ2 であることを特徴とする加工性に優れた合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。 （２）めっき層断面構造において、めっき層−素地鋼板
界面を中心とする２μｍの範囲内に、Ａｌ濃度が０．５
％以上含まれる合金相が局部的に存在することを特徴と
する前項（１）記載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛め
っき鋼板。 （３）前項（２）記載のＡｌ濃度が０．５％以上含まれ
る合金相の存在頻度が、素地鋼板結晶粒界の大きさに対
応することを特徴とする前項（１），（２）記載の加工
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）連続式溶融亜鉛めっき設備でＴｉ−Ｎｂ添加極低
炭素鋼を、焼鈍工程で酸化還元することにより表面に純
鉄層を形成し、次いで、めっき浴成分として下記式で定
義される有効Ａｌ濃度（wt％）が０．１２〜０．２０％
であるめっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御及び合
金化加熱処理を行い前項各項に記載の加工性に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法。 有効Ａｌ濃度＝めっき浴中total-Ａｌ濃度−めっき浴中total-Ｆｅ濃度 （濃度はwt％） （５）焼鈍工程において、直火加熱の焼鈍空気比を０．
９〜１．２とすることを特徴とする前項（４）記載の加
工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であ
る。
【０００８】
【作用】次に、各用件の作用及び数値限定理由を述べ
る。素地鋼板としてＴｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼を用い
る。Ｔｉ，Ｎｂは鋼中の浸入型固溶元素であるＣ，Ｎを
各々ＴｉＣ，ＮｂＣ，ＴｉＮの形で固定し鋼を深絞り成
形に適した材質特性に改善する。
る。素地鋼板としてＴｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼を用い
る。Ｔｉ，Ｎｂは鋼中の浸入型固溶元素であるＣ，Ｎを
各々ＴｉＣ，ＮｂＣ，ＴｉＮの形で固定し鋼を深絞り成
形に適した材質特性に改善する。
【０００９】めっき層成分としてＦｅを８〜１３％含有
する。８％未満の場合、Ｚｎのη相がめっき表層に残存
し、塗装後耐食性、溶接性を低下させる。又、１３％超
ではめっき層の加工性が低下する。又、めっき層成分と
してＡｌを０．３５〜０．６％含有する。０．３５％未
満の場合は、めっき層−素地鋼板界面にΓ相が層状に連
続的に生成しめっき鋼板が加工された際に、クラックが
伝搬しめっきが剥離しやすくなる。０．６％超になると
Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応速度が大幅に低下し生産性を阻
害する。めっき付着量としては２０〜９０ｇ／ｍ2 の範
囲とする。２０ｇ／ｍ2 未満では耐食性能が不足し、９
０ｇ／ｍ2 を超える場合は加工性が大幅に低下し、かつ
合金化処理に時間が要り生産性を損なう。
する。８％未満の場合、Ｚｎのη相がめっき表層に残存
し、塗装後耐食性、溶接性を低下させる。又、１３％超
ではめっき層の加工性が低下する。又、めっき層成分と
してＡｌを０．３５〜０．６％含有する。０．３５％未
満の場合は、めっき層−素地鋼板界面にΓ相が層状に連
続的に生成しめっき鋼板が加工された際に、クラックが
伝搬しめっきが剥離しやすくなる。０．６％超になると
Ｆｅ−Ｚｎの合金化反応速度が大幅に低下し生産性を阻
害する。めっき付着量としては２０〜９０ｇ／ｍ2 の範
囲とする。２０ｇ／ｍ2 未満では耐食性能が不足し、９
０ｇ／ｍ2 を超える場合は加工性が大幅に低下し、かつ
合金化処理に時間が要り生産性を損なう。
【００１０】めっき層断面構造においてめっき層−素地
鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．
５％以上含まれる合金相を局部的に存在させる。Ａｌを
界面付近に局部的に存在させることで、Ｆｅ−Ｚｎ合金
化反応を局部的に抑制し、Γ相が層状に連続的に生成す
ることを防止する。この効果はＡｌが界面を中心とする
２μｍ以下及び０．５％以上ないと発揮されない。Ａｌ
の分布状況はめっき層断面のＥＰＭＡ分析により測定す
る。
鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内にＡｌ濃度が０．
５％以上含まれる合金相を局部的に存在させる。Ａｌを
界面付近に局部的に存在させることで、Ｆｅ−Ｚｎ合金
化反応を局部的に抑制し、Γ相が層状に連続的に生成す
ることを防止する。この効果はＡｌが界面を中心とする
２μｍ以下及び０．５％以上ないと発揮されない。Ａｌ
の分布状況はめっき層断面のＥＰＭＡ分析により測定す
る。
【００１１】Ａｌ濃度が０．５％以上含まれる合金相の
存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応させる。加
工を受けた際のクラック伝搬を防止するためには、Γ相
の連続性を微細に断ち切る必要がある。又Ａｌ濃化領域
が多すぎると合金化反応が全体的に低下し生産性を阻害
する。
存在頻度が素地鋼板結晶粒界の大きさに対応させる。加
工を受けた際のクラック伝搬を防止するためには、Γ相
の連続性を微細に断ち切る必要がある。又Ａｌ濃化領域
が多すぎると合金化反応が全体的に低下し生産性を阻害
する。
【００１２】製造方法において連続式溶融亜鉛めっき設
備の焼鈍工程で鋼板を酸化、還元することにより表面に
純鉄層を形成させる。鋼中Ｔｉ，Ｎｂの表層濃化を抑制
することにより、合金化過程でΓ相の生成を低減化し加
工性を改善する。条件は直火加熱帯の燃焼空気比を０．
９〜１．２の範囲とする。０．９未満では焼鈍後に純鉄
層を形成することが不可能であり、１．２を超えると生
成酸化鉄皮膜が厚すぎて続いての還元帯での鉄酸化皮膜
還元がしきれずに残存し、めっき密着性を阻害する。直
火加熱帯出側での鉄酸化皮膜厚は好ましくは２００Ａ〜
１０００Ａに調整すると良い。
備の焼鈍工程で鋼板を酸化、還元することにより表面に
純鉄層を形成させる。鋼中Ｔｉ，Ｎｂの表層濃化を抑制
することにより、合金化過程でΓ相の生成を低減化し加
工性を改善する。条件は直火加熱帯の燃焼空気比を０．
９〜１．２の範囲とする。０．９未満では焼鈍後に純鉄
層を形成することが不可能であり、１．２を超えると生
成酸化鉄皮膜が厚すぎて続いての還元帯での鉄酸化皮膜
還元がしきれずに残存し、めっき密着性を阻害する。直
火加熱帯出側での鉄酸化皮膜厚は好ましくは２００Ａ〜
１０００Ａに調整すると良い。
【００１３】めっき浴組成を有効Ａｌ濃度で０．１２〜
０．２０％の範囲とする。素地鋼板をめっき浴に浸漬し
た際に生じるＦｅ−Ａｌ系合金相の形成反応によりめっ
き層中のＡｌ濃度はめっき浴中のＡｌ濃度より増加す
る。現在、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する際通常
用いられているめっき有効Ａｌ濃度０．１０〜０．１２
％の範囲では、めっき層中のＡｌ濃度が本発明に規定す
る範囲とならない。又、Ａｌ濃度が高すぎると合金化反
応が強く抑制され生産性を阻害する。なお、めっき浴中
への添加元素としてスパングル調整元素としてしばしば
用いられるＰｂ，Ｃｄ及びＳｂが総量で０．２０重量％
未満の範囲で添加されていても本発明の効果に対し何ら
支障を与えるものではない。
０．２０％の範囲とする。素地鋼板をめっき浴に浸漬し
た際に生じるＦｅ−Ａｌ系合金相の形成反応によりめっ
き層中のＡｌ濃度はめっき浴中のＡｌ濃度より増加す
る。現在、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する際通常
用いられているめっき有効Ａｌ濃度０．１０〜０．１２
％の範囲では、めっき層中のＡｌ濃度が本発明に規定す
る範囲とならない。又、Ａｌ濃度が高すぎると合金化反
応が強く抑制され生産性を阻害する。なお、めっき浴中
への添加元素としてスパングル調整元素としてしばしば
用いられるＰｂ，Ｃｄ及びＳｂが総量で０．２０重量％
未満の範囲で添加されていても本発明の効果に対し何ら
支障を与えるものではない。
【００１４】
【実施例】連続式溶融亜鉛めっきラインにて、板厚０．
８mmに冷間圧延した表１に示す成分系のＴｉ−Ｎｂ添加
極低炭素鋼を焼鈍工程で燃焼空気比を０．９５（本発明
条件）及び０．８５（従来技術条件）で直火加熱した
後、Ｎ2 −１０％Ｈ2 雰囲気の還元帯で最高板温８１０
℃で加熱焼鈍した。次いで各種溶融亜鉛めっき浴に浸漬
しガスワイピング方式にてめっき付着量制御し、さらに
加熱合金化処理により合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
した。得られた鋼板について、めっき付着量、成分及び
めっき層断面のＡｌ分布状況、加工性評価としてパウダ
リング試験を行った。
８mmに冷間圧延した表１に示す成分系のＴｉ−Ｎｂ添加
極低炭素鋼を焼鈍工程で燃焼空気比を０．９５（本発明
条件）及び０．８５（従来技術条件）で直火加熱した
後、Ｎ2 −１０％Ｈ2 雰囲気の還元帯で最高板温８１０
℃で加熱焼鈍した。次いで各種溶融亜鉛めっき浴に浸漬
しガスワイピング方式にてめっき付着量制御し、さらに
加熱合金化処理により合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
した。得られた鋼板について、めっき付着量、成分及び
めっき層断面のＡｌ分布状況、加工性評価としてパウダ
リング試験を行った。
【００１５】
【表１】
【００１６】図１はめっき層組成と加工性の関係を示
す。燃焼空気比０．９５にて直火加熱焼鈍し鋼板表面第
１層に純鉄層を設け、かつ第２層の合金化溶融亜鉛めっ
き層中のＡｌ％の高い本発明鋼板は同一Ｆｅ％で比較し
て加工性が良好である。図２はめっき付着量と加工性の
関係を示す。付着量が高いと加工性は低下する。図３は
めっき浴有効Ａｌ濃度と加工性の関係を示す。有効Ａｌ
濃度が０．１２％以上で本発明鋼板のめっき層Ａｌ成分
が得られる。図４は本発明鋼板のめっき層断面構造を示
す。めっき層−素地鋼板界面部にＡｌが局部的に分布し
Γ相が層状に連続的に生成するのを抑制しめっき層の加
工性を改善する。なお、パウダリング試験は鋼板を６０
度Ｖ曲げ−曲げ戻し後、加工部をセロテープ剥離しめっ
き剥離幅（mm）を測定した。
す。燃焼空気比０．９５にて直火加熱焼鈍し鋼板表面第
１層に純鉄層を設け、かつ第２層の合金化溶融亜鉛めっ
き層中のＡｌ％の高い本発明鋼板は同一Ｆｅ％で比較し
て加工性が良好である。図２はめっき付着量と加工性の
関係を示す。付着量が高いと加工性は低下する。図３は
めっき浴有効Ａｌ濃度と加工性の関係を示す。有効Ａｌ
濃度が０．１２％以上で本発明鋼板のめっき層Ａｌ成分
が得られる。図４は本発明鋼板のめっき層断面構造を示
す。めっき層−素地鋼板界面部にＡｌが局部的に分布し
Γ相が層状に連続的に生成するのを抑制しめっき層の加
工性を改善する。なお、パウダリング試験は鋼板を６０
度Ｖ曲げ−曲げ戻し後、加工部をセロテープ剥離しめっ
き剥離幅（mm）を測定した。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明は合金化溶
融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を変化させて加工性を
大幅に改善する。これにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の用途を拡大し、工業的に大きな効果を奏するもので
ある。
融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を変化させて加工性を
大幅に改善する。これにより、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の用途を拡大し、工業的に大きな効果を奏するもので
ある。
【図１】めっき層成分と加工性の関係を示す図。
【図２】めっき付着量と加工性の関係を示す図。
【図３】めっき浴中Ａｌ濃度とめっき層中Ａｌ濃度の関
係を示す図。
係を示す図。
【図４】本発明鋼板のめっき層断面構造を示す図。
Claims (5)
- 【請求項１】 素地鋼板がＴｉ−Ｎｂ添加極低炭素鋼
で、その鋼板表面の第１層が焼鈍過程で鋼板表面を酸化
還元することにより得られる純鉄層、第２層が合金化溶
融亜鉛めっき層でその成分として重量％でＦｅ：８〜１
３％、Ａｌ：０．３５〜０．６％を含有し、付着量が２
０〜９０ｇ／ｍ2 であることを特徴とする加工性に優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 めっき層断面構造において、めっき層−
素地鋼板界面を中心とする２μｍの範囲内に、Ａｌ濃度
が０．５％以上含まれる合金相が局部的に存在すること
を特徴とする請求項１記載の加工性に優れた合金化溶融
亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 請求項２記載のＡｌ濃度が０．５％以上
含まれる合金相の存在頻度が、素地鋼板結晶粒界の大き
さに対応することを特徴とする請求項１あるいは２記載
の加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 連続式溶融亜鉛めっき設備でＴｉ−Ｎｂ
添加極低炭素鋼を焼鈍工程で酸化還元することにより表
面に純鉄層を形成し、次いで、めっき浴成分として下記
式で定義される有効Ａｌ濃度（wt％）が０．１２〜０．
２０％であるめっき浴に浸漬した後、めっき付着量制御
及び合金化加熱処理を行い請求項１，２あるいは３の何
れかに記載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
を製造する方法。 有効Ａｌ濃度＝めっき浴中total-Ａｌ濃度−めっき浴中total-Ｆｅ濃度 （濃度はwt％） - 【請求項５】 焼鈍工程において、直火加熱の焼鈍空気
比を０．９〜１．２とすることを特徴とする請求項４記
載の加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9891095A JPH08296019A (ja) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9891095A JPH08296019A (ja) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08296019A true JPH08296019A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14232293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9891095A Withdrawn JPH08296019A (ja) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | 加工性に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08296019A (ja) |
-
1995
- 1995-04-24 JP JP9891095A patent/JPH08296019A/ja not_active Withdrawn
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