JPH1199316A - 湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法Info
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- JPH1199316A JPH1199316A JP9263640A JP26364097A JPH1199316A JP H1199316 A JPH1199316 A JP H1199316A JP 9263640 A JP9263640 A JP 9263640A JP 26364097 A JP26364097 A JP 26364097A JP H1199316 A JPH1199316 A JP H1199316A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 排水汚泥を脱硫装置で生成される石膏と混合
し、生成石膏として混入処理し、生成石膏の品質を劣化
させることなく排水汚泥量を低減させること。 【解決手段】 連続計測できない状態量（ガス性状、液
性状）を計測しているプロセス量から推定し、これらの
情報から、石膏純度を計算し、排水汚泥濃度とその生成
石膏の含有不純物量から生成石膏純度規定値を満足する
ように排水汚泥流量を制御し、石膏回収系に混入させる
方法である。すなわち、排ガス中のＨＦ濃度１９とＨＣ
ｌ濃度１８に基づき脱硫塔内の吸収液組成を計算し、当
該吸収液組成から算出した石膏純度を基に脱硫塔から排
出させて、石膏回収系に送る吸収液への排水汚泥の受入
可能量を算出する排水汚泥量制御方法である。
し、生成石膏として混入処理し、生成石膏の品質を劣化
させることなく排水汚泥量を低減させること。 【解決手段】 連続計測できない状態量（ガス性状、液
性状）を計測しているプロセス量から推定し、これらの
情報から、石膏純度を計算し、排水汚泥濃度とその生成
石膏の含有不純物量から生成石膏純度規定値を満足する
ように排水汚泥流量を制御し、石膏回収系に混入させる
方法である。すなわち、排ガス中のＨＦ濃度１９とＨＣ
ｌ濃度１８に基づき脱硫塔内の吸収液組成を計算し、当
該吸収液組成から算出した石膏純度を基に脱硫塔から排
出させて、石膏回収系に送る吸収液への排水汚泥の受入
可能量を算出する排水汚泥量制御方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラ等の排ガス
中に含まれる硫黄酸化物を低減する湿式排煙脱硫装置に
係わり、特に排水汚泥を脱硫装置で処理する方法に関す
る。
中に含まれる硫黄酸化物を低減する湿式排煙脱硫装置に
係わり、特に排水汚泥を脱硫装置で処理する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の湿式排煙脱硫装置には排水汚泥供
給ラインがなく排水汚泥は全て産業廃棄物として処理さ
れていた。図４には従来の湿式排煙脱硫装置の一例であ
るスプレ方式の脱硫系統図を示す。ボイラ等の排ガスが
煙道２８により吸収塔２９に導入され、スプレされる石
灰石等の吸収剤を含んだ吸収液と接触して排ガス中の硫
黄酸化物（ＳＯｘ）が吸収液中に吸収される。
給ラインがなく排水汚泥は全て産業廃棄物として処理さ
れていた。図４には従来の湿式排煙脱硫装置の一例であ
るスプレ方式の脱硫系統図を示す。ボイラ等の排ガスが
煙道２８により吸収塔２９に導入され、スプレされる石
灰石等の吸収剤を含んだ吸収液と接触して排ガス中の硫
黄酸化物（ＳＯｘ）が吸収液中に吸収される。
【０００３】吸収液は循環タンク３０内に貯溜されてお
り、循環タンク３０内の吸収液は除塵部循環ポンプ３１
により吸収塔２９内の気液接触部に供給され、排ガスと
気液接触することにより、飽和温度まで排ガスを冷却す
ると共に、排ガス中に含有されるダストを除去する。さ
らに、循環タンク３０内の吸収液は吸収塔循環ポンプ３
３により吸収塔２９内の気液接触部に供給され、排ガス
と気液接触することにより、排ガス中のＳＯｘを吸収液
中に吸収、除去する。排ガスは吸収塔出口ダクト３４か
ら排出される。
り、循環タンク３０内の吸収液は除塵部循環ポンプ３１
により吸収塔２９内の気液接触部に供給され、排ガスと
気液接触することにより、飽和温度まで排ガスを冷却す
ると共に、排ガス中に含有されるダストを除去する。さ
らに、循環タンク３０内の吸収液は吸収塔循環ポンプ３
３により吸収塔２９内の気液接触部に供給され、排ガス
と気液接触することにより、排ガス中のＳＯｘを吸収液
中に吸収、除去する。排ガスは吸収塔出口ダクト３４か
ら排出される。
【０００４】吸収剤スラリタンク３５から循環タンク３
０内の吸収液のｐＨが予め設定した値となるよう、吸収
塔２９には排ガス中のＳＯｘを吸収するのに必要な石灰
石をスラリ化した吸収剤スラリが供給制御される。ま
た、排ガス中のＳＯｘを吸収して生成した亜硫酸カルシ
ウムを酸化させて石膏とするために酸化用空気が循環タ
ンク３０に供給される。さらに循環タンク３０からは吸
収塔ブリードポンプ３６により生成した石膏を含有する
吸収液の一部が抜き出され、石膏タンク３７に供給され
て石膏回収系に送られる。
０内の吸収液のｐＨが予め設定した値となるよう、吸収
塔２９には排ガス中のＳＯｘを吸収するのに必要な石灰
石をスラリ化した吸収剤スラリが供給制御される。ま
た、排ガス中のＳＯｘを吸収して生成した亜硫酸カルシ
ウムを酸化させて石膏とするために酸化用空気が循環タ
ンク３０に供給される。さらに循環タンク３０からは吸
収塔ブリードポンプ３６により生成した石膏を含有する
吸収液の一部が抜き出され、石膏タンク３７に供給され
て石膏回収系に送られる。
【０００５】以上のような系統において、吸収塔２９へ
の流入ガス条件（排ガス量、ＳＯ2濃度、ＨＦ濃度、Ｈ
Ｃｌ濃度、ばい塵濃度）の変化により、脱硫性能を維持
するために吸収剤スラリ、酸化用空気は状態量に合わせ
て供給される。
の流入ガス条件（排ガス量、ＳＯ2濃度、ＨＦ濃度、Ｈ
Ｃｌ濃度、ばい塵濃度）の変化により、脱硫性能を維持
するために吸収剤スラリ、酸化用空気は状態量に合わせ
て供給される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記に述べた従来技術
では、排水汚泥濃度及び生成石膏の純度規定値に対する
不純物濃度上限値は把握されていないことから、排水汚
泥は全て産業廃棄物として独自に処理する必要があっ
た。本発明の課題は、排水汚泥を脱硫装置で生成される
石膏と混合し、生成石膏として混入処理し、生成石膏の
品質を劣化させることなく排水汚泥量を低減させること
にある。
では、排水汚泥濃度及び生成石膏の純度規定値に対する
不純物濃度上限値は把握されていないことから、排水汚
泥は全て産業廃棄物として独自に処理する必要があっ
た。本発明の課題は、排水汚泥を脱硫装置で生成される
石膏と混合し、生成石膏として混入処理し、生成石膏の
品質を劣化させることなく排水汚泥量を低減させること
にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は、連
続計測できない状態量（ガス性状、液性状）を計測して
いるプロセス量から推定し、これらの情報から、石膏純
度を計算し、排水汚泥濃度とその生成石膏の含有不純物
量から生成石膏純度規定値を満足するように排水汚泥流
量を制御し、石膏タンクに混入させることにより達成さ
れる。
続計測できない状態量（ガス性状、液性状）を計測して
いるプロセス量から推定し、これらの情報から、石膏純
度を計算し、排水汚泥濃度とその生成石膏の含有不純物
量から生成石膏純度規定値を満足するように排水汚泥流
量を制御し、石膏タンクに混入させることにより達成さ
れる。
【０００８】すなわち、本発明は燃焼装置から排出する
排ガスと吸収液を吸収塔内で接触させて、排ガス中の硫
黄酸化物を吸収液中に吸収させ、該硫黄酸化物を吸収し
た吸収液中の硫黄酸化物を石膏として回収する湿式排煙
脱硫装置において、排ガス中のＨＦ濃度とＨＣｌ濃度に
基づき吸収塔内の吸収液組成を計算し、当該吸収液組成
から算出した石膏純度を基に吸収塔から排出させて、石
膏回収系に送る吸収液への排水汚泥の受入可能量を算出
することを特徴とする湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制
御方法である。
排ガスと吸収液を吸収塔内で接触させて、排ガス中の硫
黄酸化物を吸収液中に吸収させ、該硫黄酸化物を吸収し
た吸収液中の硫黄酸化物を石膏として回収する湿式排煙
脱硫装置において、排ガス中のＨＦ濃度とＨＣｌ濃度に
基づき吸収塔内の吸収液組成を計算し、当該吸収液組成
から算出した石膏純度を基に吸収塔から排出させて、石
膏回収系に送る吸収液への排水汚泥の受入可能量を算出
することを特徴とする湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制
御方法である。
【０００９】ここで、吸収液中に含まれる石膏の純度規
定値を満足する排水汚泥濃度を算出し、吸収液中への排
水汚泥受入量を制御する方法を用いることが望ましい。
定値を満足する排水汚泥濃度を算出し、吸収液中への排
水汚泥受入量を制御する方法を用いることが望ましい。
【００１０】こうして、本発明によれば排水汚泥は、脱
硫装置で生成した石膏の純度が規定値になるように流量
調整され、石膏タンクを備えた石膏回収系に流し込まれ
る。それによって、排水汚泥は脱硫により生成した石膏
として処理されるため、産業廃棄物として別途独自に処
理されていた排水処理汚泥の排出量が低減されると共
に、生成石膏の純度規定値を満足するように流量調整さ
れるため、生成石膏の品質を劣化させることがない。本
発明はスプレ方式の湿式排煙脱硫装置に限らず濡れ壁方
式の湿式排煙脱硫装置などにも適用できる。
硫装置で生成した石膏の純度が規定値になるように流量
調整され、石膏タンクを備えた石膏回収系に流し込まれ
る。それによって、排水汚泥は脱硫により生成した石膏
として処理されるため、産業廃棄物として別途独自に処
理されていた排水処理汚泥の排出量が低減されると共
に、生成石膏の純度規定値を満足するように流量調整さ
れるため、生成石膏の品質を劣化させることがない。本
発明はスプレ方式の湿式排煙脱硫装置に限らず濡れ壁方
式の湿式排煙脱硫装置などにも適用できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について図面
とともに説明する。図３には本発明の排水汚泥を供給す
る系統を付属させた湿式排煙脱硫装置の系統図を示す。
図３に示す湿式排煙脱硫装置の系統図において、図４で
説明した装置部分、構成部材などと同一機能を奏するも
のは同一番号を付してその説明は省略するが、煙道２８
には入口ＳＯ2濃度計２、出口ダクト３４には出口ＳＯ2
濃度計３が設置され、さらに石膏タンク３７には排水汚
泥供給ライン３８が設けられ、該排水汚泥供給ライン３
８には排水汚泥流量計１１と排水汚泥濃度計１２と排水
汚泥流量調整弁４０が設けられている。
とともに説明する。図３には本発明の排水汚泥を供給す
る系統を付属させた湿式排煙脱硫装置の系統図を示す。
図３に示す湿式排煙脱硫装置の系統図において、図４で
説明した装置部分、構成部材などと同一機能を奏するも
のは同一番号を付してその説明は省略するが、煙道２８
には入口ＳＯ2濃度計２、出口ダクト３４には出口ＳＯ2
濃度計３が設置され、さらに石膏タンク３７には排水汚
泥供給ライン３８が設けられ、該排水汚泥供給ライン３
８には排水汚泥流量計１１と排水汚泥濃度計１２と排水
汚泥流量調整弁４０が設けられている。
【００１２】本発明の湿式排煙脱硫装置の排水汚泥供給
量制御系を含む演算装置の具体例を図１に示す。ボイラ
燃料である石炭の給炭量信号４と石炭性状信号５（Ｃ
ｌ、Ｆの濃度信号など）とボイラから脱硫装置へ導入さ
れる排ガス流量信号１から排ガス性状演算器１５により
ＨＣｌ濃度１８とＨＦ濃度１９を算出する。このＨＣ
ｌ、ＨＦ濃度はオンライン計測できないため、排ガス性
状演算器１５において計算する。ＨＣｌは脱硫剤である
ＣａＣＯ3と反応し、吸収液中に溶け込み、ＣａＣＯ3は
消失していく。ＨＦはＣａＣＯ3と反応してＣａＣＦ2と
なり、これは固形物であるので石膏中の不純物となる。 ＨＦ濃度＝給炭量×Ｆ／100×22.4／19×106／処理ガス流量 （１） ＨＣl濃度＝給炭量×Ｃｌ／100×22.4／35.5×106／処理ガス流量 （２） ここで、Ｆはフッ素濃度に関する石炭性状信号（％）、
Ｃｌは塩素濃度に関する石炭性状信号（％）であり、２
２.４は理想気体の標準体積、１９はフッ素分子量、３
５.５は塩素分子量である。
量制御系を含む演算装置の具体例を図１に示す。ボイラ
燃料である石炭の給炭量信号４と石炭性状信号５（Ｃ
ｌ、Ｆの濃度信号など）とボイラから脱硫装置へ導入さ
れる排ガス流量信号１から排ガス性状演算器１５により
ＨＣｌ濃度１８とＨＦ濃度１９を算出する。このＨＣ
ｌ、ＨＦ濃度はオンライン計測できないため、排ガス性
状演算器１５において計算する。ＨＣｌは脱硫剤である
ＣａＣＯ3と反応し、吸収液中に溶け込み、ＣａＣＯ3は
消失していく。ＨＦはＣａＣＯ3と反応してＣａＣＦ2と
なり、これは固形物であるので石膏中の不純物となる。 ＨＦ濃度＝給炭量×Ｆ／100×22.4／19×106／処理ガス流量 （１） ＨＣl濃度＝給炭量×Ｃｌ／100×22.4／35.5×106／処理ガス流量 （２） ここで、Ｆはフッ素濃度に関する石炭性状信号（％）、
Ｃｌは塩素濃度に関する石炭性状信号（％）であり、２
２.４は理想気体の標準体積、１９はフッ素分子量、３
５.５は塩素分子量である。
【００１３】また、吸収塔への石灰石供給量は次の式で
求まる。 石灰石供給量＝ガス量×（ＳＯ2濃度＋ＨＦ濃度／2＋Ｈ
Ｃｌ濃度／2）×過剰率 排ガス流量信号１と入口ＳＯ2濃度信号２と出口ＳＯ2濃
度信号３と入口ばい塵濃度信号１０と吸収剤スラリ流量
信号６を吸収塔抜出し流量信号７と酸化用空気流量信号
８と吸収塔レベル（吸収液液深）信号９と排ガス性状演
算器１５により算出したＨＣｌ濃度１８とＨＦ濃度１９
を用いて液性状演算器１３により吸収液中のＣａＣＯ3
濃度２０とＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度２１とＣａＳＯ
4・１／２Ｈ2Ｏ濃度２２と不純物濃度２３とＣａＦ2濃
度２４を算出する。
求まる。 石灰石供給量＝ガス量×（ＳＯ2濃度＋ＨＦ濃度／2＋Ｈ
Ｃｌ濃度／2）×過剰率 排ガス流量信号１と入口ＳＯ2濃度信号２と出口ＳＯ2濃
度信号３と入口ばい塵濃度信号１０と吸収剤スラリ流量
信号６を吸収塔抜出し流量信号７と酸化用空気流量信号
８と吸収塔レベル（吸収液液深）信号９と排ガス性状演
算器１５により算出したＨＣｌ濃度１８とＨＦ濃度１９
を用いて液性状演算器１３により吸収液中のＣａＣＯ3
濃度２０とＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度２１とＣａＳＯ
4・１／２Ｈ2Ｏ濃度２２と不純物濃度２３とＣａＦ2濃
度２４を算出する。
【００１４】また、以下の式（６）〜（１０）で使用さ
れる自然酸化量と酸化速度は自然酸化割合から次のよう
に算出できる。 自然酸化割合＝ｆ（吸収液ｐＨ） （３） ここで、自然酸化とは排ガス中に含まれているＯ2（酸
素）により酸化することで、その割合は吸収液のｐＨに
定数ｆを乗じて求めることができる。 自然酸化量＝自然酸化割合×吸収塔循環流量／（3600秒×吸収液比重）（４） 酸化速度＝酸化空気流量×酸素濃度／3600秒×10-3／22.4 ×空気利用率／100×モル換算 （５） ここで、吸収液比重＝１．０６であり、酸素濃度＝０．
２１、空気利用率＝３０、モル換算＝２である。
れる自然酸化量と酸化速度は自然酸化割合から次のよう
に算出できる。 自然酸化割合＝ｆ（吸収液ｐＨ） （３） ここで、自然酸化とは排ガス中に含まれているＯ2（酸
素）により酸化することで、その割合は吸収液のｐＨに
定数ｆを乗じて求めることができる。 自然酸化量＝自然酸化割合×吸収塔循環流量／（3600秒×吸収液比重）（４） 酸化速度＝酸化空気流量×酸素濃度／3600秒×10-3／22.4 ×空気利用率／100×モル換算 （５） ここで、吸収液比重＝１．０６であり、酸素濃度＝０．
２１、空気利用率＝３０、モル換算＝２である。
【００１５】脱硫反応により生成される量は下記（６）
〜（１０）式により計算される。（６）式のＲ1は排ガ
ス中のＳＯ2、ＨＦ、ＨＣｌにより吸収されるＣａＣＯ3
の反応量を示しており、排ガス中のＳＯ2、ＨＦ、ＨＣ
ｌ濃度によりＣａＣＯ3が消化されることが分かる。
〜（１０）式により計算される。（６）式のＲ1は排ガ
ス中のＳＯ2、ＨＦ、ＨＣｌにより吸収されるＣａＣＯ3
の反応量を示しており、排ガス中のＳＯ2、ＨＦ、ＨＣ
ｌ濃度によりＣａＣＯ3が消化されることが分かる。
【００１６】式（６）〜（１０）で計算する反応量Ｒ1
〜Ｒ5は反応により消化、生成される量を計算しており
「−（負）」は消化される量を示している。 Ｒ1＝−（処理ガス流量×入口ＳＯ2濃度×10-6／22.4×ＣａＣＯ3分子量 ×10-3×脱硫率／3600秒） −（処理ガス流量×（ＨＦ濃度＋ＨＣｌ濃度）×10-6／22.4 ＣａＣＯ3分子量／2×10-3／3600秒） （６） Ｒ2＝−（処理ガス流量×入口ＳＯ2濃度×10-6／22.4 ×ＣａＣＯ3・1/2Ｈ2Ｏ分子量×10-3×脱硫率／3600秒） −（自然酸化量×ＣａＳＯ3・1/2Ｈ2Ｏ分子量×10-3） −（酸化速度×ＣａＳＯ3・1/2Ｈ2Ｏ分子量×10-3） （７） Ｒ3＝（自然酸化量×ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ分子量×10-3） ＋（酸化速度×ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ分子量×10-3） （８） Ｒ4＝処理ガス流量／3600秒×ばいじん濃度×10-6 （９） Ｒ5＝処理ガス流量／3600秒×ＨＦ濃度×10-6／22.4×Ｆ分子量／2 （１０）
〜Ｒ5は反応により消化、生成される量を計算しており
「−（負）」は消化される量を示している。 Ｒ1＝−（処理ガス流量×入口ＳＯ2濃度×10-6／22.4×ＣａＣＯ3分子量 ×10-3×脱硫率／3600秒） −（処理ガス流量×（ＨＦ濃度＋ＨＣｌ濃度）×10-6／22.4 ＣａＣＯ3分子量／2×10-3／3600秒） （６） Ｒ2＝−（処理ガス流量×入口ＳＯ2濃度×10-6／22.4 ×ＣａＣＯ3・1/2Ｈ2Ｏ分子量×10-3×脱硫率／3600秒） −（自然酸化量×ＣａＳＯ3・1/2Ｈ2Ｏ分子量×10-3） −（酸化速度×ＣａＳＯ3・1/2Ｈ2Ｏ分子量×10-3） （７） Ｒ3＝（自然酸化量×ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ分子量×10-3） ＋（酸化速度×ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ分子量×10-3） （８） Ｒ4＝処理ガス流量／3600秒×ばいじん濃度×10-6 （９） Ｒ5＝処理ガス流量／3600秒×ＨＦ濃度×10-6／22.4×Ｆ分子量／2 （１０）
【００１７】また、ＣａＣＯ3濃度、ＣａＳＯ4・１／２
Ｈ2Ｏ濃度、ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ濃度、不純物濃度、Ｃ
ａＦ2濃度、石膏タンク不純物濃度の計算方法は（１
０）〜（１６）に示す。 Ｃ1＝Ｃ1前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋（Ｒ1＋ＧS×Ｋ1） （１１） Ｃ2＝Ｃ2前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ2） （１２） Ｃ3＝Ｃ3前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ3） （１３） Ｃ4＝Ｃ4前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ4＋ＧS×Ｋ4） （１４） Ｃ5＝Ｃ5前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ5） （１５） Ｃ6＝Ｃ6前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×吸収塔抜出量×不純物濃度 ＋排水汚泥供給量×排水汚泥濃度 （１６）
Ｈ2Ｏ濃度、ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ濃度、不純物濃度、Ｃ
ａＦ2濃度、石膏タンク不純物濃度の計算方法は（１
０）〜（１６）に示す。 Ｃ1＝Ｃ1前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋（Ｒ1＋ＧS×Ｋ1） （１１） Ｃ2＝Ｃ2前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ2） （１２） Ｃ3＝Ｃ3前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ3） （１３） Ｃ4＝Ｃ4前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ4＋ＧS×Ｋ4） （１４） Ｃ5＝Ｃ5前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×（Ｒ5） （１５） Ｃ6＝Ｃ6前回計算値×（１−Ｇ×ｔ／（Ｖ×吸収液比重） ＋ｔ／（Ｖ×吸収液比重）×吸収塔抜出量×不純物濃度 ＋排水汚泥供給量×排水汚泥濃度 （１６）
【００１８】ここで、 Ｒ1：ＣａＣＯ3反応量、 Ｒ2：ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ反応量 Ｒ3：ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ反応量、 Ｒ4：不純物反応量 Ｒ5：ＣａＦ2反応量、 Ｃ1：ＣａＣＯ3濃度 Ｃ2：ＣａＳＯ4・１／２Ｈ2Ｏ濃度 Ｃ3：ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ濃度 Ｃ4：不純物濃度、 Ｃ5：ＣａＦ2濃度 Ｃ6：石膏タンク不純物濃度、 Ｇ ：吸収塔抜出流量 ＧS：吸収剤スラリ流量、 ｔ ：計算周期 Ｋ1：０．１９６、 Ｋ4：０．００４ Ｖ ：タンク保有量（吸収塔レベル×タンク断面積） ＣａＣＯ3分子量：１００、 吸収液比重：１．０６ ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ分子量：１２９ ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ分子量：１７２ Ｆ分子量：１９ である。
【００１９】また、ここでＣ1〜Ｃ5は前記のように吸収
塔２９内の液性状を示し、Ｃ6は石膏タンク３７での不
純物濃度を示す。石膏タンク３７内では、Ｃ1、Ｃ2、Ｃ
3、Ｃ5は石膏タンク内での反応ではないため吸収塔で計
算した値が、そのまま使用することができる。
塔２９内の液性状を示し、Ｃ6は石膏タンク３７での不
純物濃度を示す。石膏タンク３７内では、Ｃ1、Ｃ2、Ｃ
3、Ｃ5は石膏タンク内での反応ではないため吸収塔で計
算した値が、そのまま使用することができる。
【００２０】したがって、液性状演算器１３にて算出し
た液性状から、石膏純度演算器１４にて石膏純度１６を
算出し、この算出した石膏純度１６を用いて石膏純度を
規定値に維持できる不純物濃度上限値を以下に述べる
（１８）式により算出する。固形物＝ＣａＣＯ3濃度＋
ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度＋ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ 濃度＋不純物濃度＋ＣａＦ2濃度 石膏純度＝ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ濃度／固形物 （１７） Ｋ＝ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度＋ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ
濃度＋不純物濃度＋ＣａＦ2濃度
た液性状から、石膏純度演算器１４にて石膏純度１６を
算出し、この算出した石膏純度１６を用いて石膏純度を
規定値に維持できる不純物濃度上限値を以下に述べる
（１８）式により算出する。固形物＝ＣａＣＯ3濃度＋
ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度＋ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ 濃度＋不純物濃度＋ＣａＦ2濃度 石膏純度＝ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ濃度／固形物 （１７） Ｋ＝ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度＋ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ
濃度＋不純物濃度＋ＣａＦ2濃度
【００２１】 不純物濃度上限値＝ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ濃度／Ｋ×石膏純度規定値 （１８） （１６）式を展開することにより（１９）の式のように
排水汚泥供給量を求めることができる。 排水汚泥供給流量＝不純物濃度上限値−石膏タンク抜出流量×Ｃ6 ＋吸収塔抜出流量×Ｃ4／排水汚泥濃度 （１９） 排ガス流量信号１と入口ＳＯ2濃度信号３と出口ＳＯ2濃
度信号３と入口ばい塵濃度信号１０と吸収剤スラリ流量
信号６と吸収塔抜出流量７と酸化用空気流量信号８と吸
収塔レベル信号９と排水汚泥流量真号１１と排水汚泥濃
度信号１２とＨＣｌ濃度１３とＨＦ濃度１９を演算装置
１７に入力し、不純物濃度上限値を式（１８）により受
入可能な排水汚泥量を式（１９）にて演算装置２５は出
力する。
排水汚泥供給量を求めることができる。 排水汚泥供給流量＝不純物濃度上限値−石膏タンク抜出流量×Ｃ6 ＋吸収塔抜出流量×Ｃ4／排水汚泥濃度 （１９） 排ガス流量信号１と入口ＳＯ2濃度信号３と出口ＳＯ2濃
度信号３と入口ばい塵濃度信号１０と吸収剤スラリ流量
信号６と吸収塔抜出流量７と酸化用空気流量信号８と吸
収塔レベル信号９と排水汚泥流量真号１１と排水汚泥濃
度信号１２とＨＣｌ濃度１３とＨＦ濃度１９を演算装置
１７に入力し、不純物濃度上限値を式（１８）により受
入可能な排水汚泥量を式（１９）にて演算装置２５は出
力する。
【００２２】図２に本発明に係わる排水汚泥流量制御系
統図を示す。図１の演算装置２５から前記式（１９）に
より排水汚泥流量最適操作量が得られるので、これを調
節計２６に導入し、図１に示す排水汚泥流量調整弁４０
の開度を調整する。
統図を示す。図１の演算装置２５から前記式（１９）に
より排水汚泥流量最適操作量が得られるので、これを調
節計２６に導入し、図１に示す排水汚泥流量調整弁４０
の開度を調整する。
【００２３】石膏タンク３７の石膏純度を計算すること
により、脱硫装置の石膏純度管理が可能となると共に従
来産業廃棄物として処理されていた排水処理装置にて生
成されていた汚泥を脱硫装置の生成石膏として処理する
ため、排水汚泥を処理する設備の低減も可能となる。
により、脱硫装置の石膏純度管理が可能となると共に従
来産業廃棄物として処理されていた排水処理装置にて生
成されていた汚泥を脱硫装置の生成石膏として処理する
ため、排水汚泥を処理する設備の低減も可能となる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、排水汚泥の排出量が低
減できるので、排水汚泥の処理設備縮小の効果がある。
減できるので、排水汚泥の処理設備縮小の効果がある。
【図１】 本発明の実施の形態の湿式排煙脱硫装置に付
属する排水汚泥流量制御系統図を示す。
属する排水汚泥流量制御系統図を示す。
【図２】 図１の排水汚泥流量制御系統図に基づき操作
される排水汚泥流量調整弁の制御図である。
される排水汚泥流量調整弁の制御図である。
【図３】 本発明の実施の形態の湿式排煙脱硫装置に排
水汚泥流入装置を付属させた図である。
水汚泥流入装置を付属させた図である。
【図４】 従来技術の湿式排煙脱硫装置の図である。
１ 排ガス流量信号 ２ 入口ＳＯ2濃度計（入口ＳＯ2濃度信号） ３ 出口ＳＯ2濃度計（出口ＳＯ2濃度信号） ４ 給炭量信号 ５ 石炭性状
信号 ６ 吸収剤スラリ流量信号 ７ 吸収塔抜
出し流量信号 ８ 酸化用空気流量信号 ９ 吸収塔レ
ベル信号 １０ 入口ばい塵濃度信号 １１ 排水汚
泥流量計 １２ 排水汚泥濃度計 １３ 液性状
演算器 １５ 排ガス性状演算器 １６ 石膏純
度 １７ 演算装置 １８ ＨＣｌ
濃度 １９ ＨＦ濃度 ２０ ＣａＣ
Ｏ3濃度 ２１ ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度 ２２ ＣａＳＯ4・１／２Ｈ2Ｏ濃度 ２３ 不純物濃度 ２４ ＣａＦ
2濃度 ２５ 演算装置 ２６ 調節計 ２８ 煙道 ３０ 循環タ
ンク ３１ 除塵部循環ポンプ ２９ 吸収塔 ３３ 吸収塔循環ポンプ ３４ 出口ダ
クト ３５ 吸収剤スラリタンク ３６ 吸収塔
ブリードポンプ ３７ 石膏タンク ３８ 排水汚
泥供給ライン ４０ 排水汚泥流量調整弁
信号 ６ 吸収剤スラリ流量信号 ７ 吸収塔抜
出し流量信号 ８ 酸化用空気流量信号 ９ 吸収塔レ
ベル信号 １０ 入口ばい塵濃度信号 １１ 排水汚
泥流量計 １２ 排水汚泥濃度計 １３ 液性状
演算器 １５ 排ガス性状演算器 １６ 石膏純
度 １７ 演算装置 １８ ＨＣｌ
濃度 １９ ＨＦ濃度 ２０ ＣａＣ
Ｏ3濃度 ２１ ＣａＳＯ3・１／２Ｈ2Ｏ濃度 ２２ ＣａＳＯ4・１／２Ｈ2Ｏ濃度 ２３ 不純物濃度 ２４ ＣａＦ
2濃度 ２５ 演算装置 ２６ 調節計 ２８ 煙道 ３０ 循環タ
ンク ３１ 除塵部循環ポンプ ２９ 吸収塔 ３３ 吸収塔循環ポンプ ３４ 出口ダ
クト ３５ 吸収剤スラリタンク ３６ 吸収塔
ブリードポンプ ３７ 石膏タンク ３８ 排水汚
泥供給ライン ４０ 排水汚泥流量調整弁
Claims (2)
- 【請求項１】 燃焼装置から排出する排ガスと吸収液を
吸収塔内で接触させて、排ガス中の硫黄酸化物を吸収液
中に吸収させ、該硫黄酸化物を吸収した吸収液中の硫黄
酸化物を石膏として回収する湿式排煙脱硫装置におい
て、 排ガス中のＨＦ濃度とＨＣｌ濃度に基づき吸収塔内の吸
収液組成を計算し、当該吸収液組成から算出した石膏純
度を基に吸収塔から排出させて、石膏回収系に送る吸収
液への排水汚泥の受入可能量を算出することを特徴とす
る湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法。 - 【請求項２】 吸収液中に含まれる石膏の純度規定値を
満足する排水汚泥濃度を算出し、吸収液中への排水汚泥
受入量を制御することを特徴とする請求項１記載の湿式
排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9263640A JPH1199316A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9263640A JPH1199316A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1199316A true JPH1199316A (ja) | 1999-04-13 |
Family
ID=17392305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9263640A Pending JPH1199316A (ja) | 1997-09-29 | 1997-09-29 | 湿式排煙脱硫装置の排水汚泥量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1199316A (ja) |
-
1997
- 1997-09-29 JP JP9263640A patent/JPH1199316A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040928 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050111 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050524 |