JPH1188262A - タイミング信号生成装置及び方法 - Google Patents
タイミング信号生成装置及び方法Info
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Abstract
にクロック成分を原理的に含まない光信号について、波
長分散を最適化するとともに光信号からのクロック成分
の直接抽出を可能にする。 【解決手段】 分散補償器18により受信光信号の波長
分散を零に補償して受信系20へ供給するとともに、波
長分散が零に補償された光信号に分散補償器24で所定
の固定的な波長分散を付加した後、クロック成分を抽出
する。
Description
生された信号のタイミングを与えるタイミング信号を、
受信光信号から生成するための装置と方法に関する。現
在基幹系光通信において10Gb/s光伝送システムが実
用化段階にあるが、近年のインターネットに代表される
急激な情報量の増加に伴い、更なる大容量化が望まれて
いる。その方法の一つに、時分割多重(光時分割多重を
含む)による伝送速度のアップグレードがあり、10Gb
/sの次世代方式として、40Gb/sシステムの研究開
発が国内外で活発になってきている。
おいて、受信光信号からタイミング信号を生成するのに
特に適した装置と方法に言及する。
グ抽出法、すなわち、XGb/s光信号からXGHz のクロ
ック信号を生成する方法には一般的に次の2種類の方法
がある。 (i)RZ(零復帰)信号の場合のように受信光信号の
ベースバンドスペクトル中にXGHz のクロック信号成分
が含まれている場合に、光信号を電気信号に変換した後
にバンドパスフィルタでXGHz クロック信号を直接抽出
し、電圧制御発振器(VCO)の出力との位相比較を行
なって、受信信号と同期したクロック信号をVCOの出
力として生成するPLL法。
うに受信光信号のベースバンドスペクトル中にXGHz ク
ロック成分が含まれない場合に、光信号を電気信号に変
換した後に2分岐し一方だけを1シンボル周期(1/4
0GHz =25ps)の半分の時間だけ遅延してEXOR回
路へ入力することによって2逓倍した後、バンドパスフ
ィルタでXGHz クロック信号を抽出する非線形抽出法。
4056号において、40Gb/s以上の超高速伝送シス
テムの実現のためには精密な分散補償が必要であること
を指摘し、そのための手段として、受信光信号から光信
号のビットレートの値と同じ値の周波数のクロック信号
成分を抽出してそれが極大または極小となるように光伝
送路の総分散量を設定することを提案した。
ドスペクトル中にはビットレートの値と同じ値の周波数
の成分が含まれているので、40Gb/sシステムにおい
て上記の分散量最適化と(i)の手法とを同時に適用す
ることができる。すなわち、上記の総分散最適化手法を
適用すると40GHz 成分の強度が最大になるように総分
散量が設定されるので、(i)の手法がそのまま適用で
きる。
の20Gb/s RZ信号でそれぞれ変調された2つの光
信号を光波の位相を互いに逆相にして重なり部分が互い
に打ち消し合うようにして合波した40Gb/sのOTD
M信号にも40GHz 成分が含まれているので分散量の最
適化と同時に(i)の手法が適用できる。すなわち、上
記の総分散量最適化手法では、OTDMの場合、40GH
z 成分の強度が極小となるように総分散量が設定される
が、極小点においても40GHz 成分は零にならないの
で、上記の方法で波長分散を最適化した光信号から
(i)の手法によりタイミング信号を生成することがで
きる。
ドスペクトル中には原理的にビットレートの値と同じ値
の周波数の成分が存在しないので(i)の手法は適用で
きず一般に(ii)の非線形抽出法が用いられる。すなわ
ち、40Gb/s NRZシステムの実現のために上記の
総分散量最適化手法を適用すると40GHz 成分が極小と
なるように総分散量が設定され、極小点では40GHz 成
分の強度は原理的に零になるので、総分散量を最適化す
ると(i)の手法で40GHz 成分を抽出することができ
ない。しかしながら、40Gb/sシステムでは(ii)の
手法を適用すると、EXOR回路の出力段にビットレー
トの2倍の80Gb/sで動作する電子回路が必要にな
り、現状のIC技術では実現が極めて困難であるという
問題がある。
度の超高速であってベースバンドスペクトル中にビット
レートの値と同じ値の周波数の成分が原理的に存在しな
い光信号であっても、光伝送路の総分散量を信号再生の
ために最適化すると同時にビットレートの値と同じ値の
周波数の成分を受信信号から直接抽出することによって
タイミング信号を生成するための装置と方法を提供する
ことにある。
タイミングを与えるタイミング信号を生成するために、
受信光信号からクロック信号成分を抽出する信号抽出回
路と、受信光信号から信号を再生する信号再生回路へ供
給される第1の光信号と、該第1の光信号から分岐し前
記信号抽出回路へ供給される第2の光信号との少なくと
も一方に所定の波長分散を付加することによって、該第
2の光信号の総分散量を、クロック信号成分の抽出に適
した値で、かつ、該第1の光信号の総分散量と実質的に
異なる値とする波長分散制御手段とを具備するタイミン
グ信号生成装置が提供される。
生する信号再生回路へ供給される第1の光信号と、該第
1の光信号から分岐し、信号のタイミングを与えるタイ
ミング信号を生成するために受信光信号からクロック信
号成分を抽出する信号抽出回路へ供給される第2の光信
号との少なくとも一方に所定の波長分散を付加すること
によって、該第2の光信号の総分散量を、クロック信号
成分の抽出に適した値で、かつ、該第1の光信号の総分
散量と実質的に異なる値に設定し、該第2の光信号から
クロック成分を抽出するステップを具備するタイミング
信号生成方法もまた提供される。
GHz のOTDM信号(互いに逆位相で互いの裾が重なり
合う2つの20GHz RZ信号でそれぞれ変調された2つ
の光信号を光波の位相を互いに逆相にして重なり部分が
互いに打ち消し合うようにして合波したもの)、NRZ
光信号、RZ光信号(デューティ50%)、及びRZ光
信号(デューティ25%)のベースバンドスペクトル中
の40GHz 成分強度の総分散依存性の計算機シミュレー
ションの結果をそれぞれ図1〜4に示す。図1〜4には
振幅方向のアイ開口度についても示してある。入力光の
波長は、1.55μm、パワーは平均で−5dBm 、単一
モードファイバ(SMF)の零分散波長は1.3μm、
SMF長は50kmであり、SMFに直列に接続したDC
F(分散補償ファイバ)の分散量を変えることにより、
総分散量を変えた。
号及びRZ信号については40GHz成分の強度がそれぞ
れ極小及び極大となるように総分散量を設定すればその
ときの総分散量は零でありアイ開口度も最大となる一方
でその時の40GHz 成分強度は零でないので40GHz 成
分を直接抽出できる。これに対して、NRZ信号ではこ
のようにすると40GHz 成分強度が零になって40GHz
成分を直接抽出することができない。
では総分散量が約±60ps/nmの付近に2つの極大があ
るのがわかる。そこで、本発明では信号の再生のために
は総分散量をアイ開口度を最大にする値に設定する一方
で、タイミング信号の生成のためには総分散量をそれと
は実質的に異なりクロック信号成分が極大となる値に設
定することにより、クロック信号成分の直接抽出を可能
にする。
RZについて光変調信号のベースバンドスペクトルをそ
れぞれ図5及び図6に示す。NRZについては40GHz
成分が無く、波長分散を受けた後ではスペクトル拡がり
のために40GHz 成分を生じると定性的には考えられ
る。また、OTDM及びNRZの各々について、−4
0,0,+40ps/nmの分散を受けた後の波形(等化波
形)を図7及び図8に示すが、OTDMとNRZの両方
とも波形中心の“1”レベルが分散(正負)を受けた後
に高くなり、クロスポイント位置が逆に下がっているこ
とから、1タイムスロットの長さと同じ周期の強度変動
が起きており、これによって40GHz 成分が生じること
がわかる。
信号生成装置を備えた光伝送システムを示す。図9にお
いて、光送信機10から出力される40Gb/sのNRZ
光信号は光ポストアンプ12で増幅された後光伝送路
(光ファイバ)14で伝送される。受信側においては、
受信された光信号は光プリアンプ16で増幅され分散補
償器18を経て40Gb/s受信系20のフォトダイオー
ド22へ入射される。
の一部は図示しない光カプラで分岐され、分散補償器2
4を経てフォトダイオード26へ入射される。フォトダ
イオード26から出力される電気信号に含まれる40GH
z 成分が狭帯域バンドパスフィルタ28で抽出され増幅
器30で増幅され、40Gb/s受信系20へデータ識別
等のためのタイミング信号として供給される。
ド22へ入射される光信号の総分散量を零にする分散値
を有している。また分散補償器24は+60ps/nmまた
は−60ps/nmの分散値を有している。これにより、4
0Gb/s受信系20へ入力される信号のアイ開口度が最
大になるとともに、狭帯域バンドパスフィルタ28で抽
出される40GHz 成分も最大となる。
分散波長がほぼ一致していて分散補償器18がなくても
40Gb/s受信系20への信号のアイ開口度が充分に大
きい場合は分散補償器18はなくても良い。分散補償器
18,24は固定的な分散値を有するものでなく、外部
信号に応じて分散値を変えることのできる可変分散補償
器による半固定の分散値を有するものでも良い。また、
NRZ信号に限らずOTDM信号であってもフォトダイ
オード22へ入射する光信号のアイ開口度を最大(40
GHz 成分を極小)にする一方でフォトダイオード26へ
入射する光信号の40Gb/s成分を極大にする分散量を
分散補償器18,24に設定すれば、両者の40GHz 成
分を共に極小にする場合よりもクロック信号の精度を高
めることができる。
0及びそれ以降の図面において、既出と同一の構成要素
については同一の参照番号を付してその説明を省略す
る。本実施例では、抽出した40GHz 成分をクロック信
号として直接40Gb/s受信系20へ供給するのでな
く、位相比較器32において電圧制御発振器(VCO)
34の出力との位相比較を行ない、制御回路36がその
比較結果に応じた制御電圧をVCO34へ与えることに
よって、抽出された40GHz 成分に同期したクロック信
号を生成して40Gb/s受信系20へ供給する。これに
より、抽出した40GHz 成分のジッタ及び歪みが除去さ
れる。
す。本実施例では固定または半固定の分散値を有する分
散補償器18の代わりに可変分散補償器18′が使用さ
れる。フォトダイオード22に入射する光信号は図示し
ないさらに別の光カプラでその一部が分岐され、フォト
ダイオード38で電気信号に変換される。フォトダイオ
ード38の出力からバンドパスフィルタ40で40GHz
成分が抽出され、増幅器42で増幅され検出器44でそ
のパワーが検出される。制御回路46は検出されたパワ
ーの値に基づき、それが最小になるように可変分散補償
器18′の分散量を制御する。
Ohm et al., “Tunable fiber grating dispersion usi
ng a piesoelectric stack”,OFC '97 Technical Dige
st,WJ3, pp. 155-156) について説明する。図12に示
すように、チャープドファイバグレーティング90の2
1個のセグメントの各々に別々に圧電素子92を取り付
ける。各圧電素子への印加電圧V1〜V21として図13
に示すように傾斜をつけて電圧を与えると、グレーティ
ング90の長手方向に加わる圧力が変化し、図13のA
〜Dの電圧パターンに対して図14のように分散値(線
の傾き)が変化する。また、電圧パターンA〜Dの間の
中間的な電圧パターンを与えれば、分散値を連続的に変
えることができる。
ある。40Gb/sの周波数成分の強度値は、A/D変換
器94でA/D変換され、ディジタル信号として、MP
U96に入力される。MPU96は、メモリ98に記憶
されている前回受信した強度値Ipと、今回の強度値I
cとを比較し、現時点の分散量と40Gb/sの強度との
関係が、図2におけるXのスロープにあるか、Yのスロ
ープにあるかをチェックする。即ち、Xのスロープにあ
れば可変分散補償器34の分散量を減少させれば、分散
量0(Zポイント)に収束する。またYのスロープであ
れば、可変分散補償器34の分散量を増加させれば分散
量0に収束する。従って、Ic>Ipの場合は、Xスロ
ープにあると見なし、可変分散補償器34に与える電圧
を制御するため、分散量が減少するようなV1 〜V21の
値を求め、ラッチの付いたD/A変換器100経由で、
各圧電素子に与える電圧を出力する。逆にIc<Ipの
場合は、Yスロープにあると見なし、可変分散補償器3
4に与える電圧を制御するため、分散量が増加するよう
なV1 〜V21の値を求める。
図13及び図14に示すデータ(分散量とV1 〜V21と
の関係を示すデータ)と、図2に示すデータ(40GHz
成分の強度と総分散量との関係を示すデータ)をメモリ
にあらかじめ記憶しておく。そして、図2のX,Yスロ
ープのいずれのスロープにあるかをまず求めて、現在の
分散量Icを図2に示すデータより求める。現在の分散
量Icから、分散量0のZポイントに収束させるために
可変分散補償器34で補償すべき分散量Ic′を求め
る。即ち、Ic+Ic′=0となるように、Ic′を求
める。
及び図14に示されたデータをもとに、Ic′を得るた
めに可変分散補償器34に与えるV1 〜V21を求める。
図16は図11のシステムの一変形を示す。図16のシ
ステムにおいては、可変分散補償器18′の補償量と分
散補償器24の補償量の合計で総分散量が零に補償され
るように可変分散補償器18′が制御される。分散補償
器24の分散値を+60ps/nmまたは−60ps/nmとす
ることにより、フォトダイオード26へ入射する信号光
の波長分散はそれぞれ−60ps/nmまたは+60ps/nm
となり、40GHz 成分が極大になる。
す。図17のシステムでは可変分散補償器18′の補償
量を制御して総分散量を零にする代わりに、光送信機1
0に波長可変光源48を使用し、抽出された40GHz 成
分の強度が最小になるように信号光の波長を制御して信
号光の波長を光ファイバ14の零分散波長に実質的に一
致させて総分散量を零にする。この場合に、分散補償器
24の分散量(分散スロープ)の波長依存性を考慮する
必要がある。変化する信号光波長に対し、分散量が一定
になるような制御を行う構成もあり得る。
たはOTDM)システムにおいて40GHz 成分の強度を
最小にする総分散量は零で、このときアイ開口度が最大
になることを前提としているが、この前提が成立するの
は送信光パワーが充分に小さくて非線形効果(自己位相
変調効果:SPM)の影響が無視できる場合に限られ
る。
号のSMF50km伝送における、送信光パワーがそれぞ
れ0,+5,+10及び+13dBm のときの総分散量
(分散補償後)に対する40GHz 成分とアイ開口度の関
係(シミュレーション結果)を示す。図1及び図18〜
21からわかるように、40GHz 成分強度が極小になる
総分散量とアイ開口度が最大になる総分散量が一致する
のは、信号光パワーの小さい線形伝送(−5dBm)の場合
に限られる。信号光パワーが大きくなり、非線形効果が
大きくなるほど、両者の差が大きくなる。
F50km伝送における、送信光パワーに対するアイ開口
最大及び40GHz 成分極小の総分散量の関係を示す。こ
れより、40GHz 成分極小の総分散量は送信光パワーに
依存せず、0ps/nmで一定であるのに対し、アイ開口最
大の総分散量は送信光パワーが大きくなるほど正分散側
にシフトする。
GHz 成分の強度が極小となるように分散量を制御するこ
とにより波長分散を零にした光信号に送信光パワーから
決まる波長分散を付加してやればアイ開口度を最大にす
ることができる。また、波長分散を零にした光信号に所
定の固定的な波長分散を付加することで40GHz 成分を
最大にすることができる。
40Gb/s NRZ信号のSMF50km伝送における、
送信光パワーがそれぞれ0,+5,+10,+13のと
きの総分散量(分散補償後)に対する40GHz 成分とア
イ開口度の関係(シミュレーション結果)を示す。図2
及び図23〜図26からわかるようにアイ開口最大の総
分散量が送信光パワーが大きくなるほど正分散側にシフ
トする特性はOTDM信号の場合と同じである。しか
し、総分散量に対する40GHz 成分強度の変化の様子は
OTDM信号と異なる。特に、OTDM信号では、送信
光パワーに依存せずに、総分散量零の場合に常に40GH
z 成分が極小になるのに対し、NRZ信号では、線形伝
送の場合は総分散量零で40GHz 成分が極小(=0)に
なるが、送信光パワーが大きくなるにつれて、総分散量
零での40GHz 成分が大きくなる。したがって、OTD
M信号の場合のように総分散量零で40GHz 成分が極小
になるように制御することはできない。しかし、40Gb
/s NRZ信号の場合、送信パワーに依存せずに+6
0ps/nmと−60ps/nmで極大になるため、これらの極
大点の中点を求めれば、総分散量零になるように制御す
ることは可能である。
す。本実施例は前述の手法に基づき、非線形効果が無視
できない場合に適用可能である。制御回路46′は、O
TDMの場合には図11の制御回路と同様に、検出され
た40GHz 成分の強度が極小となるように可変分散補償
器18′を制御することにより、可変分散補償器18′
の出力における光信号の波長分散を零に制御する。NR
Zの場合には、制御回路46′は可変分散補償器18′
の分散補償量を掃引して2つの極大点を求め、これらの
中点に分散補償量を設定することで、分散補償器18′
の出力における光信号の波長分散を送信光パワーによら
ず零に制御する。
された光信号に送信光パワーに応じて決まる波長分散を
付加することによってアイ開口度を最大として、40Gb
/s受信系に供給する。送信光パワーを検出する具体的
方法としては、光ポストアンプ12の出力光を一部分岐
して、フォトダイオードで光パワーを検出する方法や光
出力一定制御している光ポストアンプ12の光出力パワ
ー情報を用いればよい。また、図27では送信側から光
出力パワーに関する情報を送っているが、受信側で受信
光パワーを検出する方法や光プリアンプ16内のモニタ
信号を用いる方法も可能である。
線形効果を考慮した変形を加えたものであるが、図16
及び図17のシステムに対しても同様な変形が可能なの
は明らかである。40Gb/s NRZ信号のSMF50
km線形伝送における総分散量(分散補償後)対40GHz
成分関係において(図2)、周期的に40GHz 成分が零
になる状態が現れる。可変分散補償の最適値設定の過程
で、例えばシステム立ち上げ時に可変分散補償器の分散
値を大きく掃引する場合、瞬間的にクロック信号の同期
がはずれ、システム運用上の障害になる可能性がある。
また、偶然、システム立ち上げ時に可変分散補償器の設
定がクロック成分零の状態であり、クロックが生成され
ないために故障と判定されてしまうという可能性(危険
性)もある。このようなトラブルを避けるためには、シ
ステムオペレーション上、まず分散補償の最適化を行
い、それが完了した後にタイミング抽出を始めるように
すればよい。RZ信号の場合(図3,4)も周期的にク
ロック成分が零になる状態が現れるため、同様のシーケ
ンスオペレーションが必要である。
受信機において、NRZ信号に対してもPLL法により
タイミング抽出を行うとともに、波長分散量をモニタ
し、可変分散補償器の分散量を最適化するシステムを実
現することができる。
クロック成分強度の総分散量依存性の計算機シミュレー
ションの結果を示すグラフである。
ロック成分強度の総分散量依存性の計算機シミュレーシ
ョンの結果を示すグラフである。
ついての40GHz クロック成分強度の総分散量依存性の
計算機シミュレーションの結果を示すグラフである。
ついての40GHz クロック成分強度の総分散量依存性の
計算機シミュレーションの結果を示すグラフである。
る。
ある。
る。
ック図である。
ブロック図である。
テムのブロック図である。
V1 〜V21のパターンA〜Dを示すグラフである。
グラフである。
である。
である。
図である。
OTDM信号についての40GHzクロック成分強度の総
分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示すグ
ラフである。
z OTDM信号についての40GHz クロック成分強度の
総分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示す
グラフである。
GHz OTDM信号についての40GHz クロック成分強度
の総分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示
すグラフである。
GHz OTDM信号についての40GHz クロック成分強度
の総分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示
すグラフである。
GHz 成分が極小となる総分散量及び最適総分散量の信号
光パワー依存性を示すグラフである。
NRZ信号についての40GHz クロック成分強度の総分
散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示すグラ
フである。
z NRZ信号についての40GHzクロック成分強度の総
分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示すグ
ラフである。
GHz NRZ信号についての40GHz クロック成分強度の
総分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示す
グラフである。
GHz NRZ信号についての40GHz クロック成分強度の
総分散量依存性の計算機シミュレーションの結果を示す
グラフである。
テムのブロック図である。
Claims (13)
- 【請求項1】 信号のタイミングを与えるタイミング信
号を生成するために、受信光信号から光信号のビットレ
ートの値と同じ値の周波数のクロック信号成分を抽出す
る信号抽出回路と、 受信光信号から信号を再生する信号再生回路へ供給され
る第1の光信号と、該第1の光信号から分岐し前記信号
抽出回路へ供給される第2の光信号との少なくとも一方
に所定の波長分散を付加することによって、該第2の光
信号の総分散量を、クロック信号成分の抽出に適した値
で、かつ、該第1の光信号の総分散量と実質的に異なる
値とする波長分散制御手段とを具備するタイミング信号
生成装置。 - 【請求項2】 前記タイミング信号を生成する電圧制御
発振器と、 該電圧制御発振器の出力の位相と前記信号抽出回路が抽
出したクロック信号成分の位相とを比較する位相比較回
路と、 該位相比較回路の比較結果に基づき、前記電圧制御発振
器の制御電圧を生成する制御回路とをさらに具備する請
求項1記載の装置。 - 【請求項3】 前記波長分散制御手段は、 光信号から特定の周波数の成分の強度を検出する光検出
器と、 検出された特定周波数成分の強度に基づき、前記第1の
光信号の総分散量が零になり、前記第2の光信号の総分
散量が予め定められた固定値になるように波長分散を補
償する分散補償手段とを含む請求項1または2記載の装
置。 - 【請求項4】 前記特定の周波数は前記光信号のビット
レートの値と同じ値の周波数である請求項3記載の装
置。 - 【請求項5】 前記分散補償手段は、前記第1の光信号
の総分散量が零になるようにその分散量が制御される可
変分散補償器を含み、 前記第2の光信号は、該可変分散補償器の出力側におい
て第1の光信号から分岐し、 前記分散補償手段は、該可変分散補償器の出力側におい
て第1の光信号から分岐した第2の光信号に前記予め定
められた固定値の波長分散を付加する分散補償器をさら
に含む請求項3または4記載の装置。 - 【請求項6】 前記分散補償手段は、 分散量が可変の可変分散補償器と、 該可変分散補償器にタンデムに接続され、前記予め定め
られた固定値の波長分散を有する分散補償器とを含み、 該可変分散補償器の分散量は該分散補償器の出口におけ
る波長分散が零になるように制御され、 前記第2の光信号は、該可変分散補償器と該分散補償器
の間において第1の光信号から分岐する請求項3または
4記載の装置。 - 【請求項7】 前記分散補償手段は、 前記第1の光信号の総分散量が零になるように光信号の
波長を制御する波長可変光源と、 該第1の光信号から分岐した第2の光信号に前記予め定
められた固定値の波長分散を付加する分散補償器とを含
む請求項3または4記載の装置。 - 【請求項8】 前記第1の光信号が信号再生回路へ供給
される前に、該第1の光信号に光信号のパワーに応じた
波長分散を付加する第2の分散補償器をさらに具備する
請求項5〜7のいずれか1項記載の装置。 - 【請求項9】 (a)受信光信号から信号を再生する信
号再生回路へ供給される第1の光信号と、該第1の光信
号から分岐し、信号のタイミングを与えるタイミング信
号を生成するために受信光信号から光信号のビットレー
トの値と同じ値の周波数のクロック信号成分を抽出する
信号抽出回路へ供給される第2の光信号との少なくとも
一方に所定の波長分散を付加することによって、該第2
の光信号の総分散量を、クロック信号成分の抽出に適し
た値で、かつ、該第1の光信号の総分散量と実質的に異
なる値に設定し、 (b)該第2の光信号から前記クロック信号成分を抽出
するステップを具備するタイミング信号生成方法。 - 【請求項10】 (c)前記タイミング信号を生成する
電圧制御発振器の出力の位相と前記抽出されたクロック
信号成分の位相とを比較し、 (d)該位相比較の結果に基づき、前記電圧制御発振器
の制御電圧を生成するステップをさらに具備する請求項
9記載の方法。 - 【請求項11】 前記ステップ(a)は、 (i)光信号から特定の周波数の成分の強度を検出し、 (ii)検出された特定周波数成分の強度に基づき、前記
第1の光信号の総分散量が零になり、前記第2の光信号
の総分散量が予め定められた固定値になるように総分散
量を設定するサブステップを含む請求項9または10記
載の方法。 - 【請求項12】 前記特定の周波数は前記光信号のビッ
トレートの値と同じ値の周波数である請求項11記載の
方法。 - 【請求項13】 前記ステップ(a)は少なくとも運用
開始前において実行される請求項11または12記載の
方法。
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