JPH1182247A - 内燃機関の燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 燃料噴射弁における噴霧特性の改善を図る。 【解決手段】 燃料噴射弁１１は略円筒状をなす金属製
のハウジング１２と、このハウジング１２の内部に往復
動可能に設けられたニードル弁１３とを備える。ハウジ
ング１２の先端側内周部分にニードル弁１３の先端部が
離着座する弁座１４を形成する。ハウジング１２をニー
ドル弁１３を収容する略円筒状をなすスリーブ１６と中
空半球状をなすサック部１７とから構成する。サック部
１７の先端部分にスリット状の噴口２０をワイヤ放電加
工により形成する。放電電流の最大値及び放電持続時間
を調節することにより、噴口２０の内周壁面における表
面粗さを同内周壁面表層に形成される燃料の乱流境界層
の厚さよりも大きくする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は内燃機関に燃料を
噴射供給するための燃料噴射弁に係り、詳しくはスリッ
ト状の噴口を有した内燃機関の燃料噴射弁に関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】内燃機
関に設けられた燃料噴射弁はその先端部に形成された噴
口から吸気通路内部或いは燃焼室内部に向けて燃料を噴
射する。このように燃料噴射弁から噴射される燃料の噴
霧特性、即ち噴霧形状、噴霧貫徹力、噴霧の均一性や微
粒化度等々は噴口形状によって大きく変化する。従っ
て、噴口形状を調整することにより上記噴霧特性の改善
を図ることが可能である。噴霧特性の改善を図るため
に、例えば、噴口形状をスリット状に形成した燃料噴射
弁が従来より提案されている（例えば、特開平３−７８
５６２号公報に記載された「燃料噴射弁」）。

【０００３】このようなスリット状の噴口を有した燃料
噴射弁では、燃料噴霧が扁平な扇形状となって燃料噴霧
に多くの空気を巻き込まれるようになるため、燃料噴霧
の微粒化が促進される。しかしながら、この種の燃料噴
射弁にあっては、その微粒化の程度が不十分であり、ま
た、微粒化以外に関する噴霧特性、例えば、噴霧形状や
噴霧貫徹力等についても所望の特性に調整することが困
難であるという問題があった。このため、従来より燃料
噴射弁における噴霧特性の改善を図ることができる技術
が望まれていた。

【０００４】この発明は上述した実情に鑑みてなされた
ものであり、その目的は燃料噴射弁における噴霧特性の
改善を図ることにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載した発明は、筒状をなすハウジング
と、同ハウジングの内部に往復動可能に設けられたニー
ドル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成されニー
ドル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおいて弁座よ
りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
サック部に形成されニードル弁が弁座から離座したとき
にサック部内の燃料を外部に向けて噴射するためのスリ
ット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁におい
て、噴口の内周壁における表面粗さを同内壁表面に形成
される燃料の乱流境界層の厚さよりも大きくしたことを
その要旨とするものである。

【０００６】上記構成によれば、噴口の内周壁における
表面粗さを同内壁表面に形成される燃料の乱流境界層の
厚さよりも大きくしているため、同内周壁上の微少な突
起によって乱流境界層の外側に存在する燃料の主流域に
おける流れが乱され、燃料噴霧の微粒化が促進される。

【０００７】請求項２に記載した発明は、筒状をなすハ
ウジングと、同ハウジングの内部に往復動可能に設けら
れたニードル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成
されニードル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおい
て弁座よりも同ハウジングの先端側に形成されたサック
部と、同サック部に形成されニードル弁が弁座から離座
したときにサック部内の燃料を外部に向けて噴射するた
めのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁
において、噴口はサック部の内壁側における開口形状が
以下の各条件、Ｒ／Ｌ≦１／６、Δ／Ｌ≦１／６、Ｒ：
開口の隅部における円弧状部分の長さ、Δ：開口の短辺
における凹凸部分の長さ、Ｌ：サック部の内壁に沿った
開口の長辺の長さ、を満たすように形成されていること
をその要旨とするものである。

【０００８】図７は前記長さＬに対する上記円弧状部分
の長さＲの比Ｒ／Ｌ、及び同じく長さＬに対する前記凹
凸部分の長さΔの比Δ／Ｌの大きさと、燃料噴霧の粗密
度との関係を示す実験結果である。尚、ここで、粗密度
とは燃料噴霧における最も高い濃度と低い濃度との比で
ある。従って、この粗密度は燃料噴霧の濃度差が無く同
噴霧が均一な状態にある場合には「１」となるのに対
し、濃度差が増加に伴い、即ち燃料噴霧が不均一な状態
になるに従い「１」より大きな値となる。

【０００９】同図より、燃料噴霧の粗密度は各比Ｒ／
Ｌ、Δ／Ｌが１／６より小さい場合に略「１」に近い一
定値となることがわかる。従って、上記各式を満たすよ
うに構成された請求項２記載の発明によれば、燃料噴霧
の粗密度が小さく抑えられ、同燃料噴霧における濃度の
均一化が図られる。

【００１０】請求項３に記載した発明は、筒状をなすハ
ウジングと、同ハウジングの内部に往復動可能に設けら
れたニードル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成
されニードル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおい
て弁座よりも同ハウジングの先端側に形成されたサック
部と、同サック部に形成されニードル弁が弁座から離座
したときにサック部内の燃料を外部に向けて噴射するた
めのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁
において、噴口はサック部の内壁側における周縁部分が
その長辺及び短辺とにおいてそれぞれ所定の曲率半径を
有するように面取加工されていることをその要旨とする
ものである。

【００１１】上記構成によれば、噴口の長辺における曲
率半径に応じて略扇形状をなす燃料噴霧の厚さを調整す
ることができる。また、同噴口の短辺における曲率半径
に応じて燃料噴霧を形状をより丸みを帯びた形状に調整
することができる。

【００１２】請求項４に記載した発明は、筒状をなすハ
ウジングと、同ハウジングの内部に往復動可能に設けら
れたニードル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成
されニードル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおい
て弁座よりも同ハウジングの先端側に形成されたサック
部と、同サック部に形成されニードル弁が弁座から離座
したときにサック部内の燃料を外部に向けて噴射するた
めのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁
において、サック部は噴口の内周壁となる部分での肉厚
が同噴口の長手方向における位置に応じて異なることを
その要旨とするものである。

【００１３】上記構成によれば、噴口を通過する際に燃
料噴霧がサック部の内周壁から受ける抵抗の大きさを同
噴口の長手方向における位置に応じて変更することがで
きるようになる。

【００１４】請求項５に記載した発明は、筒状をなすハ
ウジングと、同ハウジングの内部に往復動可能に設けら
れたニードル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成
されニードル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおい
て弁座よりも同ハウジングの先端側に形成されたサック
部と、同サック部に形成されニードル弁が弁座から離座
したときにサック部内の燃料を外部に向けて噴射するた
めのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁
において、噴口は、その長手方向と放電ワイヤの長手方
向とを一致させ放電ワイヤを所定方向に巻き取りながら
同放電ワイヤによりサック部を切り込む工程と、サック
部に対する放電ワイヤの巻取方向が逆方向となるように
サック部と放電ワイヤとの位置関係を変更してサック部
を切り込む工程とを含むワイヤ放電加工によって形成さ
れたものであることをその要旨とするものである。

【００１５】ワイヤ放電加工を行う際、放電ワイヤの巻
取方向が一定であると、同ワイヤの径が放電加工中に徐
々に減少するため噴口の開口形状はその中心線に対して
非対称な形状になり、また、噴口の開口周縁部における
バリも非対称に形成されるようになる。これに対して、
本発明に係る構成によれば、サック部に対する放電ワイ
ヤの巻取方向が逆方向となるようにサック部と放電ワイ
ヤとの位置関係を変更してサック部を切り込んで噴口を
形成するようにしているため、噴口の開口形状は同噴口
の中心線に対して対称的な形状となり、また、バリの形
成状態も同噴口の中心線に対して対称的なものとなる。

【００１６】請求項６に記載した発明は、筒状をなすハ
ウジングと、同ハウジングの内部に往復動可能に設けら
れたニードル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成
されニードル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおい
て弁座よりも同ハウジングの先端側に形成されたサック
部と、同サック部に形成されニードル弁が弁座から離座
したときにサック部内の燃料を外部に向けて噴射するた
めのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁
において、噴口は油中放電加工法を用いて形成されるこ
とによりその内周壁面に溶融再凝固層が形成されている
ことをその要旨とするものである。

【００１７】上記構成によれば、油中放電加工において
形成された溶融再凝固層は浸炭によってその硬度が増大
するため、同層の存在により噴口の内周壁面における耐
摩耗性を向上させることができる。従って、噴口を通過
する燃料によって同噴口の内周壁が摩耗してしまうこと
を抑制することができる。

【００１８】請求項７に記載した発明は、筒状をなすハ
ウジングと、同ハウジングの内部に往復動可能に設けら
れたニードル弁と、ハウジングの先端側内周部分に形成
されニードル弁が離着座する弁座と、ハウジングにおい
て弁座よりも同ハウジングの先端側に形成されたサック
部と、同サック部に形成されニードル弁が弁座から離座
したときにサック部内の燃料を外部に向けて噴射するた
めのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴射弁
において、サック部はハウジングの軸線方向において断
面形状が変化しない内部空間を形成する筒面をその内壁
面の一部として有し、噴口はサック部をその外部側から
内部側に向け前記筒面に達するまでハウジングの軸線方
向に切り込んで形成されていることをその要旨とするも
のである。

【００１９】上記構成によれば、ハウジングの軸線方向
における噴口の切込量が変化しても、サック部の内壁側
における噴口の開口形状は変化しない。従って、この切
込量のバラツキに起因した噴霧形状の変化が抑制され
る。

【００２０】

【発明の実施の形態】

［第１の実施形態］以下、本発明を筒内噴射式ガソリン
エンジン（以下、「エンジン」と略記する）の燃料噴射
弁に適用した第１の実施形態について説明する。

【００２１】図１〜３は本実施形態における燃料噴射弁
１１を示している。図２は図１の２−２線に沿った断面
図であり、図３は図１の３−３線に沿った断面図であ
る。燃料噴射弁１１はその先端部（図１及び図２の下端
部）が燃焼室（図示略）の内部に突出するようにエンジ
ン（図示略）のシリンダヘッド（図示略）に取り付けら
れる。燃料噴射弁１１は略円筒状をなす金属製のハウジ
ング１２と、このハウジング１２の内部に往復動可能に
設けられたニードル弁１３とを備えている。また、ハウ
ジング１２の先端側内周部分にはニードル弁１３の先端
部が離着座する弁座１４が形成されている。更に、ハウ
ジング１２には燃料デリバリパイプ（図示略）に接続さ
れる燃料通路１５が形成されている。

【００２２】ハウジング１２はニードル弁１３を収容す
る略円筒状をなすスリーブ１６と前記弁座１４よりも先
端側に形成された中空半球状をなすサック部１７とから
構成されている。燃料デリバリパイプ内の燃料は前記燃
料通路１５及びスリーブ１６の内部を通じてサック部１
７の内部に導入されるようになっている。

【００２３】サック部１７の先端部分にはスリット状の
噴口２０が形成されている。図１及び図３に示すよう
に、この噴口２０はハウジング１２の軸線方向に対して
傾斜した方向からサック部１７の中心に向かって切り込
んだ態様で形成されており、この噴口２０によってサッ
ク部１７の内部と外部とが連通されている。

【００２４】前記ハウジング１２の基端側（図１の上端
側）内部にはニードル弁１３を弁座１４側に向けて付勢
するスプリング（図示略）と、同スプリングとの協働に
より同ニードル弁１３をハウジング１２内において往復
動させるソレノイドコイル（図示略）が設けられてい
る。

【００２５】ソレノイドコイルが通電されると、ニード
ル弁１３は同ソレノイドコイルに発生する電磁力によっ
て基端側に吸引される。その結果、ニードル弁１３が弁
座１４から離座して燃料噴射弁１１は開弁状態となる。
従って、サック部１７の内部にある燃料は噴口２０を通
じて燃焼室内に噴射される。

【００２６】これに対して、ソレノイドコイルに対する
通電が停止されると、ニードル弁１３はスプリングの付
勢力によって先端側に付勢される。その結果、ニードル
弁１３が弁座１４に着座して燃料噴射弁１１が閉弁状態
となる。従って、噴口２０からの燃料の噴射は停止され
る。従って、燃料噴射量は燃料噴射弁１１が開弁してい
る時間、換言すれば、ソレノイドコイルが通電されてい
る時間に応じて調節することができる。

【００２７】本実施形態ではワイヤ放電加工により前記
噴口２０を形成するようにしている。この噴口２０の加
工手順の概略について図４及び５を参照して説明する。
この噴口２０の加工に際しては同噴口２０の幅（短辺の
長さ）Ｂ（図５に示す）よりも径の小さい放電ワイヤ
（以下、「ワイヤ」と略記する）Ｗが使用される。この
ワイヤＷは電源装置（図示略）の陰極に電気的に接続さ
れるとともに、送りリール及び巻き取りリール（いずれ
も図示略）によって図４に示すＡ方向に所定速度で巻き
取られるようになっている。

【００２８】一方、前記ハウジング１２はサック部１７
が加工液中に浸漬されるように放電加工機のＸＹテーブ
ル（いずれも図示略）に固定されるとともに、前記電源
装置の陽極に電気的に接続される。尚、本実施形態にお
いては前記加工液として石油を用いるようにしている。

【００２９】放電加工中においては、ワイヤＷとサック
部１７との間にパルス状の電圧を印加しつつ、ハウジン
グ１２を前記ＸＹテーブルとともに移動させる。このハ
ウジング１２の移動によって、ワイヤＷは図５に実線で
示す軌跡のようにハウジング１２に対して相対的に移動
する。この際、ワイヤＷとサック部１７との間にパルス
状の放電電流が流れることにより、サック部１７の一部
が高温になって溶融する。一方、加工液は、サック部１
７の溶融と同時に局部過熱されて気化し急激に膨張す
る。この加工液の膨張によって溶融部分が母材（サック
部１７）から除去される。そして、このようなサック部
１７の部分的な除去がワイヤＷの移動に伴って行われる
ことにより噴口２０が形成される。

【００３０】ここで噴口２０の内周壁面における表面粗
さＺ（最大高さ）はワイヤＷとサック部１７との間に流
れる放電電流の最大値Ｉmax と放電継続時間Ｔとによっ
て調節することができる。従って、本実施形態において
は、これら各パラメータＩmax ，Ｔを制御することによ
って、表面粗さＺの大きさを以下の条件を満たすように
設定している。

【００３１】サック部１７内の燃料が噴口２０を通過す
る際に同噴口２０の内周壁面近傍に形成される乱流境界
層の層厚δは次式（１）により求められる。

【００３２】

【数１】 上式（１）において、「Ｖ」は噴口２０を通過する燃料
の流速、「ν」は燃料の動粘度をそれぞれ示す。また、
「ｘ」は図５に示すようにサック部１７の肉厚方向にお
ける噴口２０の内端からの距離である。

【００３３】一方、上記流速Ｖは次式（２）に示すよう
に、サック部１７内における燃料の圧力Ｐ及び燃料の密
度ρを用いて表すことができる。

【００３４】

【数２】 従って、上記各式（１），（２）より乱流境界層の層厚
δは次式（３）のように表すことができる。

【００３５】

【数３】 更に、この乱流境界層の層厚δの最大値δmax はサック
部１７における肉厚を「ｔ」とすると次式（４）のよう
に表される。

【００３６】

【数４】 本実施形態では表面粗さＺを前記層厚δの最大値δmax
よりも大きく設定することにより、同噴口２０の内周壁
面に層厚δの最大値δmax よりも大きい突起を複数存在
させるようにしている。従って、この突起により噴口２
０を通過する燃料の微粒化を図ることができる。即ち、
噴口２０の内周壁面表層には不規則な流れを含んだ乱流
境界層が形成され、更にその外側に乱れを殆ど含まない
主流が形成される。この乱れのない主流に対し前記突起
によって乱れを強制的に発生させることにより、キャビ
テーションの発生を促進させ、また、燃料噴霧粒子と空
気とを衝突し易くさせて燃料の微粒化を図ることができ
るのである。

【００３７】その結果、本実施形態によれば燃料噴霧の
微粒化によって同噴霧の均一化が促進されるようにな
り、燃料噴射弁１１における噴霧特性の改善を図ること
ができる。

【００３８】また、本実施形態ではワイヤ放電加工法に
よって噴口２０を形成するようにしている。ここで、通
常のワイヤ放電加工においては加工液として脱イオン水
が用いられるが、本実施形態においてはこの加工液とし
て石油を用いるようにしている。このため、放電の際に
石油の分解によって生じた炭素が噴口２０の内周壁面表
層に浸炭され、同壁面には極めて硬度の大きい溶融再凝
固層が形成される。

【００３９】燃料噴射弁１１の噴口２０においては、高
圧燃料の通過に伴いその内周壁が徐々に摩耗する傾向が
あり、この摩耗によって噴口２０の形状が変化し燃料噴
射量や燃料噴霧の形状が変化するおそれがある。この
点、本実施形態では浸炭によって硬度が増大した溶融再
凝固層の存在により噴口２０の内周壁における耐摩耗性
が向上しているため、上記のような噴口２０の形状変化
を抑制することができる。その結果、燃料噴射量や噴霧
形状の変化といった噴霧特性の変化が抑制され、同噴霧
特性を所定の特性に長期間維持することができる。

【００４０】ところで噴口２０の形状は噴霧特性、特
に、燃料噴霧の均一性に対して大きな影響を及ぼす。特
に、サック部１７の内壁面側の開口（以下、「内壁側開
口」という）の形状は、サック部１７の外壁面側の開口
形状よりも噴霧特性に及ぼす影響が大きいといえる。そ
こで、本実施形態では以下の条件を満たすように内壁側
開口の形状を設定している。

【００４１】この内壁側開口は本来、図６（ａ）に示す
ような形状をなすものであるが、加工条件や或いはサッ
ク部１７における内壁面の状態によって、実際には図６
（ｂ）に示すように、同開口の隅部が円弧状になってい
たり、或いは図６（ｃ）に示すように、同開口の短辺に
凹凸部分が形成されていたりする。この内壁側開口にお
ける円弧状部分の長さＲや凹凸部分の長さ△は燃料噴霧
の粗密度に影響を及ぼす。即ち、上記のような円弧状部
分や凹凸部分が形成されていると噴口２０を流れる燃料
の量が部分的に異なるようになるためである。

【００４２】前述した図７に示すように、燃料噴霧の粗
密度は、内壁側開口の長手方向に沿った長さＬに対する
前記円弧状部分の長さＲの比Ｒ／Ｌ、及び同じく前記長
さＬに対する前記凹凸部分の長さΔの比Δ／Ｌの大きさ
が「１／６」より小さくなると、略「１」に近い一定値
になる。従って、燃料噴霧の均一化を図るうえでは、以
下の条件式（５），（６）を満たすように円弧状部分の
長さＲと凹凸部分の長さΔを設定すればよいことにな
る。

【００４３】

【数５】 本実施形態ではワイヤ放電加工によって噴口２０を加工
するようにしているため、前記円弧状部分の長さＲはワ
イヤＷの半径（以下、「ワイヤ径」と略記する）ｒに依
存しており、ワイヤ径ｒが大きいほど大きくなる。

【００４４】図８は図２に示すサック部１７の一部を拡
大して示している。同図において、「Ｒ１」はサック部
１７の内径、「Ｄ」はサック部１７の内壁面からのワイ
ヤＷの切込量、「Ｌ」はサック部１７の内壁面に沿った
内壁側開口の長手方向の長さ、「θ」はサック部１７の
中心Ｃから内壁側開口の隅部を結ぶ直線とハウジング１
２の中心線とがなす角度である。

【００４５】同図より明らかなように、上記各値Ｒ１，
Ｄ，Ｌ，θの間には以下の関係が成立する。

【００４６】

【数６】 更に、上記各式（７），（８）より前記長さＬは次式
（９）のように表すことができる。

【００４７】

【数７】 また、図９に示すように、サック部１７の内壁面Ｓはワ
イヤＷの延伸方向に対して角度θだけ傾斜していること
から、前記円弧状部分の長さＲは次式（１０）のように
表すことができる。尚、式（１０）において「ｋ」はワ
イヤＷと噴口２０の内周壁との間に形成される放電ギャ
ップの影響を考慮するための補正係数であり、「１」よ
り小さい値である。

【００４８】

【数８】 上記各式（７），（１０）より円弧状部分の長さＲは次
式（１１）のように表すことができる。

【００４９】

【数９】 更に、この式（１１）及び式（９）から上記条件式
（５）を満たすためにはワイヤ径ｒが次式（１２）を満
たす範囲にあればよいことになる。

【００５０】

【数１０】 本実施形態では上式（１２）に基づいて使用するワイヤ
径ｒの範囲を設定するようにしている。

【００５１】また、上記条件式（６）を満たすために本
実施形態ではサック部１７の内壁面における凹凸部分の
最大高さＨを以下のように設定している。図１０は噴口
２０の加工前におけるサック部１７の断面を示し、図１
１は噴口２０の加工後における同サック部１７の断面を
示している。図１１に示すように、サック部１７の内壁
面に凸部Ｅが形成されている場合、ワイヤＷによる噴口
２０の加工を行ってもこの凸部Ｅの一部はワイヤＷによ
って除去されずに内壁面に残る。従って、この除去され
ない部分によって噴口２０の内壁側開口における開口面
積が実質的に減少することになる。その結果、内壁側開
口の形状は例えば図６（ｃ）に示すような凹凸部分を含
んだ開口形状となる。

【００５２】以下、図６（ｃ）に示す凹凸部分の長さ△
と前記凸部Ｅの高さＨとの関係について説明する。図１
１から明らかなように、この凹凸部分の長さ△は前記角
度θと凸部Ｅの高さＨを用いて次式（１３）のように表
すことができる。

【００５３】

【数１１】 従って、上式（１３）及び前述した各式（７）から凹凸
部分の長さ△は次式（１４）のように表される。

【００５４】

【数１２】 更に、この式（１４）及び式（９）から上記条件式
（６）を満たすためには凸部Ｅの高さＨが次式（１５）
を満たす範囲にあればよいことになる。

【００５５】

【数１３】 本実施形態ではサック部１７の内壁面に形成される凸部
Ｅの高さＨが上式（１５）を満たすように所定の加工精
度をもって同内壁面の加工を行うようにしている。

【００５６】以上説明したように、本実施形態では上記
条件式（５），（６）を満たすようにワイヤＷの半径ｒ
や前記凸部Ｅの高さＨを設定するようにしている。従っ
て、燃料噴霧の粗密度の大きさを小さく抑えることがで
きる。その結果、本実施形態によれば燃料噴霧の均一化
を促進することができ、燃料噴射弁１１における噴霧特
性の改善を図ることができる。特に、筒内噴射式エンジ
ンにあっては燃料噴霧の粗密度が大きくなるとスモーク
が発生する傾向があるが、本実施形態によればこのよう
なスモークの発生を防止することができる。

【００５７】ところで、上記条件式（５），（６）を満
たすうえでは、ワイヤＷの径ｒをより小さくし、また、
サック部１７の内壁面を加工する際の加工精度をより向
上させればよいことになる。しかしながら、ワイヤ放電
加工においてはワイヤＷの径ｒを小さくすると、加工速
度が低下するとともに同ワイヤＷが加工中に頻繁に切れ
るようになるため加工時間の増大を招くことになる。ま
た、サック部の内壁面の加工精度を向上させた場合も同
様に加工時間の増大を招くこととなる。そこで、上記各
比Ｒ／Ｌ，△／Ｌが「１／６」と略等しくなるように、
ワイヤＷの径ｒやサック部１７の内周壁面における加工
精度を設定すれば、前述したような加工時間の増大を極
力抑制しつつ噴霧特性の改善を図ることができる。

【００５８】［第２の実施形態］次に、本発明を具体化
した第２の実施形態について説明する。尚、燃料噴射弁
１１に関して上記第１の実施形態と同様の構成について
は同一の符号を付すことにより説明を省略する。

【００５９】本実施形態では噴口を加工する際の加工手
順が上記第１の実施形態と異なっている。以下、この加
工手順について説明する。図１２は図１の３−３線に沿
った断面図である。まず、同図（ａ）に示すようにワイ
ヤＷを所定方向Ａに巻き取りながら、噴口２０を所定形
状よりも若干小さい形状に粗加工する。次に、同図
（ｂ）に示すように、ハウジング１２をその軸線回りに
１８０°回転させる。そして、その状態で噴口２０が所
定形状となるように仕上加工を行う。

【００６０】このように、ハウジング１２を回転させて
噴口２０に対しワイヤＷの巻取方向を相対的に逆にする
ことにより、前記内壁側開口をその中心線に対して対称
的な形状を有したものとすることができる。即ち、ワイ
ヤ放電加工においては、被加工物とワイヤＷとの間に生
じる放電によりワイヤＷの径が徐々に小さくなる。この
ため、図１３に一点鎖線で示すように、上記粗加工を終
えた段階では内壁側開口はワイヤＷの巻き取り側（同図
の右側）部分が幅狭となっており、その中心線Ｃに対し
て非対称な形状となっている。しかしながら、ワイヤＷ
が巻き取られる向きを相対的に逆にして仕上加工を行う
ことにより、図１３に実線で示すように、内壁側開口を
その中心線Ｃに対して略対称的な形状に加工することが
できる。

【００６１】更に、内壁側開口の周縁部分にはバリが形
成されることがあるが、上記のようにワイヤＷの巻取方
向を相対的に逆にして仕上加工を行うことにより、この
バリの形成状態を中心線Ｃに対して対称的なものとする
ことができる。

【００６２】内壁側開口の形状がその中心線に対して非
対称となっていると、燃料噴霧に濃淡の差が生じて均一
にならず、また、バリが非対称に形成されている場合も
同様に燃料噴霧の均一性は損なわれるようになる。この
点、本実施形態によれば、上記のように燃料噴霧の均一
性が損なわれてしまうことを抑制し、噴霧特性の改善を
図ることができる。

【００６３】更に、本実施形態では、図１４及び図１５
（図１４の１５−１５線に沿った断面図）に示すよう
に、噴口２０においてサック部１７の内壁側における周
縁部分を、その長辺と短辺とにおいて所定の曲率半径ｒ
１，ｒ２を有するように電解研磨或いは流体研磨によっ
て面取加工している。ここで、噴口２０の長辺と短辺と
においてそれぞれ異なった曲率半径ｒ１，ｒ２を有する
ように加工する際には、長辺或いは短辺の周縁部分にマ
スキング処理を施した後に電解研磨或いは流体研磨を行
う。

【００６４】以下、このように噴口２０の周縁部分を面
取加工したことによる噴霧形状の変化について説明す
る。 ［１］長辺に面取加工をしたことによる噴霧形状の変化 図１６及び図１７は噴口を通過する燃料の状態を模式的
に示しており、図１６は噴口２０の各長辺に面取加工を
行わない場合、図１７は所定の曲率半径ｒ１をもって面
取加工を行った場合をそれぞれ示している。

【００６５】図１６に示すように、各長辺に面取加工を
行わない場合、サック部１７の内壁側から噴口２０の内
部に進入した燃料は同噴口２０の内周壁面からはく離し
て収縮し縮流となる。このように燃料が縮流となること
によりキャビテーションが発生し燃料流の内部には複数
の気泡が形成される。そして、このように気泡が含んだ
燃料は噴口２０から流出すると同時に周囲の存在する空
気を多量に巻き込むため、燃料の霧化が急速に進行す
る。また、燃料が噴口２０の内周壁面に再付着する場合
には、気泡が崩壊して燃料流に大きな乱れが発生するた
め燃料の霧化は更に急速に進行するようになる。

【００６６】これに対して、図１７に示すように、所定
の曲率半径ｒ１を有するように各長辺を面取加工した場
合、燃料はサック部１７の内壁面に沿って噴口２０の内
部に流入するようになるため、その流れ方向が急激に変
化することがない。従って、上記のような燃料のはく離
が起こり難くなり、キャビテーションの発生が抑制され
ることから、噴口２０から流出した燃料における霧化進
行は上記の場合と比較して遅れるようになる。

【００６７】その結果、各長辺に面取加工を行わない場
合には、図１８（ａ）に示すように燃料噴霧の側面噴霧
角（同図に示す角度φ）が相対的に大きくなるのに対
し、面取加工を行った場合には、図１８（ｂ）に示すよ
うに、同側面噴霧角φは相対的に小さくなる。また、側
面噴霧角φは前記曲率半径ｒ１を増加させることにより
更に小さくすることができる。このように本実施形態に
よれば、前記曲率半径ｒ１の大きさに応じて側面噴霧角
φを調整することによって噴霧形状を所望の形状に変更
することができる。

【００６８】［２］短辺に面取加工をしたことによる噴
霧形状の変化 図１９及び図２０は噴口を通過する燃料の状態を模式的
に示しており、図１９は噴口２０の各短辺に面取加工を
行わない場合、図２０は所定の曲率半径ｒ２をもって面
取加工を行った場合をそれぞれ示している。

【００６９】図１９に示すように、各短辺に面取加工を
行わない場合、燃料は各短辺の周縁部分においてはく離
するようになるため、燃料噴霧の縁は略直線状に延びる
ようになる。

【００７０】これに対して、図２０に示すように、所定
の曲率半径ｒ２を有するように各短辺を面取加工した場
合には、各短辺の周縁部分において燃料がはく離する
が、そのはく離点が明確に決まらず、そのときの燃料の
流速やはく離点近傍の燃料に巻き込まれる空気の状態等
によって不規則に変動するようになる。

【００７１】このようにはく離点が不規則に変動してい
るため、燃料噴霧の縁の部分では中央部分と比較して燃
料の密度が相対的に小さくなり、燃料噴霧の運動量は比
較的小さなものとなる。そして、図２１に示すように、
燃料噴霧の周囲には同燃料噴霧の中央部分に誘引される
空気流が生じているため、運動量の小さい燃料噴霧の縁
の部分がこの空気流によって中央側に引き寄せられるよ
うになる。従って、燃料噴霧の縁はその中央側に湾曲し
て延びるようになる。

【００７２】その結果、各短辺に面取加工を行わない場
合には、図２２（ａ）に示すように燃料噴霧は三角形状
にちかい扇形状となるのに対し、面取加工を行った場合
には、図２２（ｂ）に示すように、燃料噴霧は円形状に
ちかい扇形状をなすようになる。このように本実施形態
によれば、前記曲率半径ｒ２の大きさに応じて燃料噴霧
の形状を所望の形状に変更することができる。

【００７３】特に、燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料
噴射弁１１にあっては、燃料噴霧の形状が図２２（ａ）
に示すような三角形状となっていると、燃焼室の内壁
（同図に二点鎖線で示す）において燃料噴霧の両隅部分
が接触する領域、即ち、同図に示す領域Ａ１，Ａ２に燃
料噴霧が過剰に接触するようになり、同内壁に付着して
いるエンジンオイルが洗い流されてしまうおそれがあ
り、また、燃焼室内における燃料噴霧が均一性が低下す
るようになる。

【００７４】この点、本実施形態によれば、噴霧形状を
略円形状にすることができるため、燃焼室内に向けて燃
料を略均等に噴射することができるようになり、上記の
ような不具合の発生を回避することができる。

【００７５】このように、本実施形態では噴口２０の長
辺と短辺とを面取加工することによって燃料噴霧の形状
を所望の形状に調節することができ、燃料噴射弁１１に
おける噴霧特性の改善を図ることができる。特に、本実
施形態では、それぞれ所定の曲率半径ｒ１，ｒ２を有す
るように噴口２０の長辺と短辺とを面取加工しているた
め、噴霧形状を大きな自由度をもって変更することがで
きる。従って、この点において燃料噴霧の噴霧特性をよ
り大きく改善することができる。

【００７６】［第３の実施形態］次に、本発明を具体化
した第３の実施形態について説明する。尚、燃料噴射弁
１１に関して上記第１の実施形態と同様の構成について
は同一の符号を付すことにより説明を省略する。

【００７７】図２３は本実施形態における燃料噴射弁１
１の先端側部分を示す断面図である。同図に示すよう
に、サック部１７の先端部には切欠部１７ａが形成され
ている。従って、噴口２０の内周壁となる部分でのサッ
ク部１７の肉厚ｔが同噴口２０の長手方向における位置
に応じて異なり、その両端側部分で厚く、逆に中央部分
で薄くなっている。

【００７８】上記のようにサック部１７の肉厚ｔを変更
することにより、噴口２０の中央部分を通過する燃料噴
霧に関して、サック部１７の内周壁から受ける抵抗の大
きさを減少させるとともに、その噴霧貫徹力を増大させ
ることができる。従って、サック部１７の肉厚ｔを一定
にした場合（この場合における燃料噴霧の形状を図２３
に二点鎖線で示す）と比較して燃料噴霧の到達距離をそ
の中央部分において増加させることができ、同燃料噴霧
の形状を図２３に実線で示す形状に変化させることがで
きる。このように、本実施形態によれば、サック部１７
の肉厚ｔを噴口２０の長手方向における位置に応じて異
ならせて噴霧貫徹力を変更し、燃料噴霧を所望の形状に
調節することによって燃料噴霧の噴霧特性を改善するこ
とができる。

【００７９】［第４の実施形態］次に、本発明を具体化
した第４の実施形態について説明する。尚、燃料噴射弁
１１に関して上記第１の実施形態と同様の構成について
は同一の符号を付すことにより説明を省略する。

【００８０】図２４は本実施形態における燃料噴射弁１
１の断面を示し、図２５は図２４の２５−２５線に沿っ
た断面を示している。これら各図に示すように、本実施
形態における噴口２０はサック部１７の最先端部からハ
ウジング１２の軸線方向に沿って同サック部１７の中心
に向かい切り込んだ態様で形成されている。また、サッ
ク部１７には、ハウジング１２の軸線方向における略中
央部分に円筒部１７ｂが形成されている。従って、図２
４に示すように、サック部１７の内周壁には２つの円球
面Ｓ１，Ｓ２と、両円球面Ｓ１，Ｓ２との間に位置し円
筒面Ｓ３とが形成されている。噴口２０は第１の実施形
態と同様、ワイヤ放電加工によって前記円筒部１７ｂに
まで達するように切り込まれた状態で形成されている。

【００８１】図２６は噴口２０から噴射される燃料噴霧
の状態を示している。同図に示すように、噴口２０の短
辺が前記円筒面Ｓ３の部分に存在していることから、燃
料噴霧は噴口２０の両端部分から略水平方向（ハウジン
グ１２の軸線方向に対して略垂直な方向）に流出するよ
うになる。そして、同図に示すように、この略水平方向
に流出した燃料噴霧は同噴霧の中央部分に向かう空気流
によって中央側に引き寄せられるようになる。従って、
噴霧角は噴口２０を同図に一点鎖線で示す位置までしか
切り込まなかった場合の噴霧角と殆ど等しくなる。ま
た、噴口２０を同図に二点鎖線で示す位置まで更に切り
込んだ場合でも、上記と同様、略水平方向に流出した燃
料噴霧が中央側に引き寄せられることから、噴霧角は殆
ど変化しない。

【００８２】図２７は、噴口２０の切込量Ｄ（図２６参
照）と噴霧角との関係を示す実験結果である。同図に実
線で示すように、噴霧角は切込量Ｄの増加に伴って増加
するが、同切込量Ｄが図２６に示す各所定値Ｄ１，Ｄ２
の間にあり、噴口２０の両端部が前記円筒部１７ｂの部
分に位置するようになると、切込量Ｄを更に増加させて
も噴霧角は増加せず一定値となる。

【００８３】このように、サック部１７に円筒部１７ｂ
を設けることにより、噴口２０の切込量Ｄに関して噴霧
角が変化しない領域（Ｄ１＜Ｄ＜Ｄ２）が存在するよう
になる。従って、噴口２０を加工する際に切込量Ｄにバ
ラツキが存在しても、同噴口２０の両端部が前記円筒部
１７ｂの部分に位置してさえいれば噴霧角は変化しない
ことになる。その結果、本実施形態によれば、切込量Ｄ
のバラツキに起因した噴霧角の変化を防止して噴霧形状
を所望の形状とすることができ、噴霧特性の改善を図る
ことができる。

【００８４】尚、上記各実施形態は以下のように構成を
変更して実施することも可能である。 ・上記第１の実施形態では、ワイヤ放電加工により噴口
２０を形成するようにしたが、噴口２０を円盤状の研削
ディスクを用いた研削加工やレーザビーム加工によって
形成するようにしてもよい。この場合、研削ディスクの
隅部における曲率半径やレーザビーム径を前記ワイヤ径
ｒと同様、上式（１２）に基づいて設定することによ
り、前記条件式（５）を満たすように噴口２０の隅部に
おける円弧状部分の長さＲを設定することができる。

【００８５】・上記第１の実施形態では、放電加工を行
う際の加工液として石油を用いるようにしたが、この加
工液としては加工中に炭素が分離する液体であればよ
く、石油以外にも例えば灯油等を用いることができる。

【００８６】・上記第３の実施形態では、噴口２０の内
周壁に相当するサック部１７の肉厚ｔをその両端側部分
で厚く、逆に中央部分で薄くなるようにしている。これ
に対して、上記中央部分の肉厚ｔを両端側部分よりも厚
くし、噴口２０において中央部分を通過する燃料噴霧の
噴霧貫徹力を減少させることにより燃料噴霧の形状を調
節するようにしてもよい。

【００８７】・上記各実施形態では、本発明を筒内噴射
式エンジンに用いられる燃料噴射弁に適用したが、吸気
管内に燃料を噴射する燃料噴射弁に適用することもでき
る。 ・上記各実施形態では、サック部１７に噴口２０を一つ
だけ設けるようにしたが、複数の噴口を同サック部１７
に形成するようにしてもよい。

【００８８】・上記各実施形態では、本発明をガソリン
エンジンに用いられる燃料噴射弁に適用するようにした
が、例えばディーゼルエンジンの燃料噴射弁に適用する
ようにしてもよい。

【００８９】

【発明の効果】請求項１に記載した発明では、噴口の内
周壁における表面粗さを同内壁表面に形成される燃料の
乱流境界層の厚さよりも大きくしている。従って、噴口
の内周壁上の微少な突起によって乱流境界層の外側に存
在する燃料の主流域における流れが乱され燃料噴霧の微
粒化が図られる。その結果、本発明によれば、燃料噴霧
の均一化が促進され燃料噴射弁における噴霧特性の改善
を図ることができる。

【００９０】請求項２に記載した発明では、サック部の
内壁側における開口形状が以下の各条件、Ｒ／Ｌ≦１／
６、Δ／Ｌ≦１／６、Ｒ：開口の隅部における円弧状部
分の長さ、Δ：開口の短辺における凹凸部分の長さ、
Ｌ：サック部の内壁に沿った開口の長辺の長さ、を満た
すようにして噴口を形成するようにしている。従って、
燃料噴霧の粗密度が小さく抑えられ、同燃料噴霧におけ
る濃度の均一化が図られる。その結果、本発明によれば
燃料噴射弁における噴霧特性の改善を図ることができ
る。

【００９１】請求項３に記載した発明では、サック部の
内壁側における噴口の周縁部分をその長辺及び短辺とに
おいてそれぞれ所定の曲率半径を有するように面取加工
するようにしている。従って、噴口の長辺における曲率
半径に応じて略扇形状をなす燃料噴霧の厚さを調整する
ことができ、また、同噴口の短辺における曲率半径に応
じて燃料噴霧を形状をより丸みを帯びた形状に調整する
ことができる。その結果、噴口の長辺及び短辺の曲率半
径に応じて燃料噴霧の形状を所望の形状に調整すること
ができるようになるため、燃料噴射弁における噴霧特性
の改善を図ることができる。

【００９２】請求項４に記載した発明では、噴口の内周
壁となる部分でのサック部の肉厚を同噴口の長手方向に
おける位置に応じて異ならせるようにしている。従っ
て、噴口を通過する際に燃料噴霧がサック部の内周壁か
ら受ける抵抗の大きさを同噴口の長手方向における位置
に応じて変更することができる。その結果、本発明によ
れば、燃料噴霧の貫徹力を調整してその形状を所望形状
に変更することができるようになるため、燃料噴射弁に
おける噴霧特性の改善を図ることができる。

【００９３】請求項５に記載した発明では、噴口の長手
方向と放電ワイヤの長手方向とを一致させ放電ワイヤを
所定方向に巻き取りながら同放電ワイヤによりサック部
を切り込む工程と、サック部に対する放電ワイヤの巻取
方向が逆方向となるようにサック部と放電ワイヤとの位
置関係を変更してサック部を切り込む工程とを含むワイ
ヤ放電加工によって噴口を形成するようにしている。従
って、噴口の開口形状はその中心線に対して対称的な形
状となり、また、バリの形成状態も同噴口の中心線に対
して対称的なものとなる。その結果、本発明によれば、
噴口の開口形状がその中心線に対して非対称な形状であ
ったり、バリが非対称に形成されていたりすることに起
因して燃料噴霧に濃淡の差が生じることを抑制すること
ができ、燃料噴霧の均一性を確保して噴霧特性の改善を
図ることができる。

【００９４】請求項６に記載した発明では、油中放電加
工法を用いて噴口を形成することによりその内周壁面に
溶融再凝固層を形成するようにしている。従って、浸炭
によってその硬度が増大した溶融再凝固層により噴口の
内周壁面における耐摩耗性が向上するため、燃料の通過
に伴う噴口内周壁の摩耗を抑制することができる。その
結果、本発明によれば、噴口の形状変化に伴う燃料噴射
量や噴霧形状の変化といった噴霧特性の変化が抑制され
るため、同噴霧特性を所定の特性に長期間維持すること
ができる。

【００９５】請求項７に記載した発明では、ハウジング
の軸線方向において断面形状が変化しない内部空間を形
成する筒面をサック部における内壁面の一部として有
し、更にサック部をその外部側から内部側に向けて前記
筒面に達するまでハウジングの軸線方向に切り込むこと
により噴口を形成するようにしている。従って、ハウジ
ングの軸線方向における噴口の切込量が変化しても、サ
ック部の内壁側における噴口の開口形状は変化しないた
め、切込量のバラツキに起因した噴霧形状の変化が抑制
される。その結果、燃料噴霧の形状を所定形状とするこ
とができようになるため、燃料噴射弁における燃料噴霧
特性の改善を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施形態における燃料噴射弁の断面図。

【図２】図１の２−２線に沿った断面図。

【図３】図１の３−３線に沿った断面図。

【図４】噴口の形成方法を説明するための斜視図。

【図５】噴口の形成方法を説明するための断面図。

【図６】噴口の開口形状を示す平面図。

【図７】噴口の開口形状と粗密度との関係を示すグラ
フ。

【図８】噴口の一部を拡大して示す断面図。

【図９】サック部の内壁面とワイヤとの関係を示す斜視
図。

【図１０】噴口を加工する前のサック部を示す断面図。

【図１１】噴口の一部を拡大して示す断面図。

【図１２】図１の３−３線に沿った断面図。

【図１３】噴口の開口形状を示す平面図。

【図１４】第２の実施形態における燃料噴射弁を示す断
面図。

【図１５】図１４の１５−１５線に沿った断面図。

【図１６】噴口を流れる燃料の状態を説明するための断
面図。

【図１７】噴口を流れる燃料の状態を説明するための断
面図。

【図１８】燃料噴霧形状を示す側面図。

【図１９】噴口を流れる燃料の状態を説明するための断
面図。

【図２０】噴口を流れる燃料の状態を説明するための断
面図。

【図２１】噴口を流れる燃料の状態を説明するための断
面図。

【図２２】燃料噴霧形状を示す側面図。

【図２３】第３の実施形態における燃料噴射弁を示す断
面図。

【図２４】第４の実施形態における燃料噴射弁を示す断
面図。

【図２５】図２４の２５−２５線に沿った断面図。

【図２６】噴口の一部を拡大して示す断面図。

【図２７】切込量と噴霧角との関係を示すグラフ。

【符号の説明】

１１…燃料噴射弁、１２…ハウジング、１３…ニードル
弁、１４…弁座、１７…サック部、２０…噴口、Ｗ…放
電ワイヤ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｈ 7/02 Ｂ２３Ｈ 7/02 Ｋ

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記噴口の内周壁における表面粗さを同内壁表面に形成
   される燃料の乱流境界層の厚さよりも大きくしたことを
   特徴とする内燃機関の燃料噴射弁。
2. 【請求項２】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記噴口は前記サック部の内壁側における開口形状が以
   下の各条件 Ｒ／Ｌ≦１／６ Δ／Ｌ≦１／６ Ｒ：開口の隅部における円弧状部分の長さ Δ：開口の短辺における凹凸部分の長さ Ｌ：サック部の内壁に沿った開口の長辺の長さ を満たすように形成されていることを特徴とする内燃機
   関の燃料噴射弁。
3. 【請求項３】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記噴口は前記サック部の内壁側における周縁部分がそ
   の長辺及び短辺とにおいてそれぞれ所定の曲率半径を有
   するように面取加工されていることを特徴とする内燃機
   関の燃料噴射弁。
4. 【請求項４】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記サック部は前記噴口の内周壁となる部分での肉厚が
   同噴口の長手方向における位置に応じて異なることを特
   徴とする内燃機関の燃料噴射弁。
5. 【請求項５】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記噴口は、その長手方向と放電ワイヤの長手方向とを
   一致させ前記放電ワイヤを所定方向に巻き取りながら同
   放電ワイヤにより前記サック部を切り込む工程と、前記
   サック部に対する前記放電ワイヤの巻取方向が逆方向と
   なるように前記サック部と前記放電ワイヤとの位置関係
   を変更して前記サック部を切り込む工程とを含むワイヤ
   放電加工によって形成されたものであることを特徴とす
   る内燃機関の燃料噴射弁。
6. 【請求項６】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記噴口は油中放電加工法を用いて形成されることによ
   りその内周壁面に溶融再凝固層が形成されていることを
   特徴とする内燃機関の燃料噴射弁。
7. 【請求項７】 筒状をなすハウジングと、同ハウジング
   の内部に往復動可能に設けられたニードル弁と、前記ハ
   ウジングの先端側内周部分に形成され前記ニードル弁が
   離着座する弁座と、前記ハウジングにおいて前記弁座よ
   りも同ハウジングの先端側に形成されたサック部と、同
   サック部に形成され前記ニードル弁が前記弁座から離座
   したときに前記サック部内の燃料を外部に向けて噴射す
   るためのスリット状の噴口とを備えた内燃機関の燃料噴
   射弁において、 前記サック部は前記ハウジングの軸線方向において断面
   形状が変化しない内部空間を形成する筒面をその内壁面
   の一部として有し、前記噴口は前記サック部をその外部
   側から内部側に向け前記筒面に達するまで前記ハウジン
   グの軸線方向に切り込んで形成されていることを特徴と
   する内燃機関の燃料噴射弁。