JPH11503221A

JPH11503221A - 廃棄物熱処理方法及び装置

Info

Publication number: JPH11503221A
Application number: JP8529918A
Authority: JP
Inventors: シュミット，リュディガー
Original assignee: マンネスマンアクチエンゲゼルシャフト
Priority date: 1995-04-05
Filing date: 1996-03-14
Publication date: 1999-03-23
Also published as: ATE174682T1; CZ314897A3; DE59601010D1; WO1996031735A1; PL180560B1; DE19512785A1; CA2217482A1; EP0819233A1; EP0819233B1; US6018090A; AU5108396A; PL322890A1

Abstract

(57)【要約】本発明は廃棄物熱処理方法及び装置に関する。廃棄物は第１の熱処理領域にて熱分解に供され、それによって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％が除去され、熱分解ガスは燃焼される。必要なら、それによって生成された煙道ガスは、直ちに非触媒的に脱窒化され又は先ず冷却され次に触媒的に脱窒化される。脱窒化の後に、煙道ガスはフィルタにて適当な反応性添加物を添加することによって有害な物質が清浄化される。

Description

【発明の詳細な説明】廃棄物熱処理方法及び装置技術分野本発明は、廃棄物熱処理方法及び装置に関する。背景技術当業者が既知の方法では、廃棄物の連続的は燃焼は格子上にて実行され、相当な量のダストに加えて、廃棄物に含まれる全範囲の物質がエアロゾル又は生成された煙道ガスを伴うダストのようにガス状にて放出され、廃熱ボイラを経由して熱を利用した後に多大な費用を使用して煙道ガスより分離され又は洗浄される必要がある。この場合、例えば、廃熱ボイラの後に次のような洗浄工程が実施される。ダスト除去、特にガス状の有害ガスに対する洗浄水の蒸発による２段スクラビング、脱ダイオキシンのための吸収段、熱交換器を供えた脱窒装置。法令に定められた制限値を遵守すると処理工程にて高い費用が必要となり、従って、全体的に、残留廃棄物の極めて高価な処理が必要となる。欧州特許ＥＰ−Ｂ−０１１１０８１にて既知の廃棄物熱処理方法は、ａ）廃棄物が第１の熱処理領域にて熱分解に供される工程と、ｂ）それによって生成された熱分解ガスよりサイクロン型集塵器にて所定の程度までダストが除去される工程と、ｃ）こうしてダストが除去された熱分解ガスが第２の熱処理領域にて燃焼される工程と、ｄ）第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスが冷却され、エネルギが回収される工程と、ｅ）煙道ガスはフィルタにて塩基性物質を添加することによって有害な物質より精製される工程と、を有する。しかしながら、この方法を使用すると、最終的に煙突を経由して外部に排出される煙道ガスは、法定の条件、特に、ＮＯＸ含有量、ガス状の有害ガス及び水銀のような重金属に関する条件に合致しないし、又、このような法定の条件は数年の後には更に厳しくなるであろう。煙道ガス中のＮＯＸ含有量を低減するためにこの方法の工程の連鎖の終端部に脱窒装置を配置することが既に提案されている。廃物熱処理工程において、通例、触媒式脱窒化反応が最適温度範囲である約３００°Ｃにて実施される。しかしながら、この方法の工程の連鎖の終端部では、煙道ガスの温度は通常、約７０°Ｃから１３０°Ｃである。これは、現在使用されている脱窒装置では、天然ガス加熱装置を供えた熱交換器を付加的に設け、煙道ガスを先ず脱窒化反応に必要な温度まで加熱し、次に煙突より排出する前に再度冷却しなければならないことを意味する。現在既知の廃棄物熱処理方法では、煙道ガスを加熱する必要がないように工程連鎖の一部に脱窒装置を配列することは不可能である。なぜなら、燃焼工程中に廃棄物中に存在する微量元素、例えば、砒素、セレン等が放出され、短時間の後に脱窒プラントの機能を不能化するからである。更に従来の廃棄物熱処理方法では、二酸化硫黄が多量に生成され、その一部は過剰な空気の酸素と反応して三酸化硫黄が生成される。この化合物は脱窒反応に必要なために添加されたアンモニア又はアンモニア水又は尿素と反応し、対応する塩、主として硫酸水素アンモニウムを生成する。これらの塩は強い接着性を有し、結果として、触媒領域にて又はその後の熱交換器、管、廃熱ボイラ及び他の装置にて好ましくない堆積を引き起こす。結果として、従来のプラントでは、ＳＣＲ脱窒装置を廃熱ボイラの直後に−煙道ガススクラビング装置の前−使用することはできない。従って、この装置は、二酸化硫黄又は三酸化硫黄含有量が煙道ガススクラビングによって相応に低下されるときにのみ、工程連鎖の終端部に設けることができる。廃棄物処理技術に使用されるのは稀であるが、更に他の脱窒方法として、所謂ＳＮＣＲ法がある。これは８５０°Ｃと１０００°Ｃの間の温度にて非触媒的に実行される。ＳＮＣＲ法が従来の熱処理装置にて使用される場合、脱窒化は廃熱ボイラにて実行される。なぜなら、この脱窒化反応のための有効「温度窓」は８５０°Ｃから１０００°Ｃまでの範囲にあるからである。しかしながら、廃熱ボイラの領域では、脱窒化反応の効率にとって重要な「温度窓」にある煙道ガスの滞留時間は非常に短く、従って、必要な脱窒化率は、アンモニアを超化学量論的に添加することによって達成されなければならない。逆に、これは、煙道ガススクラビングによる生成物が廃棄物処理の全ルートにとって好ましくないアンモニア臭を有する結果となり、これらの生成物は従って更に費用がかかる処理に供しなければならない。また、この特別に経済的なＳＮＣＲ法はこの理由のために及び既に述べた硫化アンモニウム塩の生成という理由にために実施することができないが、更に、廃熱ボイラにて添加されるアンモニアとダスト中に含まれる生成物との反応によって好ましくない堆積物が形成されるという理由のためにも実施することができない。従って、本発明の目的は、法定の制限値の下で煙道ガスの清浄化のための装置に対する費用を従来技術と比較して実質的に減少することが可能な廃棄物熱処理方法及び装置を提供することである。本発明によると、この目的は、請求項１、２、２０、２３、２６の特徴部によって達成される。更に本発明の例は従属項の内容にある。本発明による第１の廃棄物熱処理方法では、ａ）廃棄物は第１の熱処理領域にて熱分解に供され、ｂ）それによって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％が除去され、ｃ）ダストが除去された熱分解ガスは第２の熱処理領域にて燃焼され、ｄ）第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスは冷却され、ｅ）次に、この冷却された煙道ガスは触媒的に脱窒化され、ｆ）最後に、フィルタ内にて適当な反応性添加物を添加することによって有害な物質が洗浄される。本発明によると、第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスは脱窒化のために最適な処理温度まで冷却される。従って、従来の脱窒装置の加熱及び冷却のための２つの熱交換器を回避することが可能となる。しかしながら、第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスの冷却工程の直後に触媒的脱窒化工程を設けることが可能であるのは、第１の熱処理領域からの熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％が除去されているからである。本発明による第２の廃棄物熱処理方法では、ａ）廃棄物は第１の熱処理領域にて熱分解に供され、ｂ）それによって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％が除去され、ｃ）ダストが除去された熱分解ガスは第２の熱処理領域にて燃焼され、ｄ）第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスは非触媒的に脱窒化され、ｅ）脱窒化された煙道ガスは冷却され、ｆ）最後に、フィルタ内にて適当な反応性添加物を添加することによって有害な物質が洗浄される。本発明による第３の廃棄物熱処理方法では、ａ）廃棄物は第１の熱処理領域にて熱分解に供され、ｂ）それによって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％が除去され、ｃ）ダストが除去された熱分解ガスは第２の熱処理領域にて燃焼され、ｄ）煙道ガスは冷却され、ｅ）最後に、フィルタ内にて適当な反応性添加物を添加することによって有害な物質が洗浄される。本発明の方法の第３の例は、特に、法定の制限値に適合するために基本的には脱窒化が必要でない場合に、又は、燃焼室に低ＮＯＸバーナを設置することによって当初からＮＯＸの生成が阻止されている場合に使用される。本発明による３つの全ての処理方法において、第１の熱処理領域における熱分解中に放出される酸性のガス状の有害物質を固定するために、廃棄物に予め微粉状の塩基性物質、例えば、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、及び／又は酸化カルシウムを添加すると特に好都合であることが明らかとなった。その結果、特に、煙道ガス中の二酸化硫黄又は三酸化硫黄の濃度が著しく減少した。こうして、塩基性物質の添加は、熱分解ガスと接触する装置の部分における腐食に対する保護の機能を提供する。とりわけ、接着性のアンモニウム塩の生成が大いに減少し、破壊的な凝固が回避される。二酸化硫黄から三酸化硫黄への好ましくない酸化を無視することができるのは、煙道ガス中の二酸化硫黄の濃度が約２００ｍｇ／ｍ³以下である場合だけである。本発明が基礎とする実験では、反応性添加物中に活性炭又は活性コークスと重炭酸塩の混合物を使用すると特に効果があることが明らかとなった。本発明の更なる例及び効果は、以下の例に関する記述及び図面によって詳細に説明されよう。図１は本発明による廃棄物熱処理方法及び装置の第１の例の概略図である。図２は本発明による廃棄物熱処理方法及び装置の第２の例の概略図である。図３は本発明による廃棄物熱処理方法及び装置の第３の例の概略図である。図４は本発明による廃棄物熱処理方法及び装置の第４の例の概略図である。発明の実施の形態図１〜図３に図示された本発明の廃棄物熱処理装置の例は、基本的には、第１の熱処理領域を形成するロータリキルン１と、集塵装置２、２’と、燃焼室３によって形成される第２の熱処理領域と、廃熱ボイラ４よりなる冷却領域と、脱窒装置５、５’と、ガス清浄化のためのフィルタ６とを含む。図１を参照して本発明による第１の例について詳細に説明する。集塵装置２は冷却及びスクラビング塔１６を含み、この冷却及びスクラビング塔１６内を熱分解ガス（矢印７）は底部から頂上部へ流れ、この冷却及びスクラビング塔１６内へオイルが様々の面８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄにて噴射される。冷却及びスクラビング塔１６の下側領域はタンク９に接続され、このタンク９はポンプ１０を経由して遠心装置１１に接続されている。遠心装置１１の一方の出口は凝縮液冷却器１２に接続され、遠心装置１１の他方の出口はポンプ１３を経由してロータリキルン１の入口端に接続されている。図１に示された装置は更に、ロータリキルン排出ハウジング１４と、それに接続された緊急フレア装置１５と、廃熱ボイラ４の下流に接続されたタービン発電機２５と、煙道ガス循環ファン１７と、誘引通風ファン１８及び煙突１９とを有する。図１に示された装置は本発明の方法によって以下のように作動される。熱処理に供されるべき廃棄物は、ロータリキルン１の入口（矢印２０）に供給される。この時、選択的に、微粉状の塩基性物質、例えば、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、及び／又は酸化カルシウムが供給されてよい。これは低温炭化反応中に生成されるガス状の酸性の有害物質を固定化するように作用する。ロータリキルン１は燃焼室３からの煙道ガスによって間接的に加熱されるが、このロータリキルン１にて廃棄物は温度４５０〜５５０°Ｃにて脱気される。廃棄物に予め塩基性物質が添加されているなら、ハロゲン水素及び硫黄化合物のような放出されるガス状の有害物質の大部分は既にロータリキルン１内で固定化されている。既に完全に脱気されているが、低温炭化反応からの不活性残留物は、ウエットスラグ除去装置（矢印２２）によってロータリキルン１を通って排出され、金属物が除去された後に堆積される。未だ約５〜３０％の炭素を含むが、炭化反応残留物は例えば、石炭燃焼パワーステーション、ガス化プラント等の好適な熱処理装置に供給されることができる。炭化反応残留物の処理の可能性は、輸送性及び貯蔵性のために特に好ましい。約４７０〜５００°Ｃの温度を有する熱分解ガス（矢印７）が冷却及びスクラビング塔１６の下側領域に入り、この冷却及びダスト分離領域２を底部から頂上部まで流れる。これは冷却及びダスト分離剤として様々な面８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄに噴射されたオイルと対抗流方向である。冷却及びダスト分離領域２にて、熱分解ガスはせいぜい２５０°Ｃまで、好ましくは８０°Ｃと１８０°Ｃの間の温度まで冷却される。熱分解ガスは例えば、温度１２０°Ｃにて冷却及びスクラビング塔１６を出る。同時に熱分解ガスは冷却及びダスト分離領域２にてダストの少なくとも９０％、好ましくは９５％以上が除去される。冷却及びダスト分離領域２にて噴射されたオイルは、噴霧工程のため微小液滴になる。同時に、オイル液滴は、同様にこの冷却及びダスト分離領域２にて熱分解ガスに含まれるオイル蒸気の凝縮に起因して生成される。熱分解ガスに含まれるダスト状の無機物は、一部分は噴霧によって生成され一部分は凝縮によって生成されたこれらのオイル液滴に効果的に吸収される。熱分解ガスは露点より高い温度にて冷却及びスクラビング塔１６を出るから、この冷却及びダスト分離領域２にて及びこの領域から燃焼室３まで導かれる管内にて、水が凝縮することがない。ダストを有する高温のオイルは調節された高さにて冷却及びダスト分離領域の下側領域より引き出され、タンク９及びポンプ１０を経由して遠心装置１１に供給される。ダストを含む高温のオイルは遠心装置１１によって、ダスト含有量が高い第１の相とダストを略含まない第２の相とに分離される。ダスト含有量が高い第１の相はポンプ１３によって低温炭化領域、即ち、ロータリキルン１（矢印２３）に供給される。ダストを殆ど含まないオイルの第２の相は、遠心装置１１から凝縮液冷却器１２に供給されそこで約８０°Ｃまで再冷却されてから、再度冷却及びダスト分離領域の面８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄに供給される。ダスト分離を更に改善するために、ベンチュリスクラバ又は同様な構造の装置が冷却及びダスト分離領域２に付加的に設けられてよい。冷却及びスクラビング塔１６にて冷却され略ダストを含まない熱分解ガスは、燃焼室３にて、選択的に設けられた低ＮＯＸバーナによって、燃焼用に供給された空気と共に燃焼される。生成した煙道ガスのうち、第１の部分流（矢印２４）は間接加熱用にロータリキルン１に供給される。ロータリキルン１の加熱の後、この煙道ガスの第１の部分流は、煙道ガス循環ファン１７によって、燃焼室にて収集された煙道ガスの第２の部分流と合体され混合されてから廃熱ボイラ４に入る。廃熱ボイラ４にて生成された蒸気はタービン発電機１６を経由して排出される。煙道ガス（矢印２７）は、廃熱ボイラ４を通った後、触媒脱窒化のために脱窒装置５に入る。その間、煙道ガスは、廃熱ボイラ４内にて、現在のところ触媒脱窒化反応に最適である温度２５０〜３００°Ｃまで冷却される。集塵装置２にてダストの９０％以上、好ましくは９５％以上が完全に除去されるから、脱窒化触媒を廃熱ボイラ４の直後に配置することが問題無しに可能となる。脱窒化の前では、煙道ガスは、せいぜい５００ｍｇダスト／ｍ³、好ましくは最大２００ｍｇダスト／ｍ³のダスト含有率を有する。従って、供給前に煙道ガスを加熱する必要はない。触媒脱窒化のために脱窒装置５の後に、煙道ガスは適当な反応性添加物（矢印２８）が添加され、好ましくは繊維フィルタとして構成されたフィルタ６を通る。このフィルタ６は好ましくは１７０〜２２０°Ｃのガス温度にて作動され、脱窒装置５とフィルタ６の間にて煙道ガスは、可能なら、例えば、水の添加（矢印２９）によって又はボイラ供給水を間接的に予熱することによって又は空気によって、更に冷却される。冷却及びスクラビング塔１６にて既に相当量のダストが分離されているため、フィルタ６は全てのガス状の有害な物質及び残留ダストを最適に固定化することが促進されるような構造を有することができる。活性コークス又は活性炭を添加することによって、簡単な残留脱ダイオキシン及び水銀含有量の低減が可能となる。更に、問題の無い水銀の除去は、ドーピング、例えば、硫黄によって達成されることができる。詳細に図示されていないが、集塵装置２に変形例では、２つの冷却及びスクラビング塔によって形成された２つの冷却及びダスト分離領域が設けられ、これらの２つの冷却及びスクラビング塔を熱分解ガスが連続的に通過し、これらの２つの段におけるダストを含む高温のオイルの収集は、全て一緒に、ダスト分離及び循環によって準備される。開始モードでは、処理量が変動する場合に及びオイル回路から除去されたダストを含む相の代替のために、対応する容量調節用の高沸点オイル、好ましくはディーゼルオイル又は加熱オイルがオイル回路に供給される。図１に示されている装置の変形例が図２に示されている。この例では、同一の構成要素には同一の参照符号が付され、再度の説明はされない。基本的は差異は集塵装置２’にあり、この集塵装置２’はここではセラミックフィルタカートリッジを供えた高温ガス集塵装置として構成されていることである。この例では、ダストは乾燥状態で収集され、簡単な方法にて更に処理されることができる。更に、集塵装置２’の前にて更に塩基性物質（矢印３１）を噴霧することによって、多大な費用なしに酸性の有害ガスを著しく減少させることができる、なぜなら、これらの塩基性物質はフィルタ材上に皮膜を形成し、熱分解物ガス及びそれに含まれる物質はこの皮膜を通って通過しなければならないからである。熱分解ガスがダスト除去前に、例えば、１０〜５０°Ｃだけ加熱されることによってより高い温度に上昇されると、特に効果的であることが明らかになった。その結果、フィルタのカートリッジ上にて熱分解ガスからのタール及びオイルが凝縮することが確実にに回避されることができる。矢印２８にて供給される反応性添加物に対して、特に、燐酸化合物及び他のナトリウム化合物の他に炭酸ナトリウムのような塩基性物質が考慮されてよい。これは、例えば、塩化ナトリウム及び硫酸ナトリウムのような反応生成物として有害な物質のフィルタにおける堆積を促進する。水銀の沈殿のためにドーピング剤として硫黄元素、硫化ナトリウム等の添加は可能である。吸収剤として活性コークス又は活性炭の添加は極めて効果的である。最後に図３に本発明の装置の第３の例を示す。この例は図１及び図２に記載された２つの装置に対して基本的に脱窒装置５’が異なる。この例では、非触媒的脱窒化反応は、第２の熱処理領域の直後に、即ち、燃焼室の後に、約８００〜１０００°Ｃの温度にて実行される。図示の例では、非触媒的脱窒装置５’はアンモニア又はアンモニア水又は尿素（矢印５’）を添加する添加装置によって形成されている。この場合、添加は、間接加熱のためにロータリキルン１に供給される第１の部分流（矢印２４）になされると特に効果的である。それによって、８５０〜１０００°Ｃの温度窓において煙道ガスに対する、添加物質、特にアンモニアの可能な最長滞留時間が確保される。こうして、化学量論的量に近いアンモニアの添加よって、反応するアンモニアの比率は、最小化されることができる。その結果、次の煙道ガススクラビング装置における残留アンモニアの沈殿は生成されない、又は無視することができる程度の量である。更に、強烈な臭いを発生するこれらの化学物質を除去するために費用が高い煙道ガススクラビング生成物を後処理することが不要となる。集塵装置２’におけるダスト除去率が高いため、次の装置部分、特に廃熱ボイラ４は、アンモニアの添加によって危険に曝されることはない。この例にて特に都合がよいのは、第１の熱処理領域において、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム及び／又は酸化カルシウムのような塩基性物質の添加することである。それによって、脱窒装置５’の前にて二酸化硫黄又は三酸化硫黄部分の大部分が固定され、その結果、特に接着性が強いアンモニア塩の形成が回避されることができる。ダスト除去の前に熱分解ガス中に補充量の塩基性物質を添加することによって、有害なガスを固定し自由流動作を促進することができる付加的な効果が生ずる。これらの物質はフィルタ上に皮膜を形成し、熱分解ガス及びそれに含まれる物質はこのフィルタ皮膜を通過しなけらばならないから、有害な塩基性ガス部分と酸性ガス部分の間の反応及びそれによる沈殿物の生成が助けられる。図３に図示された装置は勿論、図１に図示されたような集塵装置２によって作動されることが可能である。最後に図４は本発明による装置の第４の例を示す。図２の装置との基本的な差異は、ここでは脱窒装置が設けられていない事実である。図示の例では、ダスト除去は、高温ガス集塵装置によって実施される。勿論、図１に示された集塵装置２がここで使用されることができる。特に、もし煙突１９を経由して排出された煙道ガスが法定の制限値に合致するなら、脱窒化は不要である。図１から図３に記載された本発明による方法及び装置は特に、煙道ガス中のＮＯＸ含有量を法定の制限値より低い値に下げるための装置に関する費用が従来の技術に比べて実質的に減少しているという特徴がある。更に本発明による全ての方法における特に著しい効果は、熱分解及び燃焼領域の分割に起因して燃焼室の設計が自由に選べるため、廃棄物に含まれるダイオキシン（ジオキシン）及びフランを確実に破壊することができることである。熱分解中に廃棄物が均一化されるから、―従来の技術と異なり―、熱分解ガスを僅かに過剰な空気によって、従って１２００°Ｃより高い比較的高い温度にて燃焼させることができる。一方、従来の方法では、燃焼温度は約８５０〜１０００°Ｃである。より高い温度のため、全ての有機化合物及び特にダイオキシン（ジオキシン）及びフランの破壊の程度は、それに対応してより高い。更に、先行のダスト除去によって廃棄物熱ルートにおけるダイオキシン（ジオキシン）及びフランの新たな形成が阻止されるから、―従来の技術と異なり―、煙道ガスルートのおけるダイオキシン（ジオキシン）及びフランを減少するための専用の装置の必要性がなくなる。本発明が基礎とする実験では、反応性添加物質（矢印２８）として活性炭又は活性コークスと重炭酸塩の混合物を使用すると特に効果的であることが明らかとなった。この混合物の量及び／又は組成はフィルタ６の後の煙道ガスの清浄化のレベルの関数として調節される。この場合、煙道ガスの清浄化のレベルの測定は通常連続的に実施される。本発明の装置では、煙道ガスのスクラビング工程に関する全ての費用は、実質的に従来の装置の場合と比較して減少している。ＮＯＸ含有量の低減とは別に、他の全ての関係ある放出量は適合しており、費用は少なくとも５段を有する従来の煙道ガスのスクラビング方法に比べて、著しく減少している。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．ａ）廃棄物を第１の熱処理領域（ロータリキルン１）にて熱分解に供することと、ｂ）それによって生成された熱分解ガス（矢印７）よりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％を除去することと、ｃ）ダストが除去された上記熱分解ガスを第２の熱処理領域（燃焼室３）にて燃焼することと、ｄ）上記第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスを冷却することと、ｅ）次に、上記冷却された煙道ガスを触媒的に脱窒化することと、ｆ）最後に、フィルタ（６）内にて適当な反応性添加物（矢印２８）を添加することによって有害な物質を洗浄することと、を含む廃棄物熱処理方法。２．ａ）廃棄物を第１の熱処理領域（ロータリキルン１）にて熱分解に供することと、ｂ）それによって生成された熱分解ガス（矢印７）よりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％を除去することと、ｃ）ダストが除去された上記熱分解ガスを第２の熱処理領域（燃焼室３）にて燃焼することと、ｄ）上記第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスを非触媒的に脱窒化することと、ｅ）上記脱窒化された煙道ガスを冷却することと、ｆ）最後に、フィルタ（６）内にて適当な反応性添加物（矢印２８）を添加することによって有害な物質を洗浄することと、を含む廃棄物熱処理方法。３．請求項１又は２記載の廃棄物熱処理方法において、冷却及びダスト分離領域にて同時に冷却及び分離剤として作用するオイルを噴霧することによって上記熱分解ガスを２５０°Ｃまでの温度まで冷却することを特徴とする廃棄物熱処理方法。４．請求項３記載の廃棄物熱処理方法において、上記オイルによって上記熱分解ガスを露点より高い温度、好ましくは１８０°と１８０°Ｃの間の温度まで冷却することを特徴とする廃棄物熱処理方法。５．請求項３記載の廃棄物熱処理方法において、上記熱分解ガスよりダストの少なくとも９５％を除去することを特徴とする廃棄物熱処理方法。６．請求項３記載の廃棄物熱処理方法において、上記冷却及びダスト分離剤として作用するオイルは、上記冷却及びダスト分離領域内を、好ましくは底部から頂上部まで上記熱分解ガスに対する対抗流方向に通過することを特徴とする廃棄物熱処理方法。７．請求項３記載の廃棄物熱処理方法において、温度調節された上記オイルは、上記冷却及びダスト分離領域内の互いに上下に配置された複数の面において上記上昇する熱分解ガス内に噴霧されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。８．請求項３記載の廃棄物熱処理方法において、上記ダストを含む高温のオイルは、調節された高さにて上記冷却及びダスト分離領域の下側領域より引き出され、遠心装置によってダスト含有量が高い第１の相とダストを殆ど含まない第２の相とに分離され、上記ダスト含有量が高い第１の相は低温炭化領域に供給され、上記ダストを殆ど含まない第２の相は再冷却されてから再度上記冷却及びダスト分離領域に供給されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。９．請求項３記載の廃棄物熱処理方法において、上記冷却及びダスト分離領域は２つの冷却及びスクラビング段を含み、該２つの冷却及びスクラビング段を上記熱分解ガスが連続的に通過し、上記冷却及びスクラビング段における上記ダストを含む高温のオイルの収集は、全て一緒に、ダスト分離及び循環によって準備されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 10．請求項１又は２記載の廃棄物熱処理方法において、上記廃棄物には、上記第１の熱処理領域における熱分解中に放出される酸性のガス状の有害物質を固定化するために、水酸化カルシウム、炭酸カルシウム、及び／又は酸化カルシウムのような微粉状の塩基性物質が供給されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 11．請求項８記載の廃棄物熱処理方法において、処理量が変動する場合に及びオイル回路から除去された上記ダストを含む相の代替のために、対応する容量調節用の高沸点オイル、好ましくはディーゼルオイル又は加熱オイルが上記オイル回路に供給されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 12．請求項１又は２記載の廃棄物熱処理方法において、上記煙道ガスを冷却することによってエネルギが回収されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 13．請求項１記載の廃棄物熱処理方法において、上記熱分解ガスは高温フィルタによってダスト除去され、沈降したダストは乾燥形態であることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 14．請求項１３記載の廃棄物熱処理方法において、上記熱分解ガスに対して上記ダスト除去の前に微粉状の塩基性物質が付加的に添加されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 15．請求項１又は２記載の廃棄物熱処理方法において、上記熱分解ガスは、上記ダスト除去の前に高温に上昇されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 16．請求項１又は２記載の廃棄物熱処理方法において、上記熱分解ガスは、上記脱窒前にしかし上記フィルタによる清浄化の前に、上記フィルタの最適沈殿温度まで更に冷却されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 17．請求項１又は２記載の廃棄物熱処理方法において、上記第２の熱処理領域からの上記煙道ガスの一部は上記第１の熱処理領域のために使用されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 18．請求項２記載の廃棄物熱処理方法において、上記非触媒的脱窒は、アンモニア、アンモニア水又は尿素の添加によって起きることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 19．請求項１８記載の廃棄物熱処理方法において、上記アンモニア、アンモニア水又は尿素の添加は上記第１の熱処理領域の加熱のために使用される上記第２の熱処理領域からの上記煙道ガスの一部内に実施されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 20．ａ）廃棄物を第１の熱処理領域（ロータリキルン１）にて熱分解に供することと、ｂ）それによって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％を除去することと、ｃ）上記ダストが除去された熱分解ガスを第２の熱処理領域（燃焼室３）にて燃焼することと、ｄ）上記第２の熱処理領域にて生成された煙道ガスを冷却することと、ｅ）最後に、フィルタ（６）内にて適当な反応性添加物（矢印２８）を添加することによって有害な物質を洗浄することと、を含む廃棄物熱処理方法。 21．先行するいずれか１項記載の廃棄物熱処理方法において、反応性添加物質（矢印２８）として活性炭又は活性コークスと重炭酸塩の混合物が上記煙道ガスに添加されることを含む特徴とする廃棄物熱処理方法。 22．請求項２１記載の廃棄物熱処理方法において、上記混合物の量及び／又は組成は、上記フィルタ後の上記煙道ガスの清浄化のレベルの関数として調節されることを特徴とする廃棄物熱処理方法。 23．ａ）廃棄物を熱分解するためのロータリキルン（１）と、ｂ）上記ロータリキルン（１）によって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％を除去するための集塵装置（２、２’）と、ｃ）上記ダストが除去された熱分解ガスを燃焼するための燃焼室（３）と、ｄ）上記燃焼室（３）によって生成された煙道ガスを冷却するための装置（廃熱ボイラ４）と、ｅ）上記煙道ガスを非触媒的に脱窒化するために下流に接続された装置（５）と、ｆ）上記脱窒化された煙道ガスに適当な反応性添加物を添加するための装置（矢印２８）と、ｇ）上記煙道ガスより有害な物質を洗浄するためのフィルタ（６）と、を有する廃棄物熱処理装置。 24．請求項２３記載の廃棄物熱処理装置において、上記集塵装置は高温ガス集塵装置として構成されていることを特徴とする廃棄物熱処理装置。 25．請求項２３記載の廃棄物熱処理装置において、上記煙道ガスを冷却するための装置は廃熱ボイラとして構成されていることを特徴とする廃棄物熱処理装置。 26．ａ）廃棄物を熱分解するためのロータリキルン（１）と、ｂ）上記ロータリキルン（１）によって生成された熱分解ガスよりダストの少なくとも９０％、好ましくは少なくとも９５％を除去するための集塵装置（２、２ ’）と、ｃ）上記ダストが除去された熱分解ガスを燃焼するための燃焼室（３）と、ｄ）上記燃焼室（３）によって生成された上記煙道ガスを非触媒的に脱窒化するために下流に接続された装置（５’）と、ｅ）上記脱窒化された煙道ガスを冷却するための装置（廃熱ボイラ４）と、ｆ）上記脱窒化された煙道ガスに適当な反応性添加物を添加するための装置（矢印２８）と、ｇ）上記煙道ガスより有害な物質を洗浄するためのフィルタ（６）と、を有する廃棄物熱処理装置。