JPS5990617A - 排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理方法Info
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- JPS5990617A JPS5990617A JP57199670A JP19967082A JPS5990617A JP S5990617 A JPS5990617 A JP S5990617A JP 57199670 A JP57199670 A JP 57199670A JP 19967082 A JP19967082 A JP 19967082A JP S5990617 A JPS5990617 A JP S5990617A
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- exhaust gas
- gas
- dust
- waste gas
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- Pending
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃焼排ガス中のダスト及び三酸化イオウ（＋３
０３ ） ’ｒ：浄化処理するとともに湿式排ガス処理
装置からの排液を無くする方法に関するものである。
０３ ） ’ｒ：浄化処理するとともに湿式排ガス処理
装置からの排液を無くする方法に関するものである。
高温排ガス例えば石炭燃焼ボイラ排ガスのようなダスト
、窒素酸化物（ＮＯＸ）、硫黄酸化物（ＳＯＸ ）の如
く、大気汚染物質を含む排ガスは一般に次のとおり総合
的に処理される。
、窒素酸化物（ＮＯＸ）、硫黄酸化物（ＳＯＸ ）の如
く、大気汚染物質を含む排ガスは一般に次のとおり総合
的に処理される。
ボイ２よシ排出された排ガスに１ずアンモニア（ＮＨ３
） が注入され、触媒を充填した脱硝反応器で、窒素
酸化物は水と窒素に還元無害化される。
） が注入され、触媒を充填した脱硝反応器で、窒素
酸化物は水と窒素に還元無害化される。
次にエアーヒークでその熱を経済的に回収可能外温度、
一般的には、１３０〜１８０℃葦で熱回収したのち電気
集塵器又は、サイクロン集塵器でダストを除去した後、
湿式脱硫処理される０ 瀞式石灰・石膏法等の湿式脱硫方法では、処理後のガス
が４５〜７０℃の水分飽和ガスとなり、その甘ま煙突か
ら排出すると大気と混合して白煙となシ、且つ低温のた
めに、拡散しにぐい問題が生じるため、低温排ガスを再
加熱する方法が実用化されている。
一般的には、１３０〜１８０℃葦で熱回収したのち電気
集塵器又は、サイクロン集塵器でダストを除去した後、
湿式脱硫処理される０ 瀞式石灰・石膏法等の湿式脱硫方法では、処理後のガス
が４５〜７０℃の水分飽和ガスとなり、その甘ま煙突か
ら排出すると大気と混合して白煙となシ、且つ低温のた
めに、拡散しにぐい問題が生じるため、低温排ガスを再
加熱する方法が実用化されている。
再加熱方法としては、温水、油、スチーム等の熱媒によ
る間接加熱方法とユ／ゲストローム型の熱交換器の如く
蓄熱体により直接加熱する方法とがあるが、省エネルギ
ーの観点から後者が最近実用化されるようになり、中で
もガス・ガス・ヒーティング方式と呼称されている方法
が最も望ましいといわれている〔瀬尾他、［火力原子力
発電Ｊ Ｖｏｌ、５０． Ｎｏ、 ２． Ｐ ２９
〜５５Ｍ９７９）、及び「三菱重工波層Ｊ Ｖｏｔ。
る間接加熱方法とユ／ゲストローム型の熱交換器の如く
蓄熱体により直接加熱する方法とがあるが、省エネルギ
ーの観点から後者が最近実用化されるようになり、中で
もガス・ガス・ヒーティング方式と呼称されている方法
が最も望ましいといわれている〔瀬尾他、［火力原子力
発電Ｊ Ｖｏｌ、５０． Ｎｏ、 ２． Ｐ ２９
〜５５Ｍ９７９）、及び「三菱重工波層Ｊ Ｖｏｔ。
＋７．Ｎｏ、２．Ｐ２＋７〜２ｚ２（１９ａｏ’）〕。
このガス・ガス・ヒーティング方式は、湿式脱硫装置入
口の高温ガス（１５０〜１８０℃、Ｊと出口の低温ガス
（４５〜ｂ 全循環（回転）することによって熱交換し洋式で処理す
る直前の排ガス温度を下げ、増湿冷却回り用水供給ｔｆ
減少させて湿式排ガス処理に伴なう温度降下量を小さく
、あわせて湿式脱硫装置を出たガスを昇温させるいわゆ
る省エネルギー、省資源型の方法である。
口の高温ガス（１５０〜１８０℃、Ｊと出口の低温ガス
（４５〜ｂ 全循環（回転）することによって熱交換し洋式で処理す
る直前の排ガス温度を下げ、増湿冷却回り用水供給ｔｆ
減少させて湿式排ガス処理に伴なう温度降下量を小さく
、あわせて湿式脱硫装置を出たガスを昇温させるいわゆ
る省エネルギー、省資源型の方法である。
しかしながらこの方法は、脱硫装置入口の高温ガスを熱
源としているため、熱交換量が高温ガスの温度に左右さ
れる。すなわち、入口ガス温度が低い場合には、湿式排
脱処理後の排ガスの昇温か不充分となり、煙突から排出
された排ガスが所定の温度に達せず、従って白煙が消失
しないこととなる。これを防止するため湿式脱硫装置入
口の排ガス温度すなわち前段のエアー・ヒ〜りの出口温
度を上げることが考えられるが、これは次の点で問題を
生じる。
源としているため、熱交換量が高温ガスの温度に左右さ
れる。すなわち、入口ガス温度が低い場合には、湿式排
脱処理後の排ガスの昇温か不充分となり、煙突から排出
された排ガスが所定の温度に達せず、従って白煙が消失
しないこととなる。これを防止するため湿式脱硫装置入
口の排ガス温度すなわち前段のエアー・ヒ〜りの出口温
度を上げることが考えられるが、これは次の点で問題を
生じる。
一般に火炉から排出されるガスは、燃料中に含せれるイ
オウ分の一部が燃焼の際酸化されて生成した三酸化イオ
ウガス（５ｏ３）を含む。さらに最近のように、脱硝装
置が設置される場合には、脱硝反応に付随して、二酸化
イオウ（ＳＯｚ）の０．５〜４％が酸化されてＥＩＯ３
１ｆ生成し火炉で生成したＳＯ３に上乗せされる。従っ
て、エアー・ヒータ入口に到達するＳＯ３は燃料中のイ
ヌウ分により５〜５０ ｐｐｍに達することとなる。到
達したＳＯｓ ｉｊ、エアー・ヒータを通過時排ガス温
度が下がり露点以下となるため一部は下記凝縮反応によ
シ硫酸ミス） （Ｈ，８０４）に転化Ｓｏｓ −１−Ｈ
２Ｏご ｍ２ｓｏ４ しさらに同伴されるダストに付着し、後段の集塵器で捕
集される。平衡条件より、エアー・ヒータ出口の温度の
高い場合には、上記凝縮反応によるＨ２ＳＯ４凝縮量が
少ないためエアー・ヒータ出口ガス中に残存するＢＯｓ
ガス量が多くなる。
オウ分の一部が燃焼の際酸化されて生成した三酸化イオ
ウガス（５ｏ３）を含む。さらに最近のように、脱硝装
置が設置される場合には、脱硝反応に付随して、二酸化
イオウ（ＳＯｚ）の０．５〜４％が酸化されてＥＩＯ３
１ｆ生成し火炉で生成したＳＯ３に上乗せされる。従っ
て、エアー・ヒータ入口に到達するＳＯ３は燃料中のイ
ヌウ分により５〜５０ ｐｐｍに達することとなる。到
達したＳＯｓ ｉｊ、エアー・ヒータを通過時排ガス温
度が下がり露点以下となるため一部は下記凝縮反応によ
シ硫酸ミス） （Ｈ，８０４）に転化Ｓｏｓ −１−Ｈ
２Ｏご ｍ２ｓｏ４ しさらに同伴されるダストに付着し、後段の集塵器で捕
集される。平衡条件より、エアー・ヒータ出口の温度の
高い場合には、上記凝縮反応によるＨ２ＳＯ４凝縮量が
少ないためエアー・ヒータ出口ガス中に残存するＢＯｓ
ガス量が多くなる。
エアー・ヒータ出口Ｓ０３ガスは、排ガス中の温度の降
下がないため、ｔｌとんとか前記脱硫装置入口に到達す
る。ＳＯ３ガスはガス・ガス・ヒータでの温度降下によ
り Ｈ２ＥＩＯ４ミストとなるが、生成したＨ２ＳＯ４
ミスｌＪｄ微粒子であるため一部が脱硫装置を通過し煙
突よシ排出されることとなり、アシントスマットや白煙
等の原因となることが懸念される。又、ガス・ガス・ヒ
ータ及び脱硫装置の材料がＨ２ＳＯ４によシ腐食される
恐れが高い。
下がないため、ｔｌとんとか前記脱硫装置入口に到達す
る。ＳＯ３ガスはガス・ガス・ヒータでの温度降下によ
り Ｈ２ＥＩＯ４ミストとなるが、生成したＨ２ＳＯ４
ミスｌＪｄ微粒子であるため一部が脱硫装置を通過し煙
突よシ排出されることとなり、アシントスマットや白煙
等の原因となることが懸念される。又、ガス・ガス・ヒ
ータ及び脱硫装置の材料がＨ２ＳＯ４によシ腐食される
恐れが高い。
従来こうした問題を防止する方法として、石油焚きエア
ーヒータ出口排ガス中［ＮＨ，を注入して、酸性硫酸ア
ンモニウム（ＮＨ４Ｈ３Ｏ４）・又は硫酸アンモニウム
（（ＮＨ４）鵞Ｓ０４〕などの８０３とＮＨ３の反応物
（以下ＮＨｓ−８０３反応物とするンとしこれを後段の
集塵器で捕集する方法が実用化゛サレテイル〔「三菱重
工波層Ｊ ■０１．１０ 、 Ｎｏ。
ーヒータ出口排ガス中［ＮＨ，を注入して、酸性硫酸ア
ンモニウム（ＮＨ４Ｈ３Ｏ４）・又は硫酸アンモニウム
（（ＮＨ４）鵞Ｓ０４〕などの８０３とＮＨ３の反応物
（以下ＮＨｓ−８０３反応物とするンとしこれを後段の
集塵器で捕集する方法が実用化゛サレテイル〔「三菱重
工波層Ｊ ■０１．１０ 、 Ｎｏ。
５、Ｐ２１１〜Ｆ２１８（＋９７５）〕。
しかしこの方法を石炭焚きボ・ｆラーのようにダスト処
理量に含む排ガス中の８０３除去対策として適用すると
次の点で不都合である０すなわち、集塵器で、ＮＨ３−
ＳＯｓ反応物とダストの両者が捕集されることにより、
大量のＮＨ３−８０３反応物混入ダストの処理が問題に
なる０従来石炭焚きボイラーのダストは、フライアッシ
ュセメント用として有効利用あるいは埋立て投棄されて
いるが、前者の場合は混水時のＮＨ３臭の発生、強度の
低下、後者は、ＮＨ３臭及び地下水等への漏えい等が問
題とさＪｌている０従来実用化されている重油焚きの場
合には、ダスト量が石炭焚きの場合に比較して極端に少
なく、Ｎｌ（、−Ｓｏ３反応物が混入したダスト処理量
が少ないため、処理は比較的容易であるが、前記の通り
ダスト量が多い場合にはその処理が困難である０ 上記問題に加えて湿式排ガス処理装置を備えた排ガス処
理装置には従来より下記の問題点がある。
理量に含む排ガス中の８０３除去対策として適用すると
次の点で不都合である０すなわち、集塵器で、ＮＨ３−
ＳＯｓ反応物とダストの両者が捕集されることにより、
大量のＮＨ３−８０３反応物混入ダストの処理が問題に
なる０従来石炭焚きボイラーのダストは、フライアッシ
ュセメント用として有効利用あるいは埋立て投棄されて
いるが、前者の場合は混水時のＮＨ３臭の発生、強度の
低下、後者は、ＮＨ３臭及び地下水等への漏えい等が問
題とさＪｌている０従来実用化されている重油焚きの場
合には、ダスト量が石炭焚きの場合に比較して極端に少
なく、Ｎｌ（、−Ｓｏ３反応物が混入したダスト処理量
が少ないため、処理は比較的容易であるが、前記の通り
ダスト量が多い場合にはその処理が困難である０ 上記問題に加えて湿式排ガス処理装置を備えた排ガス処
理装置には従来より下記の問題点がある。
すなわち石炭焚きボイラー排ガスのようなダーティ排ガ
スにはｓｏｘ 、 ＮＯＸ ｖダスト以外に通常、塩酸
（Ｈｅ／Ｊ、フッ酸（Ｈ’Ｆ）等のハロゲンガスが含ま
れるが、こｈ７は湿式排ガス処理の吸収液中にほとＸ７
ど全量が吸収される。寸たダスト等も吸収液中にとり込
凍れ一部金属が溶解する。これらの成分は吸収液中に蓄
積し、放置すればＳｏｘ吸収性能低下のみならず装置材
料の腐食。
スにはｓｏｘ 、 ＮＯＸ ｖダスト以外に通常、塩酸
（Ｈｅ／Ｊ、フッ酸（Ｈ’Ｆ）等のハロゲンガスが含ま
れるが、こｈ７は湿式排ガス処理の吸収液中にほとＸ７
ど全量が吸収される。寸たダスト等も吸収液中にとり込
凍れ一部金属が溶解する。これらの成分は吸収液中に蓄
積し、放置すればＳｏｘ吸収性能低下のみならず装置材
料の腐食。
スケーリング等を誘発する不具合をもたらすため一部を
系外へ排水することが必要となる。しかしながら排水中
には上述のような不純物さらにＳＯＺ吸収時に副生する
ポリチオン酸等が存在するため、ＣＯＤ処理２重金属処
理等の排水処理が不可欠である。また処理に伴って生成
するスラッジの処分も付随して行う必要が生じる。また
当然ながら排水に見合うだけの補給水が必要であり、水
資源の無駄使いが多く不経済である。
系外へ排水することが必要となる。しかしながら排水中
には上述のような不純物さらにＳＯＺ吸収時に副生する
ポリチオン酸等が存在するため、ＣＯＤ処理２重金属処
理等の排水処理が不可欠である。また処理に伴って生成
するスラッジの処分も付随して行う必要が生じる。また
当然ながら排水に見合うだけの補給水が必要であり、水
資源の無駄使いが多く不経済である。
以−ヒのような従来法の問題点を解消すべく鋭意検討し
た結果本発明に至ったもので、その骨子は次のとおりで
ある。
た結果本発明に至ったもので、その骨子は次のとおりで
ある。
すなわち、ダスト及び三酸化イオウを含む燃焼排ガスを
空気予熱器に導いて該排ガスの温度全低下させた後、乾
式集塵装置に導入して該排ガス中に含まれるダストヲ除
去した後、湿式排ガス処理装置全通過させて浄化する排
ガス処理方法において、湿式排ガス処理装置の排液を前
記空気予熱器の上流側排ガスに噴霧することにより、該
排ガスより三酸化イオウを液状硫酸として凝縮させダス
トとともに前記乾式集塵装置で捕集することを特徴とす
る排ガスの処理方法全提案するものである。
空気予熱器に導いて該排ガスの温度全低下させた後、乾
式集塵装置に導入して該排ガス中に含まれるダストヲ除
去した後、湿式排ガス処理装置全通過させて浄化する排
ガス処理方法において、湿式排ガス処理装置の排液を前
記空気予熱器の上流側排ガスに噴霧することにより、該
排ガスより三酸化イオウを液状硫酸として凝縮させダス
トとともに前記乾式集塵装置で捕集することを特徴とす
る排ガスの処理方法全提案するものである。
本発明方法の態様を、図に基づいて以下説明−ｒる。
第１図において石炭焚きボイラ１から排出される排ガス
は、脱硝装置２でＮＯＸが除去された後、エアーヒータ
５に供給される。脱硝装置２ではＳＯ，の一部が酸化さ
れてＳＯ，に転化するためエアーヒータ５人口に到達す
る８０３は比較的太となる。例えば、ＳＯ２濃度１１０
００ｐｐ、ボイラ１及び脱硝装置２での酸化率全それぞ
れ１゛チ及び２％と仮定すれば、エアーヒータ５人口の
ｓｏ３濃度は５０ ｐｐｍとなる。
は、脱硝装置２でＮＯＸが除去された後、エアーヒータ
５に供給される。脱硝装置２ではＳＯ，の一部が酸化さ
れてＳＯ，に転化するためエアーヒータ５人口に到達す
る８０３は比較的太となる。例えば、ＳＯ２濃度１１０
００ｐｐ、ボイラ１及び脱硝装置２での酸化率全それぞ
れ１゛チ及び２％と仮定すれば、エアーヒータ５人口の
ｓｏ３濃度は５０ ｐｐｍとなる。
エア−ヒータ５出口の排ガス温度は一般に１３０〜１８
０℃であり、硫酸露点と温度の関係を示す第２図から明
らかなようにガス温度が高い場合には露点温度に達せず
従ってエア−ヒータ５出口には大部分ＳＯＳガスが残存
することになる。本発明方法ではこれを防止するためエ
ア−ヒータ５入口のＳＯ３濃度の高い場合、即ちボイラ
１あるいは脱硝装置２でのＳＯ３への転化率が高い場合
、燃料中の硫黄分が多い場合等には随時エアーヒータ５
人口のダクト中に脱硫装置６よシ排水をラインｂによｐ
抜きだし噴霧する。エアーヒータ５人口の排ガス温度は
一般に５８０〜５２０℃の比較的高温であ、！７霧状で
排ガスに接触した排液は極めて迅速に蒸発する。
０℃であり、硫酸露点と温度の関係を示す第２図から明
らかなようにガス温度が高い場合には露点温度に達せず
従ってエア−ヒータ５出口には大部分ＳＯＳガスが残存
することになる。本発明方法ではこれを防止するためエ
ア−ヒータ５入口のＳＯ３濃度の高い場合、即ちボイラ
１あるいは脱硝装置２でのＳＯ３への転化率が高い場合
、燃料中の硫黄分が多い場合等には随時エアーヒータ５
人口のダクト中に脱硫装置６よシ排水をラインｂによｐ
抜きだし噴霧する。エアーヒータ５人口の排ガス温度は
一般に５８０〜５２０℃の比較的高温であ、！７霧状で
排ガスに接触した排液は極めて迅速に蒸発する。
この時蒸発潜熱により排ガス温度が低下し、これに伴い
エア−ヒータ５出ロ排ガス温度は排ガス中に同伴される
ＳＯ３が硫酸と（７て凝縮するに足る温度迄低下し、残
存する５０３−ｉ低減する効果音生むこととなる。エア
ーヒータ５内での８０３の凝縮は主として最も低温とな
る出口側の伝熱表面で生じ、エアーヒータ３後流の排ガ
ス中に排水全噴霧しても、硫酸凝縮のためにはほとんど
効果がない。凝縮した硫酸は同伴されるダストに付着し
た形態でエアーヒータ５の後流に設置された電気集塵器
４でダストとともに捕集される。又排水中には前述のと
おり種々の不純物が含有されているが、これらも水分の
蒸発に伴い、例えばｃａｃ４ 、 Ｍｙｏｔ２などの形
で固体粒子となり電気集塵器４で捕集される。電気集塵
器４で捕集されラインａより糸外へとり出されるダスト
中には上記不純物あるい￥′ｉ凝縮した硫酸を含むがそ
の含有率は極く僅がであり、従って従来通シセメント原
料等の有効利用又は埋立て投棄が可能である。このよう
に本発明方法の適用により、脱硫装置６の無排水化が達
成できることとなる。
エア−ヒータ５出ロ排ガス温度は排ガス中に同伴される
ＳＯ３が硫酸と（７て凝縮するに足る温度迄低下し、残
存する５０３−ｉ低減する効果音生むこととなる。エア
ーヒータ５内での８０３の凝縮は主として最も低温とな
る出口側の伝熱表面で生じ、エアーヒータ３後流の排ガ
ス中に排水全噴霧しても、硫酸凝縮のためにはほとんど
効果がない。凝縮した硫酸は同伴されるダストに付着し
た形態でエアーヒータ５の後流に設置された電気集塵器
４でダストとともに捕集される。又排水中には前述のと
おり種々の不純物が含有されているが、これらも水分の
蒸発に伴い、例えばｃａｃ４ 、 Ｍｙｏｔ２などの形
で固体粒子となり電気集塵器４で捕集される。電気集塵
器４で捕集されラインａより糸外へとり出されるダスト
中には上記不純物あるい￥′ｉ凝縮した硫酸を含むがそ
の含有率は極く僅がであり、従って従来通シセメント原
料等の有効利用又は埋立て投棄が可能である。このよう
に本発明方法の適用により、脱硫装置６の無排水化が達
成できることとなる。
ダスト、５ｏ３６除去された排ガスはさらにガス・ガス
ヒータ５（未処理側）に供給され、排ガス温度を７０〜
９０℃まで降下させたのち脱硫装置６へ供給される。ガ
ス・ガスヒータ５（未処理側）に供給されるガス中には
８０３が含まれていないため、ガス・ガスヒータ５内で
の排ガス温度降下による硫酸ミストの生成はなく、煙突
７から白煙が排出されることもなく、又ガス・ガスヒー
タ５及び脱硫装置６の材料腐食も回避できることとなる
。さら１（排ガス中に排水を噴霧することにより水分含
有率が増加するため脱硫装置６−・ラインＣより送る冷
却用補給水量が節減でき、省エネルギーの観点から好ま
しい効果を生む。
ヒータ５（未処理側）に供給され、排ガス温度を７０〜
９０℃まで降下させたのち脱硫装置６へ供給される。ガ
ス・ガスヒータ５（未処理側）に供給されるガス中には
８０３が含まれていないため、ガス・ガスヒータ５内で
の排ガス温度降下による硫酸ミストの生成はなく、煙突
７から白煙が排出されることもなく、又ガス・ガスヒー
タ５及び脱硫装置６の材料腐食も回避できることとなる
。さら１（排ガス中に排水を噴霧することにより水分含
有率が増加するため脱硫装置６−・ラインＣより送る冷
却用補給水量が節減でき、省エネルギーの観点から好ま
しい効果を生む。
又ガス・ガスヒータ５は脱硫装置６人口の高温ガスを熱
源としているため、このガス温度すなわちエア−ヒータ
５出口の排ガス温度をできるだけ高温に維持することが
望ましく、排ガス中の８０３が少ない低負荷時又は燃料
中の８分が少ない場合等には適宜排水噴霧ｔを減少させ
、エア−ヒータ５出口の排ガス温度を高温とし、ガ＼・
ガスヒータでの排ガス昇温全充分行う等、本発明の方法
全適用することにより、ボイラーの運転条件、燃料の条
件に応じて柔軟に適当な運転温度を設定することが可能
となる０以上の省徴をもつ本発明方法は第１図の排水移
送ラインｂ及び噴霧ノズル、ポンプ（図示せずンのみ既
設の装置に追加すれば良く、その実施が極めて容易であ
ることも利点の一つである。
源としているため、このガス温度すなわちエア−ヒータ
５出口の排ガス温度をできるだけ高温に維持することが
望ましく、排ガス中の８０３が少ない低負荷時又は燃料
中の８分が少ない場合等には適宜排水噴霧ｔを減少させ
、エア−ヒータ５出口の排ガス温度を高温とし、ガ＼・
ガスヒータでの排ガス昇温全充分行う等、本発明の方法
全適用することにより、ボイラーの運転条件、燃料の条
件に応じて柔軟に適当な運転温度を設定することが可能
となる０以上の省徴をもつ本発明方法は第１図の排水移
送ラインｂ及び噴霧ノズル、ポンプ（図示せずンのみ既
設の装置に追加すれば良く、その実施が極めて容易であ
ることも利点の一つである。
実施例
第１図に示したフロー・シートで構成される排煙処理試
験装置に石炭焚きボイラ排ガス４０００ｍ２Ｎ／Ｈ−ｉ
−供給し、各装置前後のガス性状全測定し次の結果を得
た。集塵装置として電気集塵なお湿式脱硫装置へは補給
水を平均１５０ｔ、’ｈ で供給し排水は全量エアー
ヒータ前の煙道へ供給した。またガス・ガスヒータ（未
処理側）出口煙道に設置したＢ５−４１テストピースの
重量減量から推算した腐食ｔはｏ、 ｏ ＋ ａｍ／ｍ
／下であり目視結果からも腐食の傾向はほとんど認めら
れなかった。
験装置に石炭焚きボイラ排ガス４０００ｍ２Ｎ／Ｈ−ｉ
−供給し、各装置前後のガス性状全測定し次の結果を得
た。集塵装置として電気集塵なお湿式脱硫装置へは補給
水を平均１５０ｔ、’ｈ で供給し排水は全量エアー
ヒータ前の煙道へ供給した。またガス・ガスヒータ（未
処理側）出口煙道に設置したＢ５−４１テストピースの
重量減量から推算した腐食ｔはｏ、 ｏ ＋ ａｍ／ｍ
／下であり目視結果からも腐食の傾向はほとんど認めら
れなかった。
比較例
エアーヒータ前の煙道へ湿式脱硫装置からの排べを注入
するの全停止し、他は実施例と同一条件とした場合につ
いて各装置前後のガス性状を測定し次の結果を得た。
するの全停止し、他は実施例と同一条件とした場合につ
いて各装置前後のガス性状を測定し次の結果を得た。
２／−ｂ で供給し排水は全全系外へ抜き出した。
実施例と比較例の排水量はいずれも８４ ／、／ｈと１
．同一とした。
．同一とした。
士だガス・ガスヒータ（未処理側）出口煙道に設置した
ＥＩＳ−４１テストピースの重量減から推算した腐食＃
はｔ ７．７年 となり目視による観察からも腐食が認
められた。
ＥＩＳ−４１テストピースの重量減から推算した腐食＃
はｔ ７．７年 となり目視による観察からも腐食が認
められた。
板上の実施例及び比較例からエアーヒータ前への煙道へ
の脱硫排水注入により、ＳＯ３ガスの除去効果及び補給
水供給量低減、脱硫装置の無排水化の効果が認めらり、
る○
の脱硫排水注入により、ＳＯ３ガスの除去効果及び補給
水供給量低減、脱硫装置の無排水化の効果が認めらり、
る○
第１図は本発明の実施態様例を示す図であり、第２図は
Ｈ２ＳＯ４の露点と温度を示す平衡図であ復代理人
内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Ｈ２ＳＯ４の露点と温度を示す平衡図であ復代理人
内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- ダスト及び三酸化イオウを含む燃焼排ガスを空気予熱器
に導いて該排ガスの温度を低下させた後、乾式集塵装置
に導入して該排ガス中に含まれるダストを除去した後、
湿式排ガス処理装置を通過させて浄化する排ガス処理方
法において、湿式排ガス処理装置の排液を前記空気予熱
器の上流側排ガス中に噴霧することによシ、該排ガスよ
り三酸化イオウを液状硫酸として凝縮させ、ダストとと
もに前記乾式集塵装置で捕集することを特徴とする排ガ
ス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57199670A JPS5990617A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57199670A JPS5990617A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 排ガス処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5990617A true JPS5990617A (ja) | 1984-05-25 |
Family
ID=16411664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57199670A Pending JPS5990617A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5990617A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61111125A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙処理法 |
| JPS63200818A (ja) * | 1987-02-16 | 1988-08-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排ガス処理装置における排液の処理方法 |
| JPS63263315A (ja) * | 1987-04-21 | 1988-10-31 | Ebara Infilco Co Ltd | 焼却炉の排ガス処理方法 |
| JP2000239050A (ja) * | 1999-02-19 | 2000-09-05 | Taiheiyo Cement Corp | 工場廃液処理方法 |
| US6245308B1 (en) * | 1998-04-08 | 2001-06-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for decreasing sulfuric acid and sulfuric anhydride present in combustion exhaust gas |
| WO2011104840A1 (ja) * | 2010-02-25 | 2011-09-01 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理システム及び排ガス処理方法 |
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| CN104071829A (zh) * | 2013-03-29 | 2014-10-01 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种四氯化钛冷凝收尘器和收尘方法 |
-
1982
- 1982-11-16 JP JP57199670A patent/JPS5990617A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US8388917B2 (en) | 2010-02-25 | 2013-03-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Air pollution control system and air pollution control method |
| US8398944B2 (en) | 2010-02-25 | 2013-03-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Air pollution control system and air pollution control method |
| US8475750B2 (en) | 2010-02-25 | 2013-07-02 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Air pollution control system and air pollution control method |
| JP5656649B2 (ja) * | 2010-02-25 | 2015-01-21 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理システム及び排ガス処理方法 |
| CN104071829A (zh) * | 2013-03-29 | 2014-10-01 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种四氯化钛冷凝收尘器和收尘方法 |
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