JPS58174222A - 排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理方法Info
- Publication number
- JPS58174222A JPS58174222A JP57057362A JP5736282A JPS58174222A JP S58174222 A JPS58174222 A JP S58174222A JP 57057362 A JP57057362 A JP 57057362A JP 5736282 A JP5736282 A JP 5736282A JP S58174222 A JPS58174222 A JP S58174222A
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- Japan
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- exhaust gas
- heater
- waste gas
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- Chimneys And Flues (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イオウを浄化処理する方法に関するものである。
高温排ガス例えば石炭燃焼ボイラ排ガスのようなダスト
，窒素酸化物（ ＮＯｘ ） 、硫黄酸化物（ＳＯｘ）
の如く、大気汚染物質を含む排ガスは、一般に次のとお
り、総合的に処理される。
，窒素酸化物（ ＮＯｘ ） 、硫黄酸化物（ＳＯｘ）
の如く、大気汚染物質を含む排ガスは、一般に次のとお
り、総合的に処理される。
ボイラより排出された排ガスにまずアンモニア（ＮＨ３
）が注入され、触媒を充填した脱硝反応器で、窒素酸化
物は水と窒素に還元無害化される。
）が注入され、触媒を充填した脱硝反応器で、窒素酸化
物は水と窒素に還元無害化される。
次にエアーヒータでその熱を経済的に回収可能な温度、
一般的には、１５０〜１ ８０′ｃ まで熱回収したの
ち電気集塵器又は、サイクロン集塵器でダストを除去し
た後、湿式脱硫処理される。
一般的には、１５０〜１ ８０′ｃ まで熱回収したの
ち電気集塵器又は、サイクロン集塵器でダストを除去し
た後、湿式脱硫処理される。
湿式石灰・石膏法等の湿式脱硫方法では、処理後のガス
が４５〜７０℃の水分飽和ガスとなり、そのまま煙突か
ら排出すると大気と混合して白煙となり、且つ低温のた
めに、拡散しにくい問題が生じるため、低温排ガスを再
加熱する方法が実用化されている。
が４５〜７０℃の水分飽和ガスとなり、そのまま煙突か
ら排出すると大気と混合して白煙となり、且つ低温のた
めに、拡散しにくい問題が生じるため、低温排ガスを再
加熱する方法が実用化されている。
再加熱方法としては、温水．油．スチーム等の熱媒によ
る間接加熱方法とユングストローム型の熱交換器の如く
蓄熱体により直接加熱する方法とがあるが、省エネルギ
ーの観点から後者が最近実用化されるようになり、中で
もガス・ガス・ヒーティング方式と呼称されている方法
が最も望ましいといわれている。〔瀬尾他。
る間接加熱方法とユングストローム型の熱交換器の如く
蓄熱体により直接加熱する方法とがあるが、省エネルギ
ーの観点から後者が最近実用化されるようになり、中で
もガス・ガス・ヒーティング方式と呼称されている方法
が最も望ましいといわれている。〔瀬尾他。
［火力原子力発電ｊＶｏｔ、 ３０． Ｎｎ２．
Ｐ ２９〜ｓ ｓ （１９７９）、 及び「三菱重工
技報Ｊ Ｖｏｔ。
Ｐ ２９〜ｓ ｓ （１９７９）、 及び「三菱重工
技報Ｊ Ｖｏｔ。
１７、随２．Ｐ２１７〜２２２ （１９８０））このガ
ス・ガス・ヒーティング方式は、湿式脱硫装置入口の高
温ガス（１３０〜１８０℃）と出口の低温ガス（４５〜
７０℃）とを蓄熱体を循環（回転）することによって熱
交換し湿式で処理する直前の排ガス温度を下げ、増湿冷
却回り用水供給量を減少させて湿式排ガス処理に伴なう
温度降下量を小さく、あわせて湿式脱硫装置を出たガス
を昇温させるいわゆる省工汗ルギー。
ス・ガス・ヒーティング方式は、湿式脱硫装置入口の高
温ガス（１３０〜１８０℃）と出口の低温ガス（４５〜
７０℃）とを蓄熱体を循環（回転）することによって熱
交換し湿式で処理する直前の排ガス温度を下げ、増湿冷
却回り用水供給量を減少させて湿式排ガス処理に伴なう
温度降下量を小さく、あわせて湿式脱硫装置を出たガス
を昇温させるいわゆる省工汗ルギー。
省資減型の方法である。
しかしながらこの方法は、脱硫装置入口の高温ガスを熱
源としているため、熱交換量が高温ガスの温度に左右さ
れる。すなわち、入口ガス温度が低い場合には、湿式脱
硫装置の排ガスの昇温か不充分となり、煙突から排出さ
れた排ガスが所定の温度に達せず、従って白煙が消失し
ないこととなる。これを防止するためガス・ガス・ヒー
ティング方式に加えて、スチーム加熱器を設置１−湿式
処理後の排ガスを所定温度まで昇温させる方法が提案さ
れているが、省工坏ルギーの観点からは好ましくない。
源としているため、熱交換量が高温ガスの温度に左右さ
れる。すなわち、入口ガス温度が低い場合には、湿式脱
硫装置の排ガスの昇温か不充分となり、煙突から排出さ
れた排ガスが所定の温度に達せず、従って白煙が消失し
ないこととなる。これを防止するためガス・ガス・ヒー
ティング方式に加えて、スチーム加熱器を設置１−湿式
処理後の排ガスを所定温度まで昇温させる方法が提案さ
れているが、省工坏ルギーの観点からは好ましくない。
捷た、湿式脱硫装置入口の排ガス温度すなわち前段のエ
アー・ヒータの出口温度を上げることが考えられるが、
これは次の点で問題を生じる。
アー・ヒータの出口温度を上げることが考えられるが、
これは次の点で問題を生じる。
即ち、一般に火炉から排出されるガスは、燃料中に含捷
れるイオウ分の一部が燃焼の際酸化されて生成した三酸
化イオウガス（ＳＯ３）を含む。
れるイオウ分の一部が燃焼の際酸化されて生成した三酸
化イオウガス（ＳＯ３）を含む。
さらに最近のように、脱硝装置が設置される場合には、
脱硝反応に付随して、二酸化イオウ（ＳＯｚ）の０．５
〜４チが酸化されてｓｏ３を生成し火炉で生成したｓｏ
３に上乗ぜされる。従って、エアー・ヒータ入口に到達
するＳＯａは 燃料中のイオウ分により５〜５０ｐρｎ
」に達することとなる。到達したｓｏ３はエアー・ヒー
タを通過時排ガス温度が下がり露点以下となるため一部
は下記凝縮反応により硫酸ミス） （Ｈ２ＳＯ４）に転
化ＳＯ３＋Ｈ２０＃Ｈ２ＳＯ４ しさらに同伴されるダストに付着し、後段の集塵器で捕
集される。平衡条件より、エアー・ヒータ出口の温度の
高い場合には、上記凝縮反応によるＨ２ＳＯ４凝縮量が
少ないためエアー・ヒータ出口ガス中に残存するｓｏ３
ガス量が多くなる。エアー・ヒータ出口Ｓ０３ガスは、
排ガス中の温度の降下がないため、はとんどが前記脱硫
装置人口に到達する。ｓｏ３ガスはガス・ガス・ヒータ
での温度降下によＶ） Ｈ２ＳＯ４ミストとなるが、生
成したＨ２ＳＯ４ミストは微粒子であるため一部が脱硫
装置を通過し煙突より排出されることとなり、アシッド
スマットや白煙等の原因となることが懸念される。又１
、ガス・ガス・ヒータ及び脱硫装置の材料がＨ２ＳＯ４
によシ腐食される恐れが高い。
脱硝反応に付随して、二酸化イオウ（ＳＯｚ）の０．５
〜４チが酸化されてｓｏ３を生成し火炉で生成したｓｏ
３に上乗ぜされる。従って、エアー・ヒータ入口に到達
するＳＯａは 燃料中のイオウ分により５〜５０ｐρｎ
」に達することとなる。到達したｓｏ３はエアー・ヒー
タを通過時排ガス温度が下がり露点以下となるため一部
は下記凝縮反応により硫酸ミス） （Ｈ２ＳＯ４）に転
化ＳＯ３＋Ｈ２０＃Ｈ２ＳＯ４ しさらに同伴されるダストに付着し、後段の集塵器で捕
集される。平衡条件より、エアー・ヒータ出口の温度の
高い場合には、上記凝縮反応によるＨ２ＳＯ４凝縮量が
少ないためエアー・ヒータ出口ガス中に残存するｓｏ３
ガス量が多くなる。エアー・ヒータ出口Ｓ０３ガスは、
排ガス中の温度の降下がないため、はとんどが前記脱硫
装置人口に到達する。ｓｏ３ガスはガス・ガス・ヒータ
での温度降下によＶ） Ｈ２ＳＯ４ミストとなるが、生
成したＨ２ＳＯ４ミストは微粒子であるため一部が脱硫
装置を通過し煙突より排出されることとなり、アシッド
スマットや白煙等の原因となることが懸念される。又１
、ガス・ガス・ヒータ及び脱硫装置の材料がＨ２ＳＯ４
によシ腐食される恐れが高い。
従来こうした問題を防止する方法として、石油焚きエア
ーヒータ出口排ガス中にＮＨ３を注入して、酸性硫酸ア
ンモニウム（ＮＨ４Ｈ３Ｏ４） 又は硫酸アンモニウ
ム（（ＮＨ４）２８０４ ）などのＳＯａ とＮＨ３の
反応物（以下ＮＨ３８０３反応物とする）としこれを後
段の集塵器で捕集する方法が実用化されている。「三菱
重工技報Ｊ Ｖａｔ、 １０． Ｎ１１５゜Ｐ２１１〜
Ｐ２１Ｂ （１９７３） しかしこの方法を石炭焚きボイラーのようにダストを多
量に含む排ガス中のｓｏ３除去対策として適用すると次
の点で不都合である。
ーヒータ出口排ガス中にＮＨ３を注入して、酸性硫酸ア
ンモニウム（ＮＨ４Ｈ３Ｏ４） 又は硫酸アンモニウ
ム（（ＮＨ４）２８０４ ）などのＳＯａ とＮＨ３の
反応物（以下ＮＨ３８０３反応物とする）としこれを後
段の集塵器で捕集する方法が実用化されている。「三菱
重工技報Ｊ Ｖａｔ、 １０． Ｎ１１５゜Ｐ２１１〜
Ｐ２１Ｂ （１９７３） しかしこの方法を石炭焚きボイラーのようにダストを多
量に含む排ガス中のｓｏ３除去対策として適用すると次
の点で不都合である。
すなわち、集塵器で、ＮＨ３’ ８０３反応物とダスト
の両者が捕集されることにより、大量のＮＨ３−ｓｏ３
反応物混入ダストの処理が問題になる。従来石炭焚きボ
イラーのダストは、フライアッシュセメント用として有
効利用あるいは埋立て投棄されているが、前者の場合は
混水時のＮＨ３臭の発生、強度の低下、後者は、ＮＨ３
臭及び地下水等への漏えい等が問題とされている。
の両者が捕集されることにより、大量のＮＨ３−ｓｏ３
反応物混入ダストの処理が問題になる。従来石炭焚きボ
イラーのダストは、フライアッシュセメント用として有
効利用あるいは埋立て投棄されているが、前者の場合は
混水時のＮＨ３臭の発生、強度の低下、後者は、ＮＨ３
臭及び地下水等への漏えい等が問題とされている。
従来実用化されている重油焚きの場合には、ダスト量が
石炭焚きの場合に比較して極端に少なく 、ＮＨ３８０
３反応物が混入したダスト処理量が少ないため、処理は
比較的容易であるが、前述のとおシダスト量が多い場合
には、大量のダストを処理することになり問題になる。
石炭焚きの場合に比較して極端に少なく 、ＮＨ３８０
３反応物が混入したダスト処理量が少ないため、処理は
比較的容易であるが、前述のとおシダスト量が多い場合
には、大量のダストを処理することになり問題になる。
以上のような問題点を解消すべく鋭意検討した結果、本
発明に至ったものであシ、その骨子は排ガスを第１の集
塵装置を通してダストを除去した後、適正温度、例えば
温度１３０〜１８０℃の条件下で排ガス中にＮＨ，を注
入し、生成したＮＨ３−ｓｏ、、反応物を第２の集塵装
置で捕集し、捕集したＮＨａ −ＳＯａ反応物は、排ガ
ス発生源の火炉に供給するものである。
発明に至ったものであシ、その骨子は排ガスを第１の集
塵装置を通してダストを除去した後、適正温度、例えば
温度１３０〜１８０℃の条件下で排ガス中にＮＨ，を注
入し、生成したＮＨ３−ｓｏ、、反応物を第２の集塵装
置で捕集し、捕集したＮＨａ −ＳＯａ反応物は、排ガ
ス発生源の火炉に供給するものである。
本発明方法によれば、エアーヒータ出口の排ガス温度を
下げることなくすなわち、ガス・ガス・ヒータの後段に
スチームガスヒータ等ヲ、追加設置することなく、煙突
入口の排ガス温度を所定温度にまで昇温することができ
、かつｓｏ３に起因するＨ２ＳＯ４ヒユーム発生を防止
できるものである。さらに集塵器で捕集されたＮＨ３−
ＳＯａ化合物は火炉に供給することで火炉内で分解され
るため系外で別途処理する必要がなくなる利点をもつ。
下げることなくすなわち、ガス・ガス・ヒータの後段に
スチームガスヒータ等ヲ、追加設置することなく、煙突
入口の排ガス温度を所定温度にまで昇温することができ
、かつｓｏ３に起因するＨ２ＳＯ４ヒユーム発生を防止
できるものである。さらに集塵器で捕集されたＮＨ３−
ＳＯａ化合物は火炉に供給することで火炉内で分解され
るため系外で別途処理する必要がなくなる利点をもつ。
次忙本発明の作用・効果を明らかにするため実施態様例
を図に基づいて説明する。
を図に基づいて説明する。
第１図において石炭焚きボイラ１から排出される排ガス
は、脱硝装置２で除去された後、エアーヒータ３に供給
される。脱硝装置２では、Ｓ０２の一部が酸化されてＳ
０３に転化するためエアーヒータ３人口に到達するＳＯ
３量は比較的大となる。例えば、ＳＯ２濃度１１０００
ｐｐ、 ボイラ１及び脱硝装置２での酸化率をそれぞ
れ１％及び２％と仮定すれば、エアーヒータ３人口のｓ
ｏ３濃度は３０ ｐｐｍとなる。
は、脱硝装置２で除去された後、エアーヒータ３に供給
される。脱硝装置２では、Ｓ０２の一部が酸化されてＳ
０３に転化するためエアーヒータ３人口に到達するＳＯ
３量は比較的大となる。例えば、ＳＯ２濃度１１０００
ｐｐ、 ボイラ１及び脱硝装置２での酸化率をそれぞ
れ１％及び２％と仮定すれば、エアーヒータ３人口のｓ
ｏ３濃度は３０ ｐｐｍとなる。
エア−ヒータ３出口の排ガス温度は一般に１３０〜１８
０℃であるが、硫酸露点と温度の関係を示す第２図から
明ら力・なようにガス温度が高い場合、には露点温度に
達せず、従ってエアー・ヒータ３出口には大部分Ｓ０３
ガスが残存することになる。
０℃であるが、硫酸露点と温度の関係を示す第２図から
明ら力・なようにガス温度が高い場合、には露点温度に
達せず、従ってエアー・ヒータ３出口には大部分Ｓ０３
ガスが残存することになる。
次に、エアーヒータ、３出日の排ガスはまず第１の集塵
装置４に供給されここでダストの大部分が除去される。
装置４に供給されここでダストの大部分が除去される。
このダスト中には、脱硝装置２から僅かに排出されるＮ
Ｈ３が付着しているものの、その量は極く僅かであるた
め従来どおりラインａよシ系外にとりだしセメントへの
有効利用、投棄等ができるものである。次に、大部分の
ダストを除去された排ガスへ、ラインｂよりＮＨ３ガス
を注入し、ガス中のｓｏ３をＮＨ３−ＳＯ３化合物へ転
化せしめた後、排ガスは第２の集塵装置５へ供給される
。ＮＨ３ガスの注入量は通常Ｓ０３量の１倍（モル比）
以上が注入されており、Ｓ０３と反応し、ＮＨ４Ｈ８Ｏ
４＊ （ＮＨ４）２ Ｓ０４ 等を生成する。
Ｈ３が付着しているものの、その量は極く僅かであるた
め従来どおりラインａよシ系外にとりだしセメントへの
有効利用、投棄等ができるものである。次に、大部分の
ダストを除去された排ガスへ、ラインｂよりＮＨ３ガス
を注入し、ガス中のｓｏ３をＮＨ３−ＳＯ３化合物へ転
化せしめた後、排ガスは第２の集塵装置５へ供給される
。ＮＨ３ガスの注入量は通常Ｓ０３量の１倍（モル比）
以上が注入されており、Ｓ０３と反応し、ＮＨ４Ｈ８Ｏ
４＊ （ＮＨ４）２ Ｓ０４ 等を生成する。
第２の集塵装置５では前述ＮＨ３ＳＯ３化合物を捕集し
、これはラインＣによりボイラ１の火炉に供給される。
、これはラインＣによりボイラ１の火炉に供給される。
ボイラ１の火炉に供給されたＮＨ３−ｓｏｓ 化合物は
、 （ＮＨ４）ｚ ＳＯ４→２ Ｎ［（、＋ ｓｏ３＋ Ｈ
２ＯＮＨ４Ｈ８Ｏ，→ＮＨ３＋Ｓ○３ ＋ＨｉＯ等の反
応により分解され、ＮＨ３とＳＯｓを生成する。ＮＨ３
はさらにＮ２． ＮＯｘ等に分解され、ｓｏ３の一部は
ダスト中のアルカリと反応して石膏等となる。又ＮＯｘ
及び一部ＳＯ３は後段脱硝装置２及び第２の集塵装置５
で処理される。
、 （ＮＨ４）ｚ ＳＯ４→２ Ｎ［（、＋ ｓｏ３＋ Ｈ
２ＯＮＨ４Ｈ８Ｏ，→ＮＨ３＋Ｓ○３ ＋ＨｉＯ等の反
応により分解され、ＮＨ３とＳＯｓを生成する。ＮＨ３
はさらにＮ２． ＮＯｘ等に分解され、ｓｏ３の一部は
ダスト中のアルカリと反応して石膏等となる。又ＮＯｘ
及び一部ＳＯ３は後段脱硝装置２及び第２の集塵装置５
で処理される。
ダス）、８０３を除去された排ガスはさらにガス・ガス
・ヒータ６（未処理側）に供給され、排ガス温度を７０
〜９０℃まで降下させたのち脱硫装置７へ供給される。
・ヒータ６（未処理側）に供給され、排ガス温度を７０
〜９０℃まで降下させたのち脱硫装置７へ供給される。
ガス・ガス・ヒータ６（未処理側）に供給されるガス中
には、ｓｏ３が含まれていないため、ガス・ガス・ヒー
タ６内での排ガス温度降下によるＨ２ＳＯ４ミストが生
成せず従って煙突８から白煙が排出されることもなく、
又ガス・ガス・ヒータ６及び脱硫装置７の材料の硫酸腐
食も回避できることとなる。
には、ｓｏ３が含まれていないため、ガス・ガス・ヒー
タ６内での排ガス温度降下によるＨ２ＳＯ４ミストが生
成せず従って煙突８から白煙が排出されることもなく、
又ガス・ガス・ヒータ６及び脱硫装置７の材料の硫酸腐
食も回避できることとなる。
さらに、脱硫装置７でｓｏ２を除去された排ガスは、再
びガス・ガス・ヒータ６（処理側）で昇温されて煙突８
よシ排出されるが、本発明の方法によればガス・ガス・
ヒータ６（未処理側）に供給される排ガス温度は、前述
のとおシ最高１８０℃程度まで温度を上げて設定するこ
とが可能であるため、ガス・ガス・ヒータ６（処理側）
に脱硫装置７より供給される排ガスの昇温が充分にでき
るため、特にスチームガスヒータ等の追加設置を必要と
しない。
びガス・ガス・ヒータ６（処理側）で昇温されて煙突８
よシ排出されるが、本発明の方法によればガス・ガス・
ヒータ６（未処理側）に供給される排ガス温度は、前述
のとおシ最高１８０℃程度まで温度を上げて設定するこ
とが可能であるため、ガス・ガス・ヒータ６（処理側）
に脱硫装置７より供給される排ガスの昇温が充分にでき
るため、特にスチームガスヒータ等の追加設置を必要と
しない。
以上のとおシ本発明を適用するととＫより、排ガス中の
ＳＯｓを比較的高温のままで除去できるため、ガス・ガ
ス・ヒータ及び脱硫装置でのＨ２ＳＯ４ミストに起因す
る材料腐食を回避しつつ、煙突入口温度を所定温度迄昇
温できることとなる。さらに、ＮＨ３−５ｏｓ 化合
物として捕集したｓｏ３をボイラ炉内で分解処理するた
め、特別に処理装置を設置する必要がなくなるわけであ
る。
ＳＯｓを比較的高温のままで除去できるため、ガス・ガ
ス・ヒータ及び脱硫装置でのＨ２ＳＯ４ミストに起因す
る材料腐食を回避しつつ、煙突入口温度を所定温度迄昇
温できることとなる。さらに、ＮＨ３−５ｏｓ 化合
物として捕集したｓｏ３をボイラ炉内で分解処理するた
め、特別に処理装置を設置する必要がなくなるわけであ
る。
実施例
第１図に示したフロー・シートで構成される排煙処理試
験装置に石炭焚きボイラ排ガス４０ ｏ Ｏ？？／Ｎ／
Ｈを供給し各装置前後のガス性状を測定し次の結果を得
た。
験装置に石炭焚きボイラ排ガス４０ ｏ Ｏ？？／Ｎ／
Ｈを供給し各装置前後のガス性状を測定し次の結果を得
た。
なお第２電気集塵器人口にはＮＨ３を排ガス中濃度２５
ｐｐｍとなるよう注入した。またガス・ガス・ヒータ
（未処理側）出口煙道に設置した３３−４１テストピー
スの重量減量から推算した腐食量は０．Ｏｆ＋ａ＋／年
以下であ年目下結果からも腐食の傾向はほとんど認めら
れなかった。
ｐｐｍとなるよう注入した。またガス・ガス・ヒータ
（未処理側）出口煙道に設置した３３−４１テストピー
スの重量減量から推算した腐食量は０．Ｏｆ＋ａ＋／年
以下であ年目下結果からも腐食の傾向はほとんど認めら
れなかった。
比較例
第２集塵器入口にＮＨｓを注入するのを停止し、他は実
施例と同一条件とした場合について各装置前後のガス性
状を測定し次の結果を得た。
施例と同一条件とした場合について各装置前後のガス性
状を測定し次の結果を得た。
またガス・ガス・ヒータ（未処理側）出口煙道に設置し
た５Ｓ−４１テストピースの重量減から推算した腐食量
は１．６ｗｍ／年となり目視による観察からも腐食が認
められた。
た５Ｓ−４１テストピースの重量減から推算した腐食量
は１．６ｗｍ／年となり目視による観察からも腐食が認
められた。
以上の実施例及び比較例から第２集塵装置入口へのＮＨ
ｓ注入効果が認められた。
ｓ注入効果が認められた。
第１図は本発明の実施態様例を示す図であり、第２図は
Ｈ２ＳＯ４の露点と温度を示す平衡図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 昭和５．８年 １ 月 ユｐ日 特許庁［２官 若杉和夫殿 １ 、 ’Ｉ；ｆ”ｌ）・大小 昭和 ｓ７ 年特許願第 ８７３４２号３、補止をｊる
各 １ｉｆ’ｌヒゾノ関係 ！ｔ’１．ｊ’ｌ’！ｌ慢１
４人１１（”１１ 東京都千代田区丸の内二Ｔｉ１ｓ
醤１号ｌ補正の対象 （Ｊ） 明細書の発明の詳細な説明 １ｍ 明細書のｗＪ面の簡単な説明 ａ補正の内容 ０） 明細書８真１２〜１４行の「硫酸露点−一一一一
達せず」を「硫酸露点とｇｏａｇ度との関係を示す１Ｉ
４２図から明らかなように１ガス一度が高い場合には、
８０．９度が大であっても露点温ｔｋｌ！せず」と訂
正する。 １２１７１３１５頁を行の「露点とｓｉｎ″」を「露点
とｇｏ、一度との関係」と訂正する。
Ｈ２ＳＯ４の露点と温度を示す平衡図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 昭和５．８年 １ 月 ユｐ日 特許庁［２官 若杉和夫殿 １ 、 ’Ｉ；ｆ”ｌ）・大小 昭和 ｓ７ 年特許願第 ８７３４２号３、補止をｊる
各 １ｉｆ’ｌヒゾノ関係 ！ｔ’１．ｊ’ｌ’！ｌ慢１
４人１１（”１１ 東京都千代田区丸の内二Ｔｉ１ｓ
醤１号ｌ補正の対象 （Ｊ） 明細書の発明の詳細な説明 １ｍ 明細書のｗＪ面の簡単な説明 ａ補正の内容 ０） 明細書８真１２〜１４行の「硫酸露点−一一一一
達せず」を「硫酸露点とｇｏａｇ度との関係を示す１Ｉ
４２図から明らかなように１ガス一度が高い場合には、
８０．９度が大であっても露点温ｔｋｌ！せず」と訂
正する。 １２１７１３１５頁を行の「露点とｓｉｎ″」を「露点
とｇｏ、一度との関係」と訂正する。
Claims (1)
- ダスト及び三酸化イオウを含む燃焼排ガスを浄化する排
ガス処理方法において、排ガスを第１の集塵装置を通し
てダストを除去した後、適正温度条件下で排ガス中にア
ンモニアガスを注入し、生成した三酸化イオウとアンモ
ニアの反応物を第２の集塵装置で捕集し、捕集した三酸
化イオウとアンモニアの反応物は、排ガス発生源の火炉
に供給することを特徴とする排ガス処理方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057362A JPS58174222A (ja) | 1982-04-08 | 1982-04-08 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057362A JPS58174222A (ja) | 1982-04-08 | 1982-04-08 | 排ガス処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58174222A true JPS58174222A (ja) | 1983-10-13 |
Family
ID=13053463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57057362A Pending JPS58174222A (ja) | 1982-04-08 | 1982-04-08 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58174222A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6752975B2 (en) * | 2000-07-31 | 2004-06-22 | Showa Denko K.K. | Combustion exhaust gas treatment process and treatment apparatus |
| WO2011064975A1 (ja) * | 2009-11-25 | 2011-06-03 | バブコック日立株式会社 | 酸素燃焼システムの排ガス処理装置 |
-
1982
- 1982-04-08 JP JP57057362A patent/JPS58174222A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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