JPH10287887A - 石炭生成ガスの浄化システム - Google Patents
石炭生成ガスの浄化システムInfo
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- JPH10287887A JPH10287887A JP9096892A JP9689297A JPH10287887A JP H10287887 A JPH10287887 A JP H10287887A JP 9096892 A JP9096892 A JP 9096892A JP 9689297 A JP9689297 A JP 9689297A JP H10287887 A JPH10287887 A JP H10287887A
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- crude gas
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 石炭ガス浄化システムにおいて、環境保全性
と発電効率を一段と向上させる。 【解決手段】 石炭ガス化工程終了後の生成ガス（粗ガ
ス）から、未反応炭素を含むダストを除去後、粗ガスに
硫黄化合物および塩素化合物の吸収剤を添加し、ガス精
製・熱交換工程で処理する。その後で吸収剤を回収し、
更に粗ガスを水で洗浄する。洗浄後の粗ガスを前記熱交
換工程の伝熱管内を通してから脱硫工程に導入する。 【効果】 熱交換器内で伝熱管腐食物質を除去するの
で、熱交換器の高温化が図れて高温の精製ガスが得ら
れ、発電効率を向上できる。環境保全性もよい。
と発電効率を一段と向上させる。 【解決手段】 石炭ガス化工程終了後の生成ガス（粗ガ
ス）から、未反応炭素を含むダストを除去後、粗ガスに
硫黄化合物および塩素化合物の吸収剤を添加し、ガス精
製・熱交換工程で処理する。その後で吸収剤を回収し、
更に粗ガスを水で洗浄する。洗浄後の粗ガスを前記熱交
換工程の伝熱管内を通してから脱硫工程に導入する。 【効果】 熱交換器内で伝熱管腐食物質を除去するの
で、熱交換器の高温化が図れて高温の精製ガスが得ら
れ、発電効率を向上できる。環境保全性もよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭のガス化によ
って生成した粗ガスを発電プラントに使用するために精
製する石炭生成ガス浄化システムに係り、特に高温度の
発電用精製ガスを製造することによって、発電効率と環
境性能を高めたシステムに関する。
って生成した粗ガスを発電プラントに使用するために精
製する石炭生成ガス浄化システムに係り、特に高温度の
発電用精製ガスを製造することによって、発電効率と環
境性能を高めたシステムに関する。
【０００２】
【従来の技術】石炭ガスは、燃料電池，ガスタービン及
び蒸気タービンを組み込んだ複合発電システムの燃料に
用いられる。ガス化では石炭と酸化剤（酸素又は空気又
はこれらの混合物）をガス化炉に供給し、主に水素，一
酸化炭素，メタンガス，二酸化炭素を生成させるが、生
成ガス中には環境汚染となる成分や、石炭ガス化プラン
トを構成する機器に付着して閉塞や材料腐食をもたらす
元素が存在する。環境汚染ガスとしてはＨ2Ｓ ，ＣＯ
Ｓ，ＮＨ3 ，ＨＣＮ等がある。腐食をもたらす元素とし
てはＳ，Ｎａ，Ｋ，Ｃｌ等があり、有害性元素としては
Ａｓ，Ｂｅ，Ｃｄ，Ｃｏ，Ｃｒ，ＨＦ，Ｈｇ，Ｃｌ，Ｍ
ｎ，Ｎｉ，Ｐｂ，Ｓｅ等がある。腐食・有害性元素の中
にはガス化後も灰中に留まっているものもあるが、多く
はその化合物が揮発性であることから生成ガス中に揮発
する。これらの成分を含んだガスを精製する場合、一方
で発電効率を高めることが必要なので、できるだけ高い
温度で精製し、その顕熱を発電の熱機関に利用する乾式
ガス精製法（または高温ガス精製法と称される）が実施
されている。
び蒸気タービンを組み込んだ複合発電システムの燃料に
用いられる。ガス化では石炭と酸化剤（酸素又は空気又
はこれらの混合物）をガス化炉に供給し、主に水素，一
酸化炭素，メタンガス，二酸化炭素を生成させるが、生
成ガス中には環境汚染となる成分や、石炭ガス化プラン
トを構成する機器に付着して閉塞や材料腐食をもたらす
元素が存在する。環境汚染ガスとしてはＨ2Ｓ ，ＣＯ
Ｓ，ＮＨ3 ，ＨＣＮ等がある。腐食をもたらす元素とし
てはＳ，Ｎａ，Ｋ，Ｃｌ等があり、有害性元素としては
Ａｓ，Ｂｅ，Ｃｄ，Ｃｏ，Ｃｒ，ＨＦ，Ｈｇ，Ｃｌ，Ｍ
ｎ，Ｎｉ，Ｐｂ，Ｓｅ等がある。腐食・有害性元素の中
にはガス化後も灰中に留まっているものもあるが、多く
はその化合物が揮発性であることから生成ガス中に揮発
する。これらの成分を含んだガスを精製する場合、一方
で発電効率を高めることが必要なので、できるだけ高い
温度で精製し、その顕熱を発電の熱機関に利用する乾式
ガス精製法（または高温ガス精製法と称される）が実施
されている。
【０００３】この乾式ガス精製法では、石炭ガス中のダ
ストはサイクロン，セラミックフィルタ，移動層炉等で
４００〜８００℃で除去される。またＨ2Ｓ ，ＣＯＳの
硫黄化合物はＦｅ，Ｚｎ等の金属酸化物と４００〜６０
０℃で反応させて除去される。有害性元素を乾式で精製
する方法に関しては、特定の材料に吸収させる方法が知
られている。例えば、特開昭60−115688号公報には、Ｈ
ｇ，Ｃｌ，Ｆを石灰石で吸着させること、Proceedings
of 12th Pittsburg Internatinal Coal Conference，Pi
ttsburg(１９９５）には、活性炭でＨｇを、炭酸ナトリ
ウムでＣｌを、それぞれ除去することが記載されてい
る。アルカリ金属については、IEA Coal Research Repo
rt Ｎo.５３(１９９３）にアルミナやボーキサイト等の
鉱物で除去できることが記載されている。また、IEA Co
al Research Report Ｎo.４９（１９９２）には、Ｈ
ｇ，Ｃｄ等の有害性元素を活性炭等で除去剤で除去でき
ることが記載されている。
ストはサイクロン，セラミックフィルタ，移動層炉等で
４００〜８００℃で除去される。またＨ2Ｓ ，ＣＯＳの
硫黄化合物はＦｅ，Ｚｎ等の金属酸化物と４００〜６０
０℃で反応させて除去される。有害性元素を乾式で精製
する方法に関しては、特定の材料に吸収させる方法が知
られている。例えば、特開昭60−115688号公報には、Ｈ
ｇ，Ｃｌ，Ｆを石灰石で吸着させること、Proceedings
of 12th Pittsburg Internatinal Coal Conference，Pi
ttsburg(１９９５）には、活性炭でＨｇを、炭酸ナトリ
ウムでＣｌを、それぞれ除去することが記載されてい
る。アルカリ金属については、IEA Coal Research Repo
rt Ｎo.５３(１９９３）にアルミナやボーキサイト等の
鉱物で除去できることが記載されている。また、IEA Co
al Research Report Ｎo.４９（１９９２）には、Ｈ
ｇ，Ｃｄ等の有害性元素を活性炭等で除去剤で除去でき
ることが記載されている。
【０００４】しかし、これらの刊行物にはガス化プラン
トへの具体的な適用方法に関しては開示されていない。
また、ＮＨ3 ，ＨＣＮや揮発性の高い元素は乾式ガス精
製法では十分に除去できないという課題がある。このた
め、Proceedings of 12th Electric Power Research In
stitute Conference on Gasification Power Plamt
s，October(１９９３）には、ガス精製の一部を水洗浄
等の湿式法で行い、その後に乾式法で精製することが述
べられている。
トへの具体的な適用方法に関しては開示されていない。
また、ＮＨ3 ，ＨＣＮや揮発性の高い元素は乾式ガス精
製法では十分に除去できないという課題がある。このた
め、Proceedings of 12th Electric Power Research In
stitute Conference on Gasification Power Plamt
s，October(１９９３）には、ガス精製の一部を水洗浄
等の湿式法で行い、その後に乾式法で精製することが述
べられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の湿式法と乾式法
を併用する方法は生成ガスの清浄の点では優れている
が、ガスの顕熱を失うので発電効率が下がる問題があ
る。この欠点を補うため、水洗浄後のガスを洗浄前の高
温ガスと熱交換することが考えられているが、この高温
ガスに含まれる腐食性ガスを配慮して、熱交換器の温度
を例えば３００℃程度に抑えねばらならない制約があっ
た。
を併用する方法は生成ガスの清浄の点では優れている
が、ガスの顕熱を失うので発電効率が下がる問題があ
る。この欠点を補うため、水洗浄後のガスを洗浄前の高
温ガスと熱交換することが考えられているが、この高温
ガスに含まれる腐食性ガスを配慮して、熱交換器の温度
を例えば３００℃程度に抑えねばらならない制約があっ
た。
【０００６】このように、発電効率をより高めつつ、環
境上及び機器上有害な成分を高効率で除去するシステム
を更に追及することが重要な課題であった。
境上及び機器上有害な成分を高効率で除去するシステム
を更に追及することが重要な課題であった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明では乾式ガス精製
法で除去率が低い元素のみを湿式ガス精製法で除去した
後、腐食性ガスが乾式ガス精製法で除去される機能を持
った高温熱交換器に通すことにより、より高温度の精製
ガスを製造し、湿式ガス精製の併用による顕熱の損失を
最小限に抑えるようにした。
法で除去率が低い元素のみを湿式ガス精製法で除去した
後、腐食性ガスが乾式ガス精製法で除去される機能を持
った高温熱交換器に通すことにより、より高温度の精製
ガスを製造し、湿式ガス精製の併用による顕熱の損失を
最小限に抑えるようにした。
【０００８】具体的には、ガス化工程終了後の生成ガス
（粗ガス）からまず、未反応炭素を含むダスト（チャ
ー）を除去した後に、添加物（腐食性ガス吸収剤）によ
って粗ガスに含まれる硫黄化合物および塩素化合物等の
腐食性ガスを吸収すると同時に、粗ガスを冷却するガス
精製・熱交換工程を設ける。その後に腐食性ガス吸収剤
を回収する工程と粗ガスを水で洗浄する工程を設ける。
水洗浄後の粗ガスは前記ガス精製・熱交換工程における
伝熱管内を流通させるようにして、洗浄前の高温ガスと
の熱交換により加熱する。ガス精製・熱交換工程で加熱
された洗浄後のガスは、更に高温下で硫黄化合物を吸収
する脱硫工程にて硫黄化合物を除去する。本発明におい
て、ガス精製・熱交換工程では、水洗浄後の粗ガスを、
粗ガス入り口側（高温側）に設置した熱交換器から導入
し、並流型により一定温度まで加熱した後、一旦熱交換
工程から抜き出して、次にガス精製・熱交換工程粗ガス
出口側（低温側）に設置した熱交換器から導入し、向流
型により加熱するようにし、できるだけ高い温度の粗ガ
スになるようにすることが望ましい。
（粗ガス）からまず、未反応炭素を含むダスト（チャ
ー）を除去した後に、添加物（腐食性ガス吸収剤）によ
って粗ガスに含まれる硫黄化合物および塩素化合物等の
腐食性ガスを吸収すると同時に、粗ガスを冷却するガス
精製・熱交換工程を設ける。その後に腐食性ガス吸収剤
を回収する工程と粗ガスを水で洗浄する工程を設ける。
水洗浄後の粗ガスは前記ガス精製・熱交換工程における
伝熱管内を流通させるようにして、洗浄前の高温ガスと
の熱交換により加熱する。ガス精製・熱交換工程で加熱
された洗浄後のガスは、更に高温下で硫黄化合物を吸収
する脱硫工程にて硫黄化合物を除去する。本発明におい
て、ガス精製・熱交換工程では、水洗浄後の粗ガスを、
粗ガス入り口側（高温側）に設置した熱交換器から導入
し、並流型により一定温度まで加熱した後、一旦熱交換
工程から抜き出して、次にガス精製・熱交換工程粗ガス
出口側（低温側）に設置した熱交換器から導入し、向流
型により加熱するようにし、できるだけ高い温度の粗ガ
スになるようにすることが望ましい。
【０００９】ガス精製・熱交換工程では上記のように腐
食性ガスが除去されつつ熱交換が起こるので、伝熱管の
腐食が抑制されるが、この効果を更に強めるため、吸収
剤添加工程とガス精製・熱交換工程の並流型熱交換器の
間に一定の空間を設け、粗ガスが熱交換器に到達するま
でに５〜１０秒の滞留時間があるようにして、吸収剤に
より粗ガス中の腐食性ガスをかなりの程度除去するよう
にするのがよい。
食性ガスが除去されつつ熱交換が起こるので、伝熱管の
腐食が抑制されるが、この効果を更に強めるため、吸収
剤添加工程とガス精製・熱交換工程の並流型熱交換器の
間に一定の空間を設け、粗ガスが熱交換器に到達するま
でに５〜１０秒の滞留時間があるようにして、吸収剤に
より粗ガス中の腐食性ガスをかなりの程度除去するよう
にするのがよい。
【００１０】本発明では、ガス精製・熱交換工程におけ
る精製は伝熱管保護の観点で行い、環境規制値を満たす
とは限らない。このため、脱硫工程を別途設ける。又、
後述する実施例では、脱硫工程で硫黄化合物を吸収した
材料を特定温度で酸化により再生し、生ずる酸化硫黄ガ
スを、ガス精製・熱交換工程から回収した吸収剤と共に
酸化によって処理し、両者を安定な硫黄化合物に固定す
るようにした。このように酸化硫黄ガスと硫黄吸収剤を
同時に処理することにより脱硫システムを簡素化でき
る。
る精製は伝熱管保護の観点で行い、環境規制値を満たす
とは限らない。このため、脱硫工程を別途設ける。又、
後述する実施例では、脱硫工程で硫黄化合物を吸収した
材料を特定温度で酸化により再生し、生ずる酸化硫黄ガ
スを、ガス精製・熱交換工程から回収した吸収剤と共に
酸化によって処理し、両者を安定な硫黄化合物に固定す
るようにした。このように酸化硫黄ガスと硫黄吸収剤を
同時に処理することにより脱硫システムを簡素化でき
る。
【００１１】脱硫工程は高温度で行うが、この工程で必
要な弁類の温度的制約がある場合には、水洗浄後の粗ガ
スをガス精製・熱交換工程で特定温度まで加熱した後、
一旦ガス精製・熱交換工程から抜き出して硫黄化合物を
吸収し、この脱硫されたガスを再度、ガス精製・熱交換
工程に導いて更に高温度に加熱するとよい。
要な弁類の温度的制約がある場合には、水洗浄後の粗ガ
スをガス精製・熱交換工程で特定温度まで加熱した後、
一旦ガス精製・熱交換工程から抜き出して硫黄化合物を
吸収し、この脱硫されたガスを再度、ガス精製・熱交換
工程に導いて更に高温度に加熱するとよい。
【００１２】
【発明の実施の形態】ガス精製工程で処理の対象となる
ガス成分は、Ｈ2Ｓ，ＣＯＳ，ＮＨ3，ＨＣＮ，ＨＦ，Ｈ
Ｃｌである。この内、乾式法で高効率除去が可能なの
は、Ｈ2Ｓ，ＣＯＳであり、他は優れた乾式法がない。
しかし、ＨＣｌは熱交換器への腐食の要因となるので乾
式法で除去することが望ましい。つまり、乾式で、Ｈ2
Ｓ とＨＣｌを同じ程度に除去できることが望ましい。
ガス成分は、Ｈ2Ｓ，ＣＯＳ，ＮＨ3，ＨＣＮ，ＨＦ，Ｈ
Ｃｌである。この内、乾式法で高効率除去が可能なの
は、Ｈ2Ｓ，ＣＯＳであり、他は優れた乾式法がない。
しかし、ＨＣｌは熱交換器への腐食の要因となるので乾
式法で除去することが望ましい。つまり、乾式で、Ｈ2
Ｓ とＨＣｌを同じ程度に除去できることが望ましい。
【００１３】本発明ではまず、ガス精製・熱交換工程
で、脱硫と脱塩素に有効な材料をそれぞれ独立に用いる
ことにより、これを達成する。その材料としては、例え
ば脱硫剤として石灰石（ＣａＣＯ3 ）であり、脱塩素剤
としてアルミナ鉱石(Ａｌ2Ｏ3)である。この場合の主要
な反応式を掲げる。
で、脱硫と脱塩素に有効な材料をそれぞれ独立に用いる
ことにより、これを達成する。その材料としては、例え
ば脱硫剤として石灰石（ＣａＣＯ3 ）であり、脱塩素剤
としてアルミナ鉱石(Ａｌ2Ｏ3)である。この場合の主要
な反応式を掲げる。
【００１４】 ＣａＣＯ3＋Ｈ2Ｓ → ＣａＳ＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 （１） ＣａＣＯ3＋ＣＯＳ → ＣａＳ＋２ＣＯ2 （２） ＣａＣＯ3＋２ＨＣｌ → ＣａＣｌ2＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 （３） Ａｌ2Ｏ3＋３Ｈ2Ｓ → Ａｌ2Ｓ3＋３Ｈ2Ｏ （４） Ａｌ2Ｏ3＋６ＨＣｌ → ２ＡｌＣｌ3＋３Ｈ2Ｏ （５） 反応速度の点から、Ｈ2Ｓ は主にＣａＣＯ3 により、ま
たＨＣｌはＡｌ2Ｏ3により吸収される。どちらか一つの
吸収剤ではＨ2Ｓ またはＨＣｌの吸収が不充分となる。
なお、上記吸収剤の場合、次の反応によりＨＦも除去さ
れる。
たＨＣｌはＡｌ2Ｏ3により吸収される。どちらか一つの
吸収剤ではＨ2Ｓ またはＨＣｌの吸収が不充分となる。
なお、上記吸収剤の場合、次の反応によりＨＦも除去さ
れる。
【００１５】 ＣａＣＯ3＋ＨＦ → ＣａＦ2＋Ｈ2Ｏ＋ＣＯ2 （６） Ａｌ2Ｏ3＋６ＨＦ → ２ＡｌＦ3＋３Ｈ2Ｏ （７） 上記脱硫・脱塩素反応はガス精製・熱交換工程の入り口
から出口に向かって進行する。本発明では、水洗浄後の
低温粗ガスをまずガス精製・熱交換工程の入り口から熱
交換を始める。つまり、伝熱管は高温ガスに曝されるこ
とになるが、低温粗ガスの温度は常温程度と低いので伝
熱管の表面温度は低くなる一方、粗ガス中の腐食ガス濃
度が入り口から急速に低下するので、伝熱管の腐食は著
しく抑制される。
から出口に向かって進行する。本発明では、水洗浄後の
低温粗ガスをまずガス精製・熱交換工程の入り口から熱
交換を始める。つまり、伝熱管は高温ガスに曝されるこ
とになるが、低温粗ガスの温度は常温程度と低いので伝
熱管の表面温度は低くなる一方、粗ガス中の腐食ガス濃
度が入り口から急速に低下するので、伝熱管の腐食は著
しく抑制される。
【００１６】続いて、水洗浄工程ではＮＨ3 ，ＨＣＮを
除去する。ＨＣｌも吸収される。また、この過程で微量
の有害元素が除去される。
除去する。ＨＣｌも吸収される。また、この過程で微量
の有害元素が除去される。
【００１７】前記ガス精製・熱交換工程では粗ガスが出
口に向かうほどその温度は低下するので、前記（１)〜
(５）式による反応は段々進まなくなる。従って、粗ガ
ス中には特に硫黄化合物が残りやすい。しかし、前述し
たように、本工程で環境規制値を満たそうとするもので
はない。脱硫工程ではガス精製・熱交換工程で除去しき
れなかった硫黄化合物を高温度，高効率で除去する。こ
の場合の吸収剤は公知のもので、例えばＺｎＯである。
口に向かうほどその温度は低下するので、前記（１)〜
(５）式による反応は段々進まなくなる。従って、粗ガ
ス中には特に硫黄化合物が残りやすい。しかし、前述し
たように、本工程で環境規制値を満たそうとするもので
はない。脱硫工程ではガス精製・熱交換工程で除去しき
れなかった硫黄化合物を高温度，高効率で除去する。こ
の場合の吸収剤は公知のもので、例えばＺｎＯである。
【００１８】 ＺｎＯ＋Ｈ2Ｓ → ＺｎＳ＋Ｈ2Ｏ （８） ＺｎＯ＋ＣＯＳ → ＺｎＳ＋ＣＯ2 （９） この再生工程では次の反応が生ずる。
【００１９】 ２ＺｎＯ＋３Ｏ2 → ２ＺｎＳ＋２ＳＯ2 （１０） 本発明では二段階のガス精製（脱硫）工程を設けること
になるが、脱硫剤の処理工程を統合してシステムの簡素
化を図る。すなわち、ガス精製・熱交換工程で発生する
硫黄吸着剤ＣａＳと脱硫工程での再生ガスＳＯ2 を硫黄
固定工程で次の反応で処理する。
になるが、脱硫剤の処理工程を統合してシステムの簡素
化を図る。すなわち、ガス精製・熱交換工程で発生する
硫黄吸着剤ＣａＳと脱硫工程での再生ガスＳＯ2 を硫黄
固定工程で次の反応で処理する。
【００２０】 ＣａＳ＋Ｏ2＋ＳＯ2 → ＣａＳＯ4 （１１） ＣａＣｌ2＋２Ｏ2 → Ｃａ(ＣｌＯ2)2 （１２） この硫黄固定工程にはガス精製・熱交換工程で生成する
ＡｌＣｌ3 が混在するが、これは酸化雰囲気で安定であ
り、このまま回収される。
ＡｌＣｌ3 が混在するが、これは酸化雰囲気で安定であ
り、このまま回収される。
【００２１】本発明の実施例を図１に示す。この石炭ガ
ス浄化システムはガス化工程１０，熱回収工程２０，第
一脱塵工程３０，ガス精製・熱交換工程４０，第二脱塵
工程５０，水洗浄工程６０，脱硫工程７０および複合発
電プラント１１０により構成される。また、水洗浄工程
６０には排水処理工程１００が、脱硫工程７０には脱硫
剤再生工程８０がそれぞれ付く。更に第二脱塵工程５０
からのダスト５２と脱硫剤再生工程８０からの排ガス８
２を同時に処理する硫黄固定工程９０が付く。石炭１と
酸化剤２（酸素または空気またはこれらの混合物）をガ
ス化工程１０に送る。ガス化方式には低温型(固定層
法），中温型(流動層法），高温型（気流層法）等があ
るが、本実施例は高温型の場合である。石炭を３０気
圧，１２００〜１６００℃でガス化する。これにより、
石炭中灰分の大部分が溶融スラグ１２として、ガス化工
程１０から排出される。残りの灰分は未反応石炭（以降
チャーと称す）と一緒にガス化炉から飛散する。これら
のダストを含んだ生成ガス１１（粗ガス）を、熱回収工
程２０に導く。ここで粗ガスを特定温度まで冷却し、同
時に蒸気２２を発生させる。蒸気２２は複合発電プラン
ト１１０で使用する。特定温度は次のガス精製・熱交換
工程４０の温度をどのように設定するか、また第一脱塵
工程３０の機器作動の信頼性に係る温度から決め、おお
よそ約６００〜９００℃の範囲である。本実施例では８
００℃である。この温度に冷却されたガス２１を第一脱
塵工程３０に導き、上記の捕集ダスト３２を回収し、こ
れを再度ガス化工程１０に戻す。脱塵装置にはサイクロ
ン，セラミックフィルタ，移動層除塵器，電気集塵機又
はこれらを組み合わせたものを用いることができる。本
実施例ではサイクロンを用いた。通常のサイクロンを２
段用いて、９０％程度の集塵率を確保する。
ス浄化システムはガス化工程１０，熱回収工程２０，第
一脱塵工程３０，ガス精製・熱交換工程４０，第二脱塵
工程５０，水洗浄工程６０，脱硫工程７０および複合発
電プラント１１０により構成される。また、水洗浄工程
６０には排水処理工程１００が、脱硫工程７０には脱硫
剤再生工程８０がそれぞれ付く。更に第二脱塵工程５０
からのダスト５２と脱硫剤再生工程８０からの排ガス８
２を同時に処理する硫黄固定工程９０が付く。石炭１と
酸化剤２（酸素または空気またはこれらの混合物）をガ
ス化工程１０に送る。ガス化方式には低温型(固定層
法），中温型(流動層法），高温型（気流層法）等があ
るが、本実施例は高温型の場合である。石炭を３０気
圧，１２００〜１６００℃でガス化する。これにより、
石炭中灰分の大部分が溶融スラグ１２として、ガス化工
程１０から排出される。残りの灰分は未反応石炭（以降
チャーと称す）と一緒にガス化炉から飛散する。これら
のダストを含んだ生成ガス１１（粗ガス）を、熱回収工
程２０に導く。ここで粗ガスを特定温度まで冷却し、同
時に蒸気２２を発生させる。蒸気２２は複合発電プラン
ト１１０で使用する。特定温度は次のガス精製・熱交換
工程４０の温度をどのように設定するか、また第一脱塵
工程３０の機器作動の信頼性に係る温度から決め、おお
よそ約６００〜９００℃の範囲である。本実施例では８
００℃である。この温度に冷却されたガス２１を第一脱
塵工程３０に導き、上記の捕集ダスト３２を回収し、こ
れを再度ガス化工程１０に戻す。脱塵装置にはサイクロ
ン，セラミックフィルタ，移動層除塵器，電気集塵機又
はこれらを組み合わせたものを用いることができる。本
実施例ではサイクロンを用いた。通常のサイクロンを２
段用いて、９０％程度の集塵率を確保する。
【００２２】次に、脱塵されたガス３１に粗ガス中の伝
熱管腐食性ガス、主に硫黄化合物と塩素化合物の吸収剤
５を添加する。吸収剤は、例えば前記の石灰石(ＣａＣ
Ｏ3)とアルミナ鉱石（Ａｌ2Ｏ3）である。これらは後流
の第二脱塵工程５０での脱塵のしやすさを考え、できる
だけ粒子径をそろえるのがよい。また、吸収速度や吸収
量を考慮することが重要である。本実施例では最大径約
７４μｍ，平均径３０μｍとした。これらの吸収剤を添
加した後、粗ガスをガス精製・熱交換工程４０に導入す
る。この工程で前述の（１)〜(７）式の反応が生じ、脱
硫と脱塩素が進む。一方、並流型熱交換器４５，向流型
熱交換器４６により熱が吸収され、粗ガス温度は低下す
る。本実施例では、８００℃（熱交換工程２０出口温
度）であったガス精製・熱交換工程入り口の温度を、出
口で２７０℃になるようにした。冷却した粗ガス４１を
第二脱塵工程５０に入れる。第二脱塵工程の脱塵装置に
は第一脱塵工程と同様な機器を用いることができるが、
粗ガスの温度が下がっているので、ファイバー製のフィ
ルタを用いることが可能である。本実施例ではこれを用
い、高効率で脱塵した。回収されたダスト５２は硫黄固
定工程９０に送る。ここには酸化剤８（空気）と、後述
する脱硫剤再生工程８０からの排ガス８２を同時に供給
し、前記（１１）式に従い、石膏９１(ＣａＳＯ4）を製
造する。
熱管腐食性ガス、主に硫黄化合物と塩素化合物の吸収剤
５を添加する。吸収剤は、例えば前記の石灰石(ＣａＣ
Ｏ3)とアルミナ鉱石（Ａｌ2Ｏ3）である。これらは後流
の第二脱塵工程５０での脱塵のしやすさを考え、できる
だけ粒子径をそろえるのがよい。また、吸収速度や吸収
量を考慮することが重要である。本実施例では最大径約
７４μｍ，平均径３０μｍとした。これらの吸収剤を添
加した後、粗ガスをガス精製・熱交換工程４０に導入す
る。この工程で前述の（１)〜(７）式の反応が生じ、脱
硫と脱塩素が進む。一方、並流型熱交換器４５，向流型
熱交換器４６により熱が吸収され、粗ガス温度は低下す
る。本実施例では、８００℃（熱交換工程２０出口温
度）であったガス精製・熱交換工程入り口の温度を、出
口で２７０℃になるようにした。冷却した粗ガス４１を
第二脱塵工程５０に入れる。第二脱塵工程の脱塵装置に
は第一脱塵工程と同様な機器を用いることができるが、
粗ガスの温度が下がっているので、ファイバー製のフィ
ルタを用いることが可能である。本実施例ではこれを用
い、高効率で脱塵した。回収されたダスト５２は硫黄固
定工程９０に送る。ここには酸化剤８（空気）と、後述
する脱硫剤再生工程８０からの排ガス８２を同時に供給
し、前記（１１）式に従い、石膏９１(ＣａＳＯ4）を製
造する。
【００２３】第二脱塵工程５０を出たガス５１を水洗浄
工程６０に通し、粗ガス中の易溶解性ガス成分（例えば
ＮＨ3 ，ＨＣＮ，ＨＣｌ），ダスト，揮発性微量金属元
素，有害元素等を除去する。これらを含んだ排水９９は
排水処理工程１００に導き、排水中のダストを沈降分
離、公知の化学的及び物理的排水処理法等で処理する。
排水の一部はガス洗浄水１０２として再度水洗浄工程６
０に供給し、回収ダストおよび余剰水１０１は系外に廃
棄する。
工程６０に通し、粗ガス中の易溶解性ガス成分（例えば
ＮＨ3 ，ＨＣＮ，ＨＣｌ），ダスト，揮発性微量金属元
素，有害元素等を除去する。これらを含んだ排水９９は
排水処理工程１００に導き、排水中のダストを沈降分
離、公知の化学的及び物理的排水処理法等で処理する。
排水の一部はガス洗浄水１０２として再度水洗浄工程６
０に供給し、回収ダストおよび余剰水１０１は系外に廃
棄する。
【００２４】水洗浄後の粗ガス６１の温度は約２０〜４
０℃である。この粗ガスを、まず、前記ガス精製・熱交
換工程４０の入り口に設置した、並流型熱交換器４５に
導入する。ここでの交換熱量（出口ガス温度）は粗ガス
による腐食抑制の観点から伝熱管の最大温度を一定値に
抑えることと、次に述べる向流型熱交換器４６での交換
熱量の観点から決める。本実施例では並流型熱交換器出
口の管内粗ガス６２の温度が２００℃となるようにし
た。その結果、並流型熱交換器出口の管外粗ガスの温度
は６２５℃となった。続いて、２００℃の粗ガス６２を
向流型熱交換器４６に導入する。ここで粗ガス６３は５
５８℃まで加熱され、その後脱硫工程７０に供給する。
この熱交換の結果、ガス精製・熱交換工程４０を出た粗
ガス４１の温度が２７０℃となった。この温度は、粗ガ
スの露点以上で、かつ第二脱塵工程５０が円滑に行われ
るように設定する。この温度が前記熱交換量設定の一つ
の目安となる。
０℃である。この粗ガスを、まず、前記ガス精製・熱交
換工程４０の入り口に設置した、並流型熱交換器４５に
導入する。ここでの交換熱量（出口ガス温度）は粗ガス
による腐食抑制の観点から伝熱管の最大温度を一定値に
抑えることと、次に述べる向流型熱交換器４６での交換
熱量の観点から決める。本実施例では並流型熱交換器出
口の管内粗ガス６２の温度が２００℃となるようにし
た。その結果、並流型熱交換器出口の管外粗ガスの温度
は６２５℃となった。続いて、２００℃の粗ガス６２を
向流型熱交換器４６に導入する。ここで粗ガス６３は５
５８℃まで加熱され、その後脱硫工程７０に供給する。
この熱交換の結果、ガス精製・熱交換工程４０を出た粗
ガス４１の温度が２７０℃となった。この温度は、粗ガ
スの露点以上で、かつ第二脱塵工程５０が円滑に行われ
るように設定する。この温度が前記熱交換量設定の一つ
の目安となる。
【００２５】脱硫工程７０では、前述（８)〜(９）式の
反応でＨ2Ｓ ，ＣＯＳが除去される。こうして得られた
清浄ガス７１を複合発電プラント１１０に供給する。複
合発電プラントは、例えば、ガスタービンと蒸気タービ
ンを組み合わせたもの、または、これらと燃料電池を組
み合わせたものである。
反応でＨ2Ｓ ，ＣＯＳが除去される。こうして得られた
清浄ガス７１を複合発電プラント１１０に供給する。複
合発電プラントは、例えば、ガスタービンと蒸気タービ
ンを組み合わせたもの、または、これらと燃料電池を組
み合わせたものである。
【００２６】伝熱管腐食性ガスの吸収剤５は、第一脱塵
工程とガス精製・熱交換工程を繋ぐ配管内に添加するの
で、ガス精製・熱交換工程に入って直ちに前記吸収反応
が始まるが、粗ガスをより清浄にして並流型熱交換器に
接触させる意味で、ガス精製・熱交換工程の粗ガス入り
口と並流型熱交換器との間に一定の空間を設け、この空
間で、吸収剤による腐食性ガスの除去を行わせることが
望ましい。
工程とガス精製・熱交換工程を繋ぐ配管内に添加するの
で、ガス精製・熱交換工程に入って直ちに前記吸収反応
が始まるが、粗ガスをより清浄にして並流型熱交換器に
接触させる意味で、ガス精製・熱交換工程の粗ガス入り
口と並流型熱交換器との間に一定の空間を設け、この空
間で、吸収剤による腐食性ガスの除去を行わせることが
望ましい。
【００２７】図２は基本的に図１と同様な方式である
が、水洗浄後の粗ガス６１を３段階で加熱する場合であ
る。水洗浄後の粗ガス６１をまず並流型熱交換器４５で
２００℃程度まで加熱し、続いて第一の向流型熱交換器
４６で４００℃程度まで加熱する。そのガスを脱硫工程
７０に入れ、前記と同様に脱硫する。脱硫されたガス７
１を第二の向流型熱交換器４７で５５０℃程度まで加熱
するものである。図２の例は、脱硫工程７０及び複合発
電プラントを制御する弁類の金属材料が図１の例のよう
な５９８℃では機能しない場合、より高信頼で使用すべ
く、脱硫工程の温度を下げたものである。
が、水洗浄後の粗ガス６１を３段階で加熱する場合であ
る。水洗浄後の粗ガス６１をまず並流型熱交換器４５で
２００℃程度まで加熱し、続いて第一の向流型熱交換器
４６で４００℃程度まで加熱する。そのガスを脱硫工程
７０に入れ、前記と同様に脱硫する。脱硫されたガス７
１を第二の向流型熱交換器４７で５５０℃程度まで加熱
するものである。図２の例は、脱硫工程７０及び複合発
電プラントを制御する弁類の金属材料が図１の例のよう
な５９８℃では機能しない場合、より高信頼で使用すべ
く、脱硫工程の温度を下げたものである。
【００２８】図３は図１の方式で、高温の粗ガス３１の
温度が８００℃，低温の粗ガス６１の温度が２３℃の場
合のガス精製・熱交換工程における伝熱管及び粗ガスの
温度変化と、この時の脱硫剤による脱硫率の推移であ
る。横軸はガス精製・熱交換工程の入り口から出口に向
かった流れ方向である。脱硫剤の供給量はＣａ／Ｓ＝
４.５(mol／mol）となるよう設定した場合である。時間
と共に反応は遅くなるが、反応初期すなわち並流型熱交
換器４５の設置位置で脱硫は急速に進行する。一方、並
流型熱交換器４５の伝熱管表面温度は低いので、ここで
の腐食は抑制される。また、向流型熱交換器４６出口の
伝熱管表面温度は５５８℃であるが、ここまでに粗ガス
中の硫黄濃度は入り口の３５％に低減されているので、
腐食は抑制される。
温度が８００℃，低温の粗ガス６１の温度が２３℃の場
合のガス精製・熱交換工程における伝熱管及び粗ガスの
温度変化と、この時の脱硫剤による脱硫率の推移であ
る。横軸はガス精製・熱交換工程の入り口から出口に向
かった流れ方向である。脱硫剤の供給量はＣａ／Ｓ＝
４.５(mol／mol）となるよう設定した場合である。時間
と共に反応は遅くなるが、反応初期すなわち並流型熱交
換器４５の設置位置で脱硫は急速に進行する。一方、並
流型熱交換器４５の伝熱管表面温度は低いので、ここで
の腐食は抑制される。また、向流型熱交換器４６出口の
伝熱管表面温度は５５８℃であるが、ここまでに粗ガス
中の硫黄濃度は入り口の３５％に低減されているので、
腐食は抑制される。
【００２９】図４はガス精製・熱交換工程の入り口と並
流型熱交換器の間に粗ガスの滞留時間で６秒に相当する
空間を設けた場合である。脱硫剤の供給量はＣａ／Ｓ＝
３（mol／mol）である。並流型熱交換器４５の設置位置
までに脱硫は急速に進行し、図３の例より一層伝熱管の
耐腐食性が向上する。
流型熱交換器の間に粗ガスの滞留時間で６秒に相当する
空間を設けた場合である。脱硫剤の供給量はＣａ／Ｓ＝
３（mol／mol）である。並流型熱交換器４５の設置位置
までに脱硫は急速に進行し、図３の例より一層伝熱管の
耐腐食性が向上する。
【００３０】図１の方式で、石灰石と同時にアルミナ鉱
石を添加した場合、粗ガス中のHClが同時に除去でき、
図４に相当するケースでガス精製・熱交換工程出口で８
０％のＨＣｌが除去された。
石を添加した場合、粗ガス中のHClが同時に除去でき、
図４に相当するケースでガス精製・熱交換工程出口で８
０％のＨＣｌが除去された。
【００３１】
【発明の効果】本発明では、乾式と湿式のガス精製法を
併用するので、乾式のみの場合に比べて不純ガスの濃度
を低くでき、環境性能が高まると同時に、腐食性ガスを
熱交換器内で除去することで熱交換器の温度を高められ
る結果、ガスタービン入り口ガス温度を高められるの
で、乾式ガス精製法のみの場合と同等又はそれ以上の発
電効率が得られる。
併用するので、乾式のみの場合に比べて不純ガスの濃度
を低くでき、環境性能が高まると同時に、腐食性ガスを
熱交換器内で除去することで熱交換器の温度を高められ
る結果、ガスタービン入り口ガス温度を高められるの
で、乾式ガス精製法のみの場合と同等又はそれ以上の発
電効率が得られる。
【図１】本発明の一実施例を示す石炭ガス浄化システム
の概略工程図。
の概略工程図。
【図２】本発明の他の実施例を示す石炭ガス浄化システ
ムの概略工程図。
ムの概略工程図。
【図３】ガス精製・熱交換工程における温度，脱硫率を
示す特性図。
示す特性図。
【図４】ガス精製・熱交換工程における温度，脱硫率の
他の例を示す特性図。
他の例を示す特性図。
１…石炭、２…酸化剤、５…吸収剤、１０…ガス化工
程、１１…生成ガス（粗ガス）、１２…溶融スラグ、２
０…熱回収工程、２２…蒸気、３０…第一脱塵工程、３
２…捕集ダスト、４０…ガス精製・熱交換工程、４５…
並流型熱交換器、４６，４７…向流型熱交換器、５０…
第二脱塵工程、６０…水洗浄工程、７０…脱硫工程、８
０…脱硫剤再生工程、９０…硫黄固定工程、１００…排
水処理工程、１１０…複合発電プラント。
程、１１…生成ガス（粗ガス）、１２…溶融スラグ、２
０…熱回収工程、２２…蒸気、３０…第一脱塵工程、３
２…捕集ダスト、４０…ガス精製・熱交換工程、４５…
並流型熱交換器、４６，４７…向流型熱交換器、５０…
第二脱塵工程、６０…水洗浄工程、７０…脱硫工程、８
０…脱硫剤再生工程、９０…硫黄固定工程、１００…排
水処理工程、１１０…複合発電プラント。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年８月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】この乾式ガス精製法では、石炭ガス中のダ
ストはサイクロン，セラミックフィルタ，移動層炉等で
４００〜８００℃で除去される。またＨ2Ｓ ，ＣＯＳの
硫黄化合物はＦｅ，Ｚｎ等の金属酸化物と４００〜６０
０℃で反応させて除去される。有害性元素を乾式で精製
する方法に関しては、特定の材料に吸収させる方法が知
られている。例えば、特開昭60−115688号公報には、Ｈ
ｇ，Ｃｌ，Ｆを石灰石で吸着させること、Proceedings
of 12th Pittsburg Internatinal Coal Conference, Pi
ttsburg(１９９５）には、活性炭でＨｇを、炭酸ナトリ
ウムでＣｌを、それぞれ除去することが記載されてい
る。アルカリ金属については、IEA Coal Research Repo
rt Ｎo.５３(１９９３）にアルミナやボーキサイト等の
鉱物で除去できることが記載されている。また、IEA Co
al Research ReportＮo.４９（１９９２）には、Ｈｇ，
Ｃｄ等の有害性元素を活性炭等の除去剤で除去できるこ
とが記載されている。
ストはサイクロン，セラミックフィルタ，移動層炉等で
４００〜８００℃で除去される。またＨ2Ｓ ，ＣＯＳの
硫黄化合物はＦｅ，Ｚｎ等の金属酸化物と４００〜６０
０℃で反応させて除去される。有害性元素を乾式で精製
する方法に関しては、特定の材料に吸収させる方法が知
られている。例えば、特開昭60−115688号公報には、Ｈ
ｇ，Ｃｌ，Ｆを石灰石で吸着させること、Proceedings
of 12th Pittsburg Internatinal Coal Conference, Pi
ttsburg(１９９５）には、活性炭でＨｇを、炭酸ナトリ
ウムでＣｌを、それぞれ除去することが記載されてい
る。アルカリ金属については、IEA Coal Research Repo
rt Ｎo.５３(１９９３）にアルミナやボーキサイト等の
鉱物で除去できることが記載されている。また、IEA Co
al Research ReportＮo.４９（１９９２）には、Ｈｇ，
Ｃｄ等の有害性元素を活性炭等の除去剤で除去できるこ
とが記載されている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】しかし、これらの刊行物にはガス化プラン
トへの具体的な適用方法に関しては開示されていない。
また、ＮＨ3 ，ＨＣＮや揮発性の高い元素は乾式ガス精
製法では十分に除去できないという課題がある。このた
め、Proceedings of 12thElectric Power Research Ins
titute Conference on Gasification PowerPlants, Oct
ober(１９９３）には、ガス精製の一部を水洗浄等の湿
式法で行い、その後に乾式法で精製することが述べられ
ている。
トへの具体的な適用方法に関しては開示されていない。
また、ＮＨ3 ，ＨＣＮや揮発性の高い元素は乾式ガス精
製法では十分に除去できないという課題がある。このた
め、Proceedings of 12thElectric Power Research Ins
titute Conference on Gasification PowerPlants, Oct
ober(１９９３）には、ガス精製の一部を水洗浄等の湿
式法で行い、その後に乾式法で精製することが述べられ
ている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】 ２ＺｎＳ＋３Ｏ2→２ＺｎＯ＋２ＳＯ2 （１０） 本発明では二段階のガス精製（脱硫）工程を設けること
になるが、脱硫剤の処理工程を統合してシステムの簡素
化を図る。すなわち、ガス精製・熱交換工程で発生する
硫黄吸着剤ＣａＳと脱硫工程での再生ガスＳＯ2 を硫黄
固定工程で次の反応で処理する。
になるが、脱硫剤の処理工程を統合してシステムの簡素
化を図る。すなわち、ガス精製・熱交換工程で発生する
硫黄吸着剤ＣａＳと脱硫工程での再生ガスＳＯ2 を硫黄
固定工程で次の反応で処理する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２７】図２は基本的に図１と同様な方式である
が、水洗浄後の粗ガス６１を３段階で加熱する場合であ
る。水洗浄後の粗ガス６１をまず並流型熱交換器４５で
２００℃程度まで加熱し、続いて第一の向流型熱交換器
４６で４００℃程度まで加熱する。そのガスを脱硫工程
７０に入れ、前記と同様に脱硫する。脱硫されたガス７
１を第二の向流型熱交換器４７で５５０℃程度まで加熱
するものである。図２の例は、脱硫工程７０及び複合発
電プラントを制御する弁類の金属材料が図１の例のよう
な５５８℃では機能しない場合、より高信頼で使用すべ
く、脱硫工程の温度を下げたものである。
が、水洗浄後の粗ガス６１を３段階で加熱する場合であ
る。水洗浄後の粗ガス６１をまず並流型熱交換器４５で
２００℃程度まで加熱し、続いて第一の向流型熱交換器
４６で４００℃程度まで加熱する。そのガスを脱硫工程
７０に入れ、前記と同様に脱硫する。脱硫されたガス７
１を第二の向流型熱交換器４７で５５０℃程度まで加熱
するものである。図２の例は、脱硫工程７０及び複合発
電プラントを制御する弁類の金属材料が図１の例のよう
な５５８℃では機能しない場合、より高信頼で使用すべ
く、脱硫工程の温度を下げたものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 貞夫 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 森本 忠興 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】石炭ガス化によって生成した粗ガスを乾式
ガス精製法と湿式ガス精製法とによって清浄化する石炭
生成ガス浄化システムにおいて、前記石炭ガス化によっ
て得られた高温の粗ガスを乾式脱塵装置に導入して未反
応炭素を含むダストを除去する第１の乾式脱塵工程と、
該第１の乾式脱塵工程で処理された粗ガスに腐食性ガス
の吸収剤を混入する吸収剤添加工程と、該吸収剤を添加
した粗ガスを熱交換器が配設されたガス精製装置に導入
して熱回収とガス精製とを行うガス精製・熱交換工程
と、該ガス精製・熱交換工程で処理された粗ガスを乾式
脱塵装置に導入して該ガス中に添加した前記吸収剤を含
む固体粒子を回収する第２の乾式脱塵工程と、該第２の
乾式脱塵工程で処理された粗ガスを水で洗浄する水洗浄
工程と、該水洗浄工程で洗浄された粗ガスを前記ガス精
製・熱交換工程における熱交換器の伝熱管内を流通させ
てから硫黄化合物吸着剤を充填した乾式脱硫装置に導入
して粗ガス中の硫黄化合物を除去する脱硫工程とを備え
たことを特徴とする石炭生成ガスの浄化システム。 - 【請求項２】請求項１に記載の清浄化システムにおい
て、前記ガス精製・熱交換工程における熱交換器を、ガ
ス精製装置の粗ガス入口側と粗ガス出口側とに設けて、
前記水洗浄工程で洗浄されたガスが該粗ガス入口側の熱
交換器に導入されたのち一旦ガス精製装置の外部に出
て、再び粗ガス出口側の熱交換器内に導入されるように
したことを特徴とする石炭生成ガスの浄化システム。 - 【請求項３】請求項２に記載の浄化システムにおいて、
前記粗ガス入口側の熱交換器を並流型にし、前記粗ガス
出口側の熱交換器を向流型にしたことを特徴とする石炭
生成ガスの浄化システム。 - 【請求項４】請求項１に記載の浄化システムにおいて、
前記ガス精製・熱交換工程における熱交換器を、ガス精
製装置の粗ガス入口側と粗ガス出口側及びその中間の三
箇所に設けて、前記水洗浄工程で洗浄されたガスが粗ガ
ス入口側の熱交換器に導入されたのち一旦ガス精製装置
の外部に出て再び粗ガス出口側の熱交換器内に導入さ
れ、その後前記脱硫工程に送られて処理されたのち、再
び前記中間の位置にある熱交換器に導入されるようにし
たことを特徴とする石炭生成ガスの浄化システム。 - 【請求項５】請求項１に記載の浄化システムにおいて、
前記吸収剤は、硫黄化合物を吸収する材料と塩素化合物
を吸収する材料を含むことを特徴とする石炭生成ガスの
浄化システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9096892A JPH10287887A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | 石炭生成ガスの浄化システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9096892A JPH10287887A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | 石炭生成ガスの浄化システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10287887A true JPH10287887A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14177042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9096892A Pending JPH10287887A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | 石炭生成ガスの浄化システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10287887A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000248285A (ja) * | 1999-03-02 | 2000-09-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス化設備におけるガス処理方法及びガス化設備 |
| JP2007063539A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-03-15 | Takuma Co Ltd | ガス精製システムとガス精製方法 |
| JP2007099827A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 燃料ガス精製設備 |
| JP2009001602A (ja) * | 2007-06-19 | 2009-01-08 | Ihi Corp | ガス化ガスの清浄化方法及び装置 |
| CN102304390A (zh) * | 2011-08-08 | 2012-01-04 | 安徽淮化股份有限公司 | Co变换装置导淋排放气回收工艺及回收设备 |
| CN102614742A (zh) * | 2012-04-13 | 2012-08-01 | 苏州市兴鲁空分设备科技发展有限公司 | 闪蒸气再生系统及工艺 |
| CN105293609A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-03 | 浙江工业大学 | 一种氨氮废水资源化利用的超重力集成和强化系统及工艺 |
-
1997
- 1997-04-15 JP JP9096892A patent/JPH10287887A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP4508307B2 (ja) * | 1999-03-02 | 2010-07-21 | 三菱重工業株式会社 | ガス化設備におけるガス処理方法及びガス化設備 |
| JP2007063539A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-03-15 | Takuma Co Ltd | ガス精製システムとガス精製方法 |
| JP4597099B2 (ja) * | 2005-08-04 | 2010-12-15 | 株式会社タクマ | ガス精製システムとガス精製方法 |
| JP2007099827A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 燃料ガス精製設備 |
| JP4590336B2 (ja) * | 2005-09-30 | 2010-12-01 | 財団法人電力中央研究所 | 燃料ガス精製設備 |
| JP2009001602A (ja) * | 2007-06-19 | 2009-01-08 | Ihi Corp | ガス化ガスの清浄化方法及び装置 |
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| CN105293609A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-03 | 浙江工业大学 | 一种氨氮废水资源化利用的超重力集成和强化系统及工艺 |
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