JPH11344037A - 情報機器のスピンドルモータの回転支持装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 音響寿命の向上 【解決手段】 玉軸受３の内輪３ａ、外輪３ｂ、さらに
はボール３ｃは（フェライト＋セメンタイト）のミクロ
組織を有する鋼材からなり、かつ、これら構成部品の表
面硬度はＨＲＣ５７以上である。また、内輪３ａの軌道
面３ａ１の溝深さｈ１、外輪３ｂの軌道面３ｂ１の溝深
さｈ２は、ぞれぞれ、ボール３ｃの直径Ｄｗに対して、
ｈ１≧０．１５Ｄｗ、ｈ２≧０．１５Ｄｗである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ハードディスクド
ライブ（ＨＤＤ）等の情報機器に搭載されるスピンドル
モータの回転支持装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】情報機器は、大別して、データ処理およ
び記憶を行う電算機と、記憶のみを行う補助記憶装置に
分けることができる。記憶部分にはディスクやテープを
使用するものと、全て電子部品からなる半導体を使用す
るものとがあり、現在では、コストの点からディスクや
テープが広く使用されている。ディスクやテープを使用
する補助記憶装置としては、磁気ディスクドライブ（Ｈ
ＤＤ、ＦＤＤ）、光ディスク装置（ＣＤ、ＤＶＤ）、光
磁気ディスク装置（ＭＯ、ＯＤＤ）、ディジタルオーデ
ィオテープレコーダ（ＤＡＴ）、ビデオテープレコーダ
（ＶＴＲ）等がある。さらに、情報機器にはレーザビー
ムプリンタ（ＬＢＰ）、ディジタルＦＡＸ、ディジタル
ＰＰＣ等も含まれる。

【０００３】上記のような情報機器関連の小型スピンド
ルモータでは、近時の機器製品の需要傾向等を反映し
て、より一層の小型・軽量化、高速化、高性能化、高寿
命化、低コスト化等が求められており、それに伴ってス
ピンドルモータの回転支持装置に対する要求特性も年々
厳しくなってきている。特に、この種のスピンドルモー
タの回転支持装置は、高速で回転するスピンドルを支持
する際に、軸受部から発生する音響（振動）が可及的に
小さいことが要求され、音響の許容基準値が一般用途の
軸受に比べてかなり低い値に設定される。そのため、軸
受部の寿命は一般的な転がり疲労寿命ではなく、音響の
許容基準値から判断される音響寿命である。

【０００４】軸受部の音響特性を低下させる要因の一つ
として、軸受部に静荷重や衝撃荷重が加わった際に、軌
道輪とボールとの接触部分に圧痕が発生し、軌道面やボ
ール表面の表面性状が劣化することが考えられる。すな
わち、この種のスピンドルモータは０．５〜２．０ｋｇ
ｆ程度の予圧を付与して運転されるものであるが、スピ
ンドルモータは情報機器の内部にあって５０°Ｃ以上の
高温環境下で長時間停止状態を維持する場合が多い。そ
のため、軌道輪とボールとの接触部分が静的応力によっ
て塑性変形を起こし、軌道面やボール表面に極めて微小
ではあるが凹陥状の圧痕が発生する場合がある。また、
装置組立て時の無理圧入、予圧過大、軸受再利用時の抜
き取り等により軸受部に静荷重が加わった場合、さら
に、軸受単体取扱い時や装置取扱い時の不備により（軸
受の落下、装置の落下、転倒、衝突等）、軸受部に衝撃
荷重が加わった場合も、上記と同様に、軌道面やボール
表面に圧痕が発生する場合がある。

【０００５】軸受部に作用する上記の静荷重や衝撃荷重
は、通常の場合、軸受の静負荷容量に比較して小さなも
のであり、軌道面やボール表面に発生する圧痕も一般用
途の軸受では問題にならない程度の微小なものである。
しかし、この種の回転支持装置の軸受部では、そのよう
な微小な圧痕の発生が音響劣化の一因として問題にな
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】耐静荷重性や耐衝撃荷
重性を高める手段として、軸受サイズをアップすること
が考えられるが、軸受サイズのアップは回転支持装置の
大型・重量化につながり、近時の技術傾向に沿わない。
特に、薄形ノート型パソコンに搭載されるＨＤＤ用スピ
ンドルモータ等のように、極めて限定されたスペース内
に配置されるものでは、軸受サイズをアップするだけの
スペース的余裕がないのが実状である。

【０００７】本発明は、軸受サイズ等をアップすること
なく、軸受部の音響特性を低下させる一因となる軌道面
やボール表面の圧痕発生を防止し、軸受部の音響寿命の
増大を図った情報機器のスピンドルモータの回転支持装
置を提供することをその目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、情報機器の回転要素が装着され、ロータ
とステータとの間に生じる電磁力によって回転駆動され
る回転部材と、この回転部材を固定部材に対して回転自
在に支持する玉軸受とを備えた情報機器のスピンドルモ
ータの回転支持装置において、玉軸受が、外周に軌道面
が設けられた内輪と、内周に軌道面が設けられた外輪
と、内輪の軌道面と外輪の軌道面との間に転動自在に配
された複数のボールとを有し、内輪の内径がφ８ｍｍ以
下で、内輪および外輪のうち少なくとも一方の軌道面の
溝深さがボールの直径の１５％以上である構成を提供す
る。

【０００９】「内輪の内径がφ８ｍｍ以下」の玉軸受
は、一般に小径玉軸受、ミニアチュア玉軸受と呼ばれ、
このサイズの軸受では、通常、内輪および外輪の軌道面
の溝深さが、それぞれボールの直径の１５％未満になっ
ている。そのため、軸受部が静アキシャル荷重や衝撃荷
重を受けた場合、ボールと軌道面との接触部分における
接触楕円の一部が軌道面の溝肩から外れ（いわゆる「ボ
ールの乗り上げ」）、上記接触部分に過大な応力集中が
起こる場合があり、これが、軌道面やボール表面の圧痕
発生の原因となる。これに対して、本発明では、内輪お
よび外輪のうち少なくとも一方の軌道面の溝深さをボー
ルの直径の１５％以上に設定しているので、上記のよう
なボールの乗り上げによる応力集中が起こりにくい。そ
のため、軌道面やボール表面の圧痕発生による表面性状
劣化、それによる軸受部の音響劣化が生じにくい。これ
により、軸受部の音響寿命が向上する。

【００１０】上記構成に加え、耐静荷重性や耐衝撃荷重
性を材料面からも改善するため、玉軸受の少なくとも内
輪および外輪を（フェライト＋セメンタイト）のミクロ
組織を有する鋼材で構成することが好ましい。鋼材とし
ては、例えば高炭素クロム軸受鋼（ＪＩＳで規定されて
いるＳＵＪ１〜ＳＵＪ３等）を用いることができる。

【００１１】鋼材における（フェライト＋セメンタイ
ト）のミクロ組織は、鋼材を焼入れした後、焼戻しの第
３段階の温度以上（図４参照）で焼戻しを行うことによ
って得ることができる。焼戻しの第３段階の温度以上で
焼戻しを行うことにより、鋼材のミクロ組織は、焼入れ
直後に存在する残留セメンタイト（「球状セメンタイ
ト」とも呼ばれる。）と、焼入れマルテンサイトが焼戻
しにより分解して生成されたフェライトおよび微小なセ
メンタイトと（この混合組織は「焼戻しトルースタイ
ト」と呼ばれる。）、焼入れ時の残留オーステナイトが
焼戻しで分解して生成されたフェライトおよび微小なセ
メンタイトになる。従って、焼戻し後の鋼材のミクロ組
織は、球状セメンタイトと、フェライトおよび微小なセ
メンタイトの３相からなり（実質的に「フェライト＋セ
メンタイト」の２相組織である。）、その大部分はフェ
ライトになる。

【００１２】図４は鋼材の焼戻し過程を示している。焼
戻し過程において、鋼材は同図に示す３段の変化をして
最終安定相の「フェライト＋セメンタイト」になる。第
１段の変化は２０〜２００°Ｃで起こり、第２段の変化
は２００〜３００°Ｃで起こる。焼戻しの第２段階では
残留オーステナイトが分解して生じたフェライトおよび
ε−炭化物、焼入れマルテンサイトが分解して生じた低
炭素マルテンサイトおよびε−炭化物等の混合組織にな
る。尚、焼戻しの第２段階ではこれらの組織の他に、上
記の残留セメンタイトが通常存在するが、同図に示す過
程では、焼入れ温度を高くして残留セメンタイトが存在
しない状態にしている。すなわち、焼戻しの第２段階を
経た後の組織は、フェライト、ε−炭化物および低炭素
マルテンサイトからなる３相である。

【００１３】焼戻しの第３段階の温度以上の高温焼戻し
によって、焼入れ組織中のマルテンサイトは分解して
（フェライト＋セメンタイト）の混合組織になり、組織
が一層安定化される。一方、高温焼戻しによって表面硬
度は若干小さくなるのであるが、極めて小さな量の塑性
変形を問題にする場合には、組織の安定化はむしろ微小
応力の下での塑性変形に対する耐性を高めるものと考え
られる。

【００１４】焼戻しの第２段階で生成される低炭素マル
テンサイトと、焼戻しの第３段階で生成されるフェライ
トとの本質的な違いは、炭素固溶量の違いである。すな
わち、低炭素マルテンサイトは０．３％程度の炭素を固
溶するのに対し、フェライトでは０．００２％以下の炭
素しか固溶できない。そして、この炭素固溶量の違いに
より格子定数が異なり、結晶学的には低炭素マルテンサ
イトが正方晶であるのに対し、フェライトではより安定
な立方晶である。このように、結晶構造が安定なものと
なるにつれて、格子欠陥も小さくなり、微小応力での微
小な塑性変形が小さくなるものと考えられる。すなわ
ち、焼戻しの第３段階を経て、極めて安定になった結晶
構造においては、高温下での静荷重による塑性変形や衝
撃荷重による塑性変形も生じにくい。また、焼戻しの第
２段階ではε−炭化物が必ず存在しているのであるが、
焼戻しの第３段階でこのε−炭化物はセメンタイトに変
化している。

【００１５】焼戻しの第２段階で析出するε−炭化物の
大きさは１０００ 以下であり、５０００倍程度の倍率
でその組織を識別することは困難である。これに対し、
焼戻しの第３段階の温度以上での焼戻しによって析出し
たセメンタイトは、電子顕微鏡で明確に観察できる程度
になる（例えば０．１μｍ程度）。このように微細では
あるが、ある程度の大きさを持ち、均一に分散したセメ
ンタイトが軽荷重下での塑性変形を阻止する要因になる
ものと考えられる。顕微鏡観察の結果によると、焼戻し
の第２段階をほぼ終了した２５０°Ｃ焼戻品では、１８
０°Ｃ焼戻品と同様に、微小なセメンタイトの析出は識
別できなかったが、焼戻しの第３段階である３００°Ｃ
焼戻品では、微小なセメンタイトの析出が認められた。
このセメンタイトは、形状的には細長く、その長さは
０．２μｍ程度であった。また、焼戻し温度を上げた３
５０°Ｃ焼戻品では、微小セメンタイトの成長が認めら
れた。

【００１６】上記のようにして内・外輪を構成する鋼材
のミクロ組織を（フェライト＋セメンタイト）にした
後、内・外輪の少なくとも軌道面に表面硬化処理を施し
て、それらの表面硬度をＨＲＣ５７以上にするのが好ま
しい。ここでの表面硬化処理としては、例えば、ショッ
トピーニングやローリング等の機械加工処理を挙げるこ
とができる。もちろん、その他の処理法でもかまわな
い。尚、「ＨＲＣ」はロックウェル硬さのＣスケールを
表している例えば、軸受鋼ＳＵＪ２の場合では、焼戻し
の第３段階の温度以上の温度で焼戻しを行うと、表面硬
度が若干低下するが、それがＨＲＣ５７未満になると、
研削加工で軌道面に傷が付き易くなり、軸受を組立てて
作動させた時の初期の音響（初期音）が高くなることが
ある。また、軸受内部への異物侵入によって作動中に軌
道面に傷がついて音響（経時音）が高くなることがあ
る。表面硬度をＨＲＣ５７以上にすることは、こうした
不都合を回避する上で有効である。尚、表面硬化処理の
際に生成された残留応力の不均一さを除去するために、
２００°Ｃ以下の温度で再度焼戻しを行っても良い。

【００１７】あるいは、鋼材の焼入れ処理として、通常
の焼入れ（ずぶ焼入れ）や浸炭焼入れに代えて浸炭窒化
焼入れを行い、表面直下に高窒素組織を形成しておく
と、焼戻しの第３段階終了後も表面硬度をＨＲＣ５８以
上に維持することができ、圧痕や傷による表面の性状劣
化を防止し、音響寿命を向上させる上で有効である。

【００１８】以上説明した材料面からの改善は、少なく
とも玉軸受の内輪および外輪について行えば所期の効果
を得ることができるが、ボールを鋼材で形成する場合に
は、さらにボールについても同様の改善を行うことによ
り、ボール表面の圧痕や傷による性状劣化を抑制し、音
響寿命をより一層向上させることができる。あるいは、
ボールの材質として、鋼材に代えてセラミック材を使用
することも有効である。ボールをセラミック製とするこ
とにより、高温環境下で静荷重や衝撃荷重が作用した場
合でもボール表面には圧痕が殆ど形成されず、またボー
ル表面の耐摩耗性も向上する。セラミックスとしては、
転がり軸受に通常使用されているものをそのまま用いる
ことができ、例えば、窒化珪素、炭化珪素、アルミナ、
ジルコニア等を用いることができる。

【００１９】

【発明の実施の形態】図３は、情報機器の一種であるハ
ードディスクドライブ（ＨＤＤ）のスピンドルモータを
例示している。このスピンドルモータは、ディスクハブ
４が装着される軸１と、軸１が挿入されるハウジング２
と、軸１をハウジング２に対して回転自在に支持する上
下一対の玉軸受３とを主体とする回転支持装置Ａと、ス
テータ５およびロータマグネット６を主体とするモータ
部Ｂとを備えている。ディスクハブ４には、磁気ディス
ク７が装着される。例えば、ステータ５はハウジング２
の外周に固定され、ロータマグネット６はディスクハブ
４の内周に固定され、所定のラジアルギャップを介して
相対向する。

【００２０】ステータ５に通電すると、ステータ５とロ
ータマグネット６との間に電磁力が発生し、この電磁力
を受けて、ロータマグネット６、ディスクハブ４、磁気
ディスク７、および軸１が一体となって鉛直軸心回りに
一定回転数で回転する。そして、磁気ディスク７が回転
すると、磁気ディスク７の上又は下を、アクセスアーム
と呼ばれる板棒の先端に装着された磁気ヘッド（図示省
略）が移動して、磁気ディスク７の所定の位置に情報を
書き込んだり、また、磁気ディスク７の所定の位置から
情報を読み出したりする。

【００２１】図１は、回転支持装置Ａに用いられる玉軸
受３の一形態を例示している。玉軸受３は、軸受内径
（内輪３ａの内径）がφ８ｍｍ以下のいわゆる小径玉軸
受、ミニアチュアベアリングで、外周に軌道面３ａ１が
設けられた内輪３ａと、内周に軌道面３ｂ１が設けられ
た外輪３ｂと、内輪３ａの軌道面３ａ１と外輪３ｂの軌
道面３ｂ１との間に転動自在に配された複数のボール３
ｃと、ボール３ｃを円周所定間隔に保持する保持器３ｄ
と、外輪３ｂの上方または下方に面した端部に装着され
たシール３ｅとを備えている。玉軸受３は上下一対とし
て使用され、それぞれ、内輪３ａが図３に示す軸１の外
周に位置決め間座８を介して嵌合され、外輪３ｂがハウ
ジング２の内周に嵌合される。位置決め間座８の幅調整
により、一対の玉軸受３に所定の予圧が付与される。

【００２２】この実施形態において、玉軸受３の内輪３
ａ、外輪３ｂ、さらにはボール３ｃは上述した（フェラ
イト＋セメンタイト）のミクロ組織を有する鋼材からな
り、かつ、これら構成部品の表面硬度はＨＲＣ５７以
上、例えばＨＲＣ５７〜５９である。また、内輪３ａの
軌道面３ａ１の溝深さｈ１、外輪３ｂの軌道面３ｂ１の
溝深さｈ２は、ぞれぞれ、ボール３ｃの直径Ｄｗに対し
て、ｈ１≧０．１５Ｄｗ、ｈ２≧０．１５Ｄｗであり、
例えばｈ１＝０．１９Ｄｗ、ｈ２＝０．１９５Ｄｗであ
る。さらに、内輪３ａの軌道面３ａ１の溝曲率は例えば
１．０６Ｄｗ、外輪３ｂの軌道面３ｂ１の溝曲率は例え
ば１．１２Ｄｗ、初期ラジアルすきまは例えば１３〜２
０μｍである。尚、図２に示すように、内輪３ａの軌道
面３ａ１とランド３ａ２との境界にチャンファ３ａ３が
設けられている場合は、軌道面３ａ１の溝深さｈ１はチ
ャンファ３ａ３の半径方向寸法ｔを除いた値とする。

【００２３】

【実施例】図１に示す玉軸受３と同じ形態の試験軸受を
種々製作して、音響試験と圧痕深さの測定を行った。 ［試験軸受］素材および焼戻し条件が異なる１０種類の
試験軸受（軸受サイズ＃６９６）を製作した（Ｎｏ．１
〜Ｎｏ．１０）。

【００２４】素材 内輪、外輪、及びボールの素材として、通常のＳＵＪ２
相当鋼（鋼Ｘ）、ＳＵＪ２鋼の含有Ｓｉ量を１．０％に
増加した鋼（鋼Ｙ）を用いた。鋼Ｘおよび鋼Ｙの化学成
分組成を表１に示す。

【００２５】

【表１】

【００２６】焼入れ処理 鋼Ｘ、鋼Ｙを用いて内輪、外輪、及びボールを形成し、
８５０°Ｃで０．５時間加熱した後、油中で急令した
（全試験軸受について同一条件）。

【００２７】焼戻し処理 焼入れ処理後、表２に示すように、内輪、外輪、および
ボールに１５０〜５００°Ｃの温度範囲にて１２０分
間、焼戻し処理を行った。

【００２８】表面仕上 内・外輪の軌道面およびボールの表面に研磨仕上げを施
した（全試験軸受について同一条件）。 ［試験方法］一対の試験軸受（同一種類の試験軸受）を
所定の接触面圧が負荷されるように試験装置に組み込
み、所定の回転数で回転させて軸受単体のアキシャル方
向振動速度を測定し、その測定値を軸受が発する音響値
として評価した。振動測定に使用した測定器は、回転軸
にアキシャル方向の振動速度を測定する検出器が内蔵さ
れており、軸受の内輪の端面に測定器の回転軸を軽く押
し当てて測定した。内・外輪の軌道面とボールとの間の
最大接触面圧は１．３ＧＰａ、軸受回転数は２０００ｒ
ｐｍとし、測定周波数は３００〜６３００Ｈｚの可聴域
とした。

【００２９】まず、室温にてアキシャル方向振動速度を
測定し、次いで９０°Ｃに加熱して１２０時間放置した
後に、再度アキシャル方向振動速度を測定した。加熱後
の測定振動速度値Ｖｈと加熱前の測定振動速度値Ｖｃと
の比Ｖｈ／Ｖｃを音響劣化量とし、デシベル値に換算し
た｛２０ｌｏｇ（Ｖｈ／Ｖｃ）｝。また、振動速度の測
定と並行して圧痕深さの測定も行った。 ［試験結果］試験結果を表２にまとめて示す。尚、表２
における鋼種Ｘは内輪、外輪、ボールを鋼Ｘで形成した
場合、鋼種Ｙは内輪、外輪、ボールを鋼Ｙで形成した場
合を示している。

【００３０】

【表２】

【００３１】表２に示す結果から、焼戻し温度が高いほ
ど音響劣化量は小さくなり、この傾向は素材の種類（鋼
Ｘ、鋼Ｙ）によって大差がないことが分かる。しかし、
鋼Ｘを用いた場合と鋼Ｙを用いた場合とを比較すると、
Ｓｉ含有量の少ない鋼Ｘを用いた場合の方が低い焼戻し
温度で音響劣化量が小さくなる傾向が認められる。これ
は、鋼Ｘの方が焼戻しの第３段階がより低い温度で始ま
るためと考えられる。

【００３２】また、図１に示す玉軸受３と同じ形態の試
験軸受（実施例品：ｈ１＝０．１９Ｄｗ、ｈ２＝０．１
９５Ｄｗ）と、軌道面の溝深さが従来軸受と同じである
試験軸受（比較品：ｈ１＜０．１５Ｄｗ、ｈ２＜０．１
５Ｄｗ）を製作し、音響試験を行った。尚、軌道面の溝
深さを除く他の仕様（素材、熱処理条件、内・外輪の軌
道面の溝曲率、表面仕上げ、初期ラジアルすきま等）は
両者ともに同じ、軸受サイズは両者ともに内径φ４ｍｍ
×外径φ８ｍｍ×幅２ｍｍ、ボール直径φ１ｍｍとし
た。 ［試験方法］一個の試験軸受を試験装置に組み込み、一
定の静アキシャル荷重を負荷した状態で所定時間放置し
た。その後、所定の回転数で回転させて軸受のアキシャ
ル方向振動速度を測定し、その測定値を軸受が発する音
響値として評価した。振動測定に使用した測定器は、回
転軸にアキシャル方向の振動速度を測定する検出器が内
蔵されており、軸受の内輪の端面に測定器の回転軸を軽
く押し当てて測定した。静アキシャル荷重の大きさは、
０、５、１０、１５、２０、２５ｋｇｆとし、それぞれ
の場合ごとに試験軸受を取り替えて振動値を測定した。
尚、軸受回転数は２０００ｒｐｍとした。 ［試験結果］試験結果を図５にまとめて示す。図５に示
すように、実施例品は比較品に比べて静荷重負荷後の音
響劣化が少なく（静アキシャル荷重が５、１０ｋｇｆの
場合は、０ｋｇｆの場合と殆ど同じ振動値を示し
た。）、その傾向は静荷重が大きくなるほど顕著になる
ことが認められた。この試験結果から、内・外輪の軌道
面の溝深さをボールの直径の１５％以上とすることによ
り、耐静荷重性が向上し（耐衝撃荷重性も同様に向上す
ると考えられる。）、音響劣化の抑制に効果的であるこ
とが分かる。尚、軌道面の溝深さに加え、軌道面の溝曲
率やラジアルすきまを最適設定することにより、耐静荷
重性や耐衝撃荷重性はより一層向上すると考えられる。

【００３３】尚、本発明はハードディスクドライブのみ
ならず、光ディスク装置、レーザビームプリンタ、その
他の情報機器用スピンドルモータの回転支持装置にも同
様に適用することができる。

【００３４】

【発明の効果】本発明の回転支持装置は、玉軸受の内輪
および外輪のうち少なくとも一方の軌道面の溝深さがボ
ールの直径の１５％以上である構成を有するので、耐静
荷重性や耐衝撃荷重性が高く、軌道面やボール表面の圧
痕発生による表面性状劣化、それによる軸受部の音響劣
化が生じにくい。そのため、軸受部の音響寿命が向上
し、回転支持装置の長期使用が可能となる。また、軸受
サイズやボールの直径・個数をアップする必要がないの
で、回転支持装置、ひいてはスピンドルモータの小型・
軽量化に寄与する。

【００３５】玉軸受の少なくとも内輪および外輪を（フ
ェライト＋セメンタイト）のミクロ組織を有する鋼材で
構成し、さらには内輪および外輪の軌道面の表面硬度を
ＨＲＣ５７以上とすることにより、耐静荷重性や耐衝撃
荷重性が素材面からも改善されるので、軸受部の音響寿
命がより一層向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】玉軸受の実施形態を示す断面図である。

【図２】玉軸受の他の実施形態を示す部分拡大断面図で
ある。

【図３】ハードディスクドライブの一構成例を示す断面
図である。

【図４】鋼材の焼戻し過程を示す図である。

【図５】音響試験の結果を示す図である。

【符号の説明】

Ａ 回転支持装置 １ 軸 ２ ハウジング ３ 玉軸受 ３ａ 内輪 ３ｂ 外輪 ３ｃ ボール ４ ロータハブ ５ ステータ ６ ロータマグネット ７ ディスク ｈ１ 内輪の軌道面の溝深さ ｈ２ 外輪の軌道面の溝深さ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 情報機器の回転要素が装着され、ロータ
   とステータとの間に生じる電磁力によって回転駆動され
   る回転部材と、この回転部材を固定部材に対して回転自
   在に支持する玉軸受とを備えた情報機器のスピンドルモ
   ータの回転支持装置において、 上記玉軸受が、外周に軌道面が設けられた内輪と、内周
   に軌道面が設けられた外輪と、内輪の軌道面と外輪の軌
   道面との間に転動自在に配された複数のボールとを有
   し、内輪の内径がφ８ｍｍ以下で、内輪および外輪のう
   ち少なくとも一方の軌道面の溝深さがボールの直径の１
   ５％以上であることを特徴とする情報機器のスピンドル
   モータの回転支持装置。
2. 【請求項２】 上記玉軸受の少なくとも内輪および外輪
   が（フェライト＋セメンタイト）のミクロ組織を有する
   鋼材からなることを特徴とする請求項１記載の情報機器
   のスピンドルモータの回転支持装置。
3. 【請求項３】 上記内輪および外輪の軌道面の表面硬度
   がＨＲＣ５７以上であることを特徴とする請求項２記載
   の情報機器のスピンドルモータの回転支持装置。