JP2002276674A - 転がり軸受 - Google Patents
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C33/58—Raceways; Race rings
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ機器
用として好適な転がり軸受を提供する。 【解決手段】 内輪２１の外周面に形成された内輪軌道
２１ａと外輪２２の内周面に形成された外輪軌道２２ｂ
との間には、複数の転動体１３が配設されている。内輪
２１、外輪２２及び転動体１３は高炭素クロム鋼からな
り、内輪２１及び外輪２２は浸炭窒化処理が施され、内
輪軌道２１ａ及び外輪軌道２２ｂの表面硬さをＨＲＣ５
８以上とされている。
用として好適な転がり軸受を提供する。 【解決手段】 内輪２１の外周面に形成された内輪軌道
２１ａと外輪２２の内周面に形成された外輪軌道２２ｂ
との間には、複数の転動体１３が配設されている。内輪
２１、外輪２２及び転動体１３は高炭素クロム鋼からな
り、内輪２１及び外輪２２は浸炭窒化処理が施され、内
輪軌道２１ａ及び外輪軌道２２ｂの表面硬さをＨＲＣ５
８以上とされている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内輪の外周面に形
成された内輪軌道と外輪の内周面に形成された外輪軌道
との間に複数の転動体を有する転がり軸受に関する。
成された内輪軌道と外輪の内周面に形成された外輪軌道
との間に複数の転動体を有する転がり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の転がり軸受は、その軌道
輪材料として例えば高炭素クロム軸受鋼２種であるＳＵ
Ｊ２鋼を用い、これを８２０〜８６０℃の温度で焼入れ
した後、１６０〜２００℃の温度で焼戻しを行ってＨＲ
Ｃ５８〜６４の表面硬さを得るようにしている。また、
耐食性が要求される場合には、軌道輪材料としてＳＵＳ
４４０Ｃを使用し、これを１０５０℃前後の温度で焼入
れした後、深冷（サブゼロ）処理を施し、さらに１５０
〜２００℃の温度で焼戻しを行ってＨＲＣ５７〜６２の
表面硬さを得る技術が例えば特開平７−１０３２４１号
公報に開示されている。
輪材料として例えば高炭素クロム軸受鋼２種であるＳＵ
Ｊ２鋼を用い、これを８２０〜８６０℃の温度で焼入れ
した後、１６０〜２００℃の温度で焼戻しを行ってＨＲ
Ｃ５８〜６４の表面硬さを得るようにしている。また、
耐食性が要求される場合には、軌道輪材料としてＳＵＳ
４４０Ｃを使用し、これを１０５０℃前後の温度で焼入
れした後、深冷（サブゼロ）処理を施し、さらに１５０
〜２００℃の温度で焼戻しを行ってＨＲＣ５７〜６２の
表面硬さを得る技術が例えば特開平７−１０３２４１号
公報に開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような熱処理によ
って得られる軌道輪の耐圧痕性は、軸受を一般の産業機
械用として使用する場合にはあまり大きな問題となるこ
とはないが、ハードディスクドライブ（ＨＤＤ）装置、
ビデオテープレコーダ（ＶＴＲ）、レーザビームプリン
タ（ＬＢＰ）スキャナモータなどのＯＡ機器用として使
用する場合には、次のような点で問題となることがあっ
た。
って得られる軌道輪の耐圧痕性は、軸受を一般の産業機
械用として使用する場合にはあまり大きな問題となるこ
とはないが、ハードディスクドライブ（ＨＤＤ）装置、
ビデオテープレコーダ（ＶＴＲ）、レーザビームプリン
タ（ＬＢＰ）スキャナモータなどのＯＡ機器用として使
用する場合には、次のような点で問題となることがあっ
た。
【０００４】すなわち、ＨＤＤやＶＴＲ、ＬＢＰ等のＯ
Ａ機器で使用される転がり軸受には、騒音低減の点から
非常に厳しい回転精度（例えばＪＩＳ ５級以上）が要
求される。しかし、例えばＨＤＤ用スピンドルモータに
大きな衝撃荷重が加わると、モータのロータを支承して
いる軸受軌道輪の転動体軌道に圧痕等の塑性変形が生
じ、モータの音響特性や回転精度を低下させるという問
題があった。
Ａ機器で使用される転がり軸受には、騒音低減の点から
非常に厳しい回転精度（例えばＪＩＳ ５級以上）が要
求される。しかし、例えばＨＤＤ用スピンドルモータに
大きな衝撃荷重が加わると、モータのロータを支承して
いる軸受軌道輪の転動体軌道に圧痕等の塑性変形が生
じ、モータの音響特性や回転精度を低下させるという問
題があった。
【０００５】本発明は上記の点に鑑みてなされたもの
で、低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ機器用とし
て好適な転がり軸受を提供することを目的とする。
で、低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ機器用とし
て好適な転がり軸受を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のうち請求項１に係る発明は、内輪の外周面
に形成された内輪軌道と外輪の内周面に形成された外輪
軌道との間に複数の転動体を転動自在に配設してなる転
がり軸受において、前記内輪または前記外輪のいずれか
一方もしくは両方に浸炭窒化処理を施して前記内輪軌道
および前記外輪軌道のうち少なくとも一方の表面硬さを
ＨＲＣ５８以上としたことを特徴とする。
に、本発明のうち請求項１に係る発明は、内輪の外周面
に形成された内輪軌道と外輪の内周面に形成された外輪
軌道との間に複数の転動体を転動自在に配設してなる転
がり軸受において、前記内輪または前記外輪のいずれか
一方もしくは両方に浸炭窒化処理を施して前記内輪軌道
および前記外輪軌道のうち少なくとも一方の表面硬さを
ＨＲＣ５８以上としたことを特徴とする。
【０００７】請求項１に係る発明のように、内輪軌道お
よび外輪軌道のうち少なくとも一方に浸炭窒化処理を施
すと、従来の転がり軸受に比べて落下衝撃等による圧痕
などの塑性変形が内輪軌道および／又は外輪軌道に生じ
難くなるので、低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ
機器の回転部等を支持する転がり軸受として好適に使用
することが可能となる。ここで、内輪軌道および外輪軌
道のうち少なくとも一方の表面硬さをＨＲＣ５８以上と
し、浸炭窒化処理したのは、硬さが同じであっても窒素
含有によって浸炭窒化層の弾性係数が浸炭窒化をしない
場合に比べ低くなるため衝撃荷重が加わった際に転動体
との接触面下が低下するからである。
よび外輪軌道のうち少なくとも一方に浸炭窒化処理を施
すと、従来の転がり軸受に比べて落下衝撃等による圧痕
などの塑性変形が内輪軌道および／又は外輪軌道に生じ
難くなるので、低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ
機器の回転部等を支持する転がり軸受として好適に使用
することが可能となる。ここで、内輪軌道および外輪軌
道のうち少なくとも一方の表面硬さをＨＲＣ５８以上と
し、浸炭窒化処理したのは、硬さが同じであっても窒素
含有によって浸炭窒化層の弾性係数が浸炭窒化をしない
場合に比べ低くなるため衝撃荷重が加わった際に転動体
との接触面下が低下するからである。
【０００８】上述のとおり軸受の耐衝撃性を向上させる
ためには軸受の内輪および／又は外輪に浸炭窒化処理を
施せばよいが、浸炭窒化処理により内外輪中に混入する
窒素濃度が転動体直径の２％に相当する深さで０．６重
量％を超えると浸炭窒化処理後の研削工程において内輪
軌道及び外輪軌道の表面粗さが粗くなる。従って、内輪
および／又は外輪に浸炭窒化処理を施す場合には、請求
項２に記載の発明のように、内輪軌道および／又は外輪
軌道の表面下の窒素濃度が転動体直径の２％に相当する
深さで０．１〜０．６重量％となるように浸炭窒化処理
を施すことが望ましい。
ためには軸受の内輪および／又は外輪に浸炭窒化処理を
施せばよいが、浸炭窒化処理により内外輪中に混入する
窒素濃度が転動体直径の２％に相当する深さで０．６重
量％を超えると浸炭窒化処理後の研削工程において内輪
軌道及び外輪軌道の表面粗さが粗くなる。従って、内輪
および／又は外輪に浸炭窒化処理を施す場合には、請求
項２に記載の発明のように、内輪軌道および／又は外輪
軌道の表面下の窒素濃度が転動体直径の２％に相当する
深さで０．１〜０．６重量％となるように浸炭窒化処理
を施すことが望ましい。
【０００９】また、内輪および／又は外輪に浸炭窒化処
理を施すと内外輪を構成する材料（例えばＳＵＪ２等）
の弾性限界は向上するが、逆に圧砕荷重が低下する。そ
して、圧砕荷重が低下すると内外輪をモータのシャフト
やハウジング（ハブ等）に圧入して組付ける場合、内外
輪に割れ等が発生する可能性がある。従って、内輪およ
び／又は外輪に浸炭窒化処理を施す場合には、請求項３
に記載の発明のように、内輪軌道および外輪軌道のうち
少なくとも一方の肉厚を転動体の直径比で２０％以上と
することが望ましい。
理を施すと内外輪を構成する材料（例えばＳＵＪ２等）
の弾性限界は向上するが、逆に圧砕荷重が低下する。そ
して、圧砕荷重が低下すると内外輪をモータのシャフト
やハウジング（ハブ等）に圧入して組付ける場合、内外
輪に割れ等が発生する可能性がある。従って、内輪およ
び／又は外輪に浸炭窒化処理を施す場合には、請求項３
に記載の発明のように、内輪軌道および外輪軌道のうち
少なくとも一方の肉厚を転動体の直径比で２０％以上と
することが望ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の実施例を説明する前に、
ＨＤＤ装置の磁気ディスクを駆動するスピンドルモータ
の構成について図1を参照して説明する。図１におい
て、符号１０は磁気ディスク１１を回転駆動するスピン
ドルモータを示し、このスピンドルモータ１０は、ハブ
１２を介して磁気ディスク１１を駆動する回転体１３
と、この回転体１３を回転可能に支持するモータベース
１４とから構成されている。
ＨＤＤ装置の磁気ディスクを駆動するスピンドルモータ
の構成について図1を参照して説明する。図１におい
て、符号１０は磁気ディスク１１を回転駆動するスピン
ドルモータを示し、このスピンドルモータ１０は、ハブ
１２を介して磁気ディスク１１を駆動する回転体１３
と、この回転体１３を回転可能に支持するモータベース
１４とから構成されている。
【００１１】回転体１３はモータベース１４に転がり軸
受１５，１６を介して回転可能に支持された回転軸部１
３ａと、この回転軸部１３ａの図中上端に形成された円
板状のハブ固定部１３ｂと、このハブ固定部１３ｂの外
周縁部に形成された円筒状のマグネット取付け部１３ｃ
とからなり、マグネット取付け部１３ｃの内周面にはロ
ータマグネット１７が取り付けられている。
受１５，１６を介して回転可能に支持された回転軸部１
３ａと、この回転軸部１３ａの図中上端に形成された円
板状のハブ固定部１３ｂと、このハブ固定部１３ｂの外
周縁部に形成された円筒状のマグネット取付け部１３ｃ
とからなり、マグネット取付け部１３ｃの内周面にはロ
ータマグネット１７が取り付けられている。
【００１２】モータベース１４はＨＤＤ装置のフレーム
等に固定されるプレート部１４ａと、このプレート部１
４ａの中央部からハブ１２に向かって延設された支持筒
部１４ｂとからなり、支持筒部１４ｂの外周面にはステ
ータコアとステータコイルとからなるモータステータ１
８が取り付けられている。本発明に係る転がり軸受の実
施例と比較例を表１に示す。
等に固定されるプレート部１４ａと、このプレート部１
４ａの中央部からハブ１２に向かって延設された支持筒
部１４ｂとからなり、支持筒部１４ｂの外周面にはステ
ータコアとステータコイルとからなるモータステータ１
８が取り付けられている。本発明に係る転がり軸受の実
施例と比較例を表１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】表１において、実施例１〜３及び比較例１
は図２に示される玉軸受（内径：４ｍｍ、外径：９ｍ
ｍ、玉数：７、玉径：１．５８８ｍｍ（１／16イン
チ））であって、ＪＩＳ ６８４に相当するものであ
る。すなわち、図２に示される玉軸受は内輪２１、外輪
２２、転動体２３、保持器２４及びシールド２５等から
構成され、内輪２１、外輪２２及び転動体２３は高炭素
クロム軸受鋼であるＳＵＪ２から構成されている。ま
た、転動体２３は内輪２１の内輪軌道２１ａと外輪２２
の外輪軌道２２ａとの間に転動自在に設けられ、転動体
２３を保持する保持器２４はプラスチックから構成され
ている。
は図２に示される玉軸受（内径：４ｍｍ、外径：９ｍ
ｍ、玉数：７、玉径：１．５８８ｍｍ（１／16イン
チ））であって、ＪＩＳ ６８４に相当するものであ
る。すなわち、図２に示される玉軸受は内輪２１、外輪
２２、転動体２３、保持器２４及びシールド２５等から
構成され、内輪２１、外輪２２及び転動体２３は高炭素
クロム軸受鋼であるＳＵＪ２から構成されている。ま
た、転動体２３は内輪２１の内輪軌道２１ａと外輪２２
の外輪軌道２２ａとの間に転動自在に設けられ、転動体
２３を保持する保持器２４はプラスチックから構成され
ている。
【００１５】ここで、実施例１は、内輪軌道２１ａ及び
外輪軌道２２ｂの表面下３２μｍ（転動体直径の２％）
での窒素濃度が０．１重量％となるように内輪２１及び
外輪２２に対し浸炭窒化処理を施し、内輪軌道２１ａ及
び外輪軌道２２ａの表面硬さをＨＲＣ６２としたもので
ある。また、実施例２は内輪軌道２１ａ及び外輪軌道２
２ｂの表面下３２μｍ（転動体直径の２％）での窒素濃
度が０．２重量％となるように内輪２１及び外輪２２に
対し浸炭窒化処理を施し、内輪軌道２１ａ及び外輪軌道
２２ａの表面硬さをＨＲＣ６３としたものである。
外輪軌道２２ｂの表面下３２μｍ（転動体直径の２％）
での窒素濃度が０．１重量％となるように内輪２１及び
外輪２２に対し浸炭窒化処理を施し、内輪軌道２１ａ及
び外輪軌道２２ａの表面硬さをＨＲＣ６２としたもので
ある。また、実施例２は内輪軌道２１ａ及び外輪軌道２
２ｂの表面下３２μｍ（転動体直径の２％）での窒素濃
度が０．２重量％となるように内輪２１及び外輪２２に
対し浸炭窒化処理を施し、内輪軌道２１ａ及び外輪軌道
２２ａの表面硬さをＨＲＣ６３としたものである。
【００１６】実施例３は内輪軌道２１ａ及び外輪軌道２
２ｂの表面下３２μｍでの窒素濃度が０．４重量％とな
るように内輪２１及び外輪２２に対し浸炭窒化処理を施
し、内輪軌道２１ａ及び外輪軌道２２ａの表面硬さをＨ
ＲＣ６３としたものである。そして、比較例１は内輪２
１及び外輪２２に通常の熱処理のみを施して内輪軌道２
１ａ及び外輪軌道２２ａの表面硬さをＨＲＣ６２とした
ものである。
２ｂの表面下３２μｍでの窒素濃度が０．４重量％とな
るように内輪２１及び外輪２２に対し浸炭窒化処理を施
し、内輪軌道２１ａ及び外輪軌道２２ａの表面硬さをＨ
ＲＣ６３としたものである。そして、比較例１は内輪２
１及び外輪２２に通常の熱処理のみを施して内輪軌道２
１ａ及び外輪軌道２２ａの表面硬さをＨＲＣ６２とした
ものである。
【００１７】実施例１〜３及び比較例１の玉軸受を図１
に示されるスピンドルモータに組み込み、所定の高さか
ら落下させて衝撃を加えた。そして、衝撃を加える前後
で軸受の振動を測定して劣化の度合いを調べた結果を図
３に示す。なお、ここでの衝撃試験は軸受に加える衝撃
荷重をモータベース１４で４００〜１２００×９．８ｍ
ｍ／ｓ2まで変化させて試験した。
に示されるスピンドルモータに組み込み、所定の高さか
ら落下させて衝撃を加えた。そして、衝撃を加える前後
で軸受の振動を測定して劣化の度合いを調べた結果を図
３に示す。なお、ここでの衝撃試験は軸受に加える衝撃
荷重をモータベース１４で４００〜１２００×９．８ｍ
ｍ／ｓ2まで変化させて試験した。
【００１８】図３において、◆は比較例１の軸受に落下
衝撃を加えた場合の振動加速度増加分を示し、■は実施
例１の軸受に落下衝撃を加えた場合の振動加速度増加分
を示している。また、▲は実施例２の軸受に落下衝撃を
加えた場合の振動加速度増加分を示し、×は実施例３の
軸受に落下衝撃を加えた場合の振動加速度増加分を示し
ている。
衝撃を加えた場合の振動加速度増加分を示し、■は実施
例１の軸受に落下衝撃を加えた場合の振動加速度増加分
を示している。また、▲は実施例２の軸受に落下衝撃を
加えた場合の振動加速度増加分を示し、×は実施例３の
軸受に落下衝撃を加えた場合の振動加速度増加分を示し
ている。
【００１９】図３から明らかなように、実施例１〜３の
各軸受は、比較例１の軸受に比べて耐衝撃性が優れてい
ることがわかる。従って、軸受の内輪または外輪のいず
れか一方もしくは両方に浸炭窒化処理を施して内輪軌道
および外輪軌道のうち少なくとも一方の表面硬さをＨＲ
Ｃ５８以上にすると、落下衝撃による圧痕などの塑性変
形が内輪軌道および／又は外輪軌道に生じ難くなるの
で、低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ機器の回転
部等を支持する転がり軸受として好適に使用することが
可能となる。
各軸受は、比較例１の軸受に比べて耐衝撃性が優れてい
ることがわかる。従って、軸受の内輪または外輪のいず
れか一方もしくは両方に浸炭窒化処理を施して内輪軌道
および外輪軌道のうち少なくとも一方の表面硬さをＨＲ
Ｃ５８以上にすると、落下衝撃による圧痕などの塑性変
形が内輪軌道および／又は外輪軌道に生じ難くなるの
で、低騒音性や低振動性等が要求されるＯＡ機器の回転
部等を支持する転がり軸受として好適に使用することが
可能となる。
【００２０】また、浸炭窒化処理によって材料中に混入
する窒素の濃度が多いほど耐衝撃性に優れていることが
図３の試験結果からわかるが、浸炭窒化処理により内外
輪中に混入する窒素濃度が転動体直径の２％に相当する
深さで０．６重量％を超えると浸炭窒化処理後の研削工
程において内輪軌道及び外輪軌道の表面粗さが粗くな
る。従って、内輪および／又は外輪に浸炭窒化処理を施
す場合には、内輪軌道および／又は外輪軌道の窒素濃度
が転動体直径の２％に相当する深さで０．１〜０．６重
量％となるように浸炭窒化処理を施すことが軸受の耐衝
撃性及び加工性の両面から好ましい。
する窒素の濃度が多いほど耐衝撃性に優れていることが
図３の試験結果からわかるが、浸炭窒化処理により内外
輪中に混入する窒素濃度が転動体直径の２％に相当する
深さで０．６重量％を超えると浸炭窒化処理後の研削工
程において内輪軌道及び外輪軌道の表面粗さが粗くな
る。従って、内輪および／又は外輪に浸炭窒化処理を施
す場合には、内輪軌道および／又は外輪軌道の窒素濃度
が転動体直径の２％に相当する深さで０．１〜０．６重
量％となるように浸炭窒化処理を施すことが軸受の耐衝
撃性及び加工性の両面から好ましい。
【００２１】また、軸受をモータの軸やモータベースに
固定する方法としては、接着や圧入、焼嵌め等がある
が、圧入等で締め代が大きい場合には軌道輪に大きな応
力が加わり、場合によっては割れ等の重大な欠陥を招く
ことがある。しかし、軸受の内外輪に浸炭窒化処理を施
すと内外輪を構成する材料（例えばＳＵＪ２等）の弾性
限界は向上するものの圧砕荷重が低下することが明らか
になった。
固定する方法としては、接着や圧入、焼嵌め等がある
が、圧入等で締め代が大きい場合には軌道輪に大きな応
力が加わり、場合によっては割れ等の重大な欠陥を招く
ことがある。しかし、軸受の内外輪に浸炭窒化処理を施
すと内外輪を構成する材料（例えばＳＵＪ２等）の弾性
限界は向上するものの圧砕荷重が低下することが明らか
になった。
【００２２】図４は従来の転がり軸受における外輪圧砕
荷重と本発明の転がり軸受における外輪圧砕荷重を測定
した結果を示しており、この図からも軸受の内外輪に浸
炭窒化処理を施すと内外輪の圧砕荷重が低下することが
わかる。従って、軸受の内外輪に浸炭窒化処理を施す場
合には、内外輪を軸やハウジングに固定する際の被応力
も考慮する必要がある。
荷重と本発明の転がり軸受における外輪圧砕荷重を測定
した結果を示しており、この図からも軸受の内外輪に浸
炭窒化処理を施すと内外輪の圧砕荷重が低下することが
わかる。従って、軸受の内外輪に浸炭窒化処理を施す場
合には、内外輪を軸やハウジングに固定する際の被応力
も考慮する必要がある。
【００２３】一方、ＯＡ機器に使用される軸受を軸やハ
ウジングに圧入固定する場合には、その締め代を５μｍ
程度に設定するのが一般的である。例えば、玉軸受の内
輪溝底厚さと転動体直径との肉厚比（内輪溝底厚さ／転
動体直径）を変化させ、軸と内輪間に締め代を５μｍで
与えた場合の最大円周応力値を図５に示す。同図に示す
ように、内輪溝底厚さと転動体直径との比を２２．５％
とした場合には最大円周応力値が１３．０×９．８Ｎ／
ｍｍ2の値を示した。
ウジングに圧入固定する場合には、その締め代を５μｍ
程度に設定するのが一般的である。例えば、玉軸受の内
輪溝底厚さと転動体直径との肉厚比（内輪溝底厚さ／転
動体直径）を変化させ、軸と内輪間に締め代を５μｍで
与えた場合の最大円周応力値を図５に示す。同図に示す
ように、内輪溝底厚さと転動体直径との比を２２．５％
とした場合には最大円周応力値が１３．０×９．８Ｎ／
ｍｍ2の値を示した。
【００２４】一般的に軸受を軸やハウジングに圧入する
際には、内輪及び外輪の円周応力を１２７．４Ｎ／ｍｍ
2（１３．×９．８Ｎ／ｍｍ2）以下にすることが望まし
いとされている。従って、内輪軌道及び外輪軌道の肉厚
を転動体直径比で２０％以上とすれば、圧入による固定
でも割れ等の損傷を防止することができる。なお、上述
した各実施例で軸受の内外両輪に浸炭窒化処理を施した
が、内輪または外輪のいずれか一方のみに浸炭窒化処理
を施しても従来の軸受に比べて耐衝撃性を向上させるこ
とができる。
際には、内輪及び外輪の円周応力を１２７．４Ｎ／ｍｍ
2（１３．×９．８Ｎ／ｍｍ2）以下にすることが望まし
いとされている。従って、内輪軌道及び外輪軌道の肉厚
を転動体直径比で２０％以上とすれば、圧入による固定
でも割れ等の損傷を防止することができる。なお、上述
した各実施例で軸受の内外両輪に浸炭窒化処理を施した
が、内輪または外輪のいずれか一方のみに浸炭窒化処理
を施しても従来の軸受に比べて耐衝撃性を向上させるこ
とができる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に係る発
明によれば、落下衝撃による圧痕等の塑性変形が内輪軌
道および／又は外輪軌道に生じ難くなるので、低騒音性
や低振動性等が要求されるＯＡ機器用として好適な転が
り軸受を提供できる。請求項２に係る発明によれば、Ｈ
ＤＤ用スピンドルモータ等のＯＡ機器用としてより好適
な転がり軸受を提供できる。
明によれば、落下衝撃による圧痕等の塑性変形が内輪軌
道および／又は外輪軌道に生じ難くなるので、低騒音性
や低振動性等が要求されるＯＡ機器用として好適な転が
り軸受を提供できる。請求項２に係る発明によれば、Ｈ
ＤＤ用スピンドルモータ等のＯＡ機器用としてより好適
な転がり軸受を提供できる。
【００２６】請求項３に係る発明によれば、請求項１又
は２に係る発明の効果に加え、軸受を軸やハウジングに
圧入して組付ける際に割れ等の発生を防止できる。
は２に係る発明の効果に加え、軸受を軸やハウジングに
圧入して組付ける際に割れ等の発生を防止できる。
【図１】ＨＤＤ用スピンドルモータの一例を示す断面図
である。
である。
【図２】ＨＤＤ用スピンドルモータに使用される転がり
軸受の断面図である。
軸受の断面図である。
【図３】転がり軸受に加えられる衝撃加速度と振動加速
度増加分との関係を示す線図である。
度増加分との関係を示す線図である。
【図４】従来の転がり軸受における外輪圧砕荷重と本発
明の転がり軸受における外輪圧砕荷重とを比較して示す
図である。
明の転がり軸受における外輪圧砕荷重とを比較して示す
図である。
【図５】内輪軌道の肉厚比と圧入時の内輪最大円周応力
との関係を示す線図である。
との関係を示す線図である。
１０ スピンドルモータ １１ 磁気ディスク １２ ハブ １３ 回転体 １４ モータベース １５ 転がり軸受 １６ 転がり軸受 １７ ロータマグネット １８ モータステータ ２１ 内輪 ２２ 外輪 ２３ 転動体 ２４ 保持器 ２５ シールド
Claims (3)
- 【請求項１】 内輪の外周面に形成された内輪軌道と外
輪の内周面に形成された外輪軌道との間に複数の転動体
を転動自在に配設してなる転がり軸受において、 前記内輪または前記外輪のいずれか一方もしくは両方に
浸炭窒化処理を施して前記内輪軌道および前記外輪軌道
のうち少なくとも一方の表面硬さをＨＲＣ５８以上とし
たことを特徴とする転がり軸受。 - 【請求項２】 前記内輪または前記外輪のいずれか一方
もしくは両方に、その表面下の窒素濃度が転動体の直径
の２％に相当する深さ（最大剪断応力位置）で０．１〜
０．６重量％となるように前記浸炭窒化処理を施したこ
とを特徴とする請求項１記載の転がり軸受。 - 【請求項３】 前記内輪軌道および前記外輪軌道のうち
少なくとも一方の肉厚を前記転動体の直径比で２０％以
上としたことを特徴とする請求項１又は２記載の転がり
軸受。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001075279A JP2002276674A (ja) | 2001-03-16 | 2001-03-16 | 転がり軸受 |
| US10/097,596 US20020172441A1 (en) | 2001-03-16 | 2002-03-15 | Rolling bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001075279A JP2002276674A (ja) | 2001-03-16 | 2001-03-16 | 転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002276674A true JP2002276674A (ja) | 2002-09-25 |
Family
ID=18932383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001075279A Pending JP2002276674A (ja) | 2001-03-16 | 2001-03-16 | 転がり軸受 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20020172441A1 (ja) |
| JP (1) | JP2002276674A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006300261A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Ntn Corp | 玉軸受 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101271788B1 (ko) * | 2008-12-26 | 2013-06-07 | 닛본 세이고 가부시끼가이샤 | 벨트식 무단 변속기의 풀리 지지구조 및 벨트식 무단 변속기 |
| US9332087B2 (en) * | 2013-02-06 | 2016-05-03 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Dynamic buffer |
| US11007631B2 (en) * | 2014-01-15 | 2021-05-18 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Bit retention assembly for rotary hammer |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3128803B2 (ja) * | 1990-04-27 | 2001-01-29 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| US5333079A (en) * | 1991-08-05 | 1994-07-26 | Nippon Densan Corporation | Low profile hard disk apparatus |
| JP3326874B2 (ja) * | 1993-05-31 | 2002-09-24 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| JP4441947B2 (ja) * | 1999-05-20 | 2010-03-31 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
-
2001
- 2001-03-16 JP JP2001075279A patent/JP2002276674A/ja active Pending
-
2002
- 2002-03-15 US US10/097,596 patent/US20020172441A1/en not_active Abandoned
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006300261A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Ntn Corp | 玉軸受 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20020172441A1 (en) | 2002-11-21 |
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