JPH11325115A

JPH11325115A - シンクロナイザーリング

Info

Publication number: JPH11325115A
Application number: JP10133811A
Authority: JP
Inventors: Koji Harada; 弘司原田; Masateru Sugiyama; 昌輝杉山; Katsuhisa Yoshikawa; 勝久吉川
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1998-05-15
Filing date: 1998-05-15
Publication date: 1999-11-26
Anticipated expiration: 2018-05-15
Also published as: JP3675169B2

Abstract

(57)【要約】【課題】シフト操作力の低減を図りつつ、食い付きを抑
えるのに有利なシンクロナイザーリングを提供する。【解決手段】シンクロナイザーリングは、コーン角をも
つ傾斜面とチャンファ角をもつ歯部とを備えている。コ
ーン角をαとし、チャンファ角をβとしたとき、（α,
β）=（４，８０）（４，９４）（５，８８）（５，１
０８）（６，９５）（６，１２０）の各座標点を結ぶ領
域に、コーン角及びチャンファ角が設定されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は同期装置に使用され
るシンクロナイザーリングに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、車両などに装備される変速機
構の同期装置では、シンクロナイザーリングが提供され
ている。シンクロナイザーリングは、変速機構における
同期過程を得るために使用されるものである。この同期
過程について図１２（Ａ）〜図１２（Ｃ）を参照して説
明を加える。この図において左半分は、要部の断面を示
し、右半分は矢印１０９から見た展開図を模式的に示
す。

【０００３】変速レバーの操作によりスリーブ１００が
移動し始めると、図１２（Ａ）から理解できるように、
シフティングキー４００が移動し、シフティングキー４
００がシンクロナイザーリング２００を押しつける。そ
してシンクロナイザーリング２００の傾斜摩擦面２０２
は相手ギヤ３００のギヤコーン部３０２に押しつけられ
る。その摩擦により相手ギヤ３００は回転し始める。

【０００４】更にスリーブ１００が移動すると、図１２
（Ｂ）の右部に示すように、スリーブ１００のスプライ
ン状の歯部１０４のチャンファ面１０６がシンクロナイ
ザーリング２００の歯部２０４のチャンファ面２０６を
押す。よって、図１２（Ｂ）の左部から理解できるよう
に、シンクロナイザーリング２００の傾斜摩擦面２０２
が相手ギヤ３００のギヤコーン部３０２に更に強く押し
つけられる。図１２（Ｂ）に示す状態では、シンクロナ
イザーリング２００の傾斜摩擦面２０２はギヤコーン部
３０２に圧着しており、大きな摩擦力を発生させる。こ
れにより相手ギヤ３００がスリーブ１００と同じ速度で
同期回転し、スリーブ１００と相手ギヤ３００との相対
速度差が解消される。

【０００５】更にスリーブ１００が移動すると、図１２
（Ｃ）の右部に示すように、スリーブ１００の歯部１０
４は相手ギヤ３００の歯部３０４のチャンファ面３０６
を通過し、これによりスリーブ１００の歯部１０４は相
手ギヤ３００の歯部３０４と噛合し、変速が完了する。
上記した従来のシンクロナイザーリング２００は一般的
には黄銅製であり、ギヤコーン部３０２に圧着される傾
斜摩擦面２０２と、チャンファ面２０６をもつ歯部２０
４とを備えている。シンクロナイザーリング２００の中
心軸線に対する傾斜摩擦面２０２の傾斜角は、コーン角
と呼ばれる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、変速に要す
るシフト操作力を低減するには、シンクロナイザーリン
グ２００の傾斜摩擦面２０２のコーン角を減少させれば
良いことが知られている。しかしながらシンクロナイザ
ーリング２００のコーン角を減少させると、シフト操作
力の低減には有利であるものの、相手材であるギヤコー
ン部３０２にシンクロナイザーリング２００が食いつき
易くなる。場合によっては、食いつき性の増加により、
変速操作時にシフト引っかかり感が使用者に生じるおそ
れがある。

【０００７】食いつきとは、シンクロナイザーリング２
００が相手材であるギヤコーン部３０２に固着し、シン
クロナイザーリング２００をギヤコーン部３０２から離
脱させる際に、ギヤコーン部３０２から離脱しにくくな
る現象を意味する。そのため従来のシンクロナイザーリ
ング２００によれば、特公昭５９−８６９４号公報に記
載のように、コーン角は６．５〜７度に抑えられてい
た。

【０００８】本発明は上記した従来に係るシンクロナイ
ザーリングを改善したものであり、シフト操作力の低減
を図りつつも、食いつきを抑えるのに有利なシンクロナ
イザーリングを提供することを課題とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者はシンクロナイ
ザーリングについて鋭意開発を進めた。そして傾斜摩擦
面のコーン角をαとし、チャンファ角をβとしたとき、
コーン角αを４〜６度の範囲内に設定してシフト操作力
の低減を図りつつも、（α,β）=（４，８０）（４，９
４）（５，８８）（５，１０８）（６，９５）（６，１
２０）の各座標点を結ぶ領域内に、シンクロナイザーリ
ングのコーン角及びチャンファ角をそれぞれ設定すれ
ば、シンクロナイザーリングの食いつき現象を抑えるの
に有利であることを本発明者は実験的に見いだし、本発
明を完成した。

【００１０】すなわち本発明のシンクロナイザーリング
は、コーン角をもつ傾斜摩擦面とチャンファ角をもつ歯
部とを備えたシンクロナイザーリングにおいて、コーン
角をαとし、チャンファ角をβとしたとき、（α,β）=
（４，８０）（４，９４）（５，８８）（５，１０８）
（６，９５）（６，１２０）の各座標点を結ぶ領域内
に、コーン角及びチャンファ角は設定されていることを
特徴とするものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明のシンクロナイザーリング
によれば、コーン角で傾斜する傾斜摩擦面と、チャンフ
ァ角をもつ歯部とを備えている。コーン角とは、シンク
ロナイザーリングの中心軸線に対する傾斜摩擦面の傾斜
角を意味する。チャンファ角とは、シンクロナイザーリ
ングに形成されている歯部において互いに交差する向き
に面取り状に形成されているチャンファ面同士の交差角
を意味する。チャンファ面の交差部分に多少の丸みをも
つ形態も含む。

【００１２】本発明のシンクロナイザーリングによれ
ば、コーン角をαとし、チャンファ角をβとしたとき、
既述したように、（α,β）=（４，８０）（４，９４）
（５，８８）（５，１０８）（６，９５）（６，１２
０）の各座標点を結ぶ領域内にコーン角及びチャンファ
角は設定されている。本発明によれば、コーン角及びチ
ャンファ角が上記した領域の内に設定されている場合、
コーン角及びチャンファ角が各座標点を結ぶ線上に設定
されている場合も含まれる。

【００１３】本発明のシンクロナイザーリングによれ
ば、コーン角は４〜６度に規定されているが、コーン角
の上限値としては必要に応じて例えば５．８度，５．６
度,５．４度などに規定できる。コーン角の下限値とし
ては例えば４．２度，４．４度などに規定できる。また
チャンファ角は８０〜１２０度に規定されているが、チ
ャンファ角の上限値としては必要に応じて例えば１１８
度，１１６度,１１４度に規定できる。チャンファ角の
下限値としては例えば８２度，８４度,８６度に規定で
きる。

【００１４】本発明によれば、シフト操作の低減効果、
食いつき抑制効果の対する重点の置き方の如何などによ
って、上記した領域の基準となる（α,β）を適宜選択
することができる。例えば、（α,β）の既述した各座
標点を利用するほかに、その領域内の（α,β）とし
て、（４，８０）、（４，９０）、（６，９５）、
（６，１１５）の各座標を選択し、これらの各座標点を
利用して区画される領域に、本発明のシンクロナイザー
リングのコーン角及びチャンファ角を設定することがで
きる。

【００１５】本発明のシンクロナイザーリングによれ
ば、以下のべるの形態を採用でき、あるいは、の形
態を採用でき、あるいは、及びの双方を含む形態を
採用することもできる。の形態本形態のシンクロナイザーリングは、リング状をなす高
ヤング率を備えた基部と、基部の内周面に一体的に設け
られた傾斜摩擦面をもつ低ヤング率を備えた摩擦材層と
の複層構造で形成できる。この態様では、コーン角を４
〜６度と少な目に抑えたとしても、シンクロナイザーリ
ングの食いつきを抑えるの一層有利となる。基部は例え
ば鉄系、摩擦材層は例えば銅系、ニッケル系、銅−ニッ
ケル系を採用できる。本形態によれば、シンクロナイザ
ーリングとしては焼結シンクロナイザーリングを採用で
きる。即ち、粉末を圧密成形した圧粉体を焼結温度で焼
結して一体化する粉末冶金法でシンクロナイザーリング
を形成できる。従って、上記した基部となる部分、摩擦
材層となる部分を一体成形したリング状の圧粉体を焼結
することにより、シンクロナイザーリングを形成でき
る。

【００１６】の形態本形態のシンクロナイザーリングによれば、傾斜摩擦面
には、シンクロナイザーリングの軸線方向に沿って延び
る溝を形成できる。溝は複数本形成できる。コーン角を
４〜６度と少な目にしたとしても、溝によりシンクロナ
イザーリングの食いつきを抑えるの一層有利となる。溝
は面圧に影響を与え、摩擦材層の弾性変形量が変わるた
めと推察される。

【００１７】

【実施例】以下、本発明のシンクロナイザーリングの実
施例を図面を参照して説明する。図１及び図２に示すよ
うに、本実施例のシンクロナイザーリング１は、リング
状の基部１０と、基部１０の内周面に一体化されたリン
グ状の摩擦材層１２とで構成されている。摩擦材層１２
の内周部には、実質的に円錐形状をなす傾斜摩擦面１３
が形成されている。シンクロナイザーリング１の中心軸
線Ｓに対して摩擦材層１２の傾斜摩擦面１３が傾斜して
いる角をコーン角とし、これをαとする。

【００１８】摩擦材層１２の傾斜摩擦面１３には溝１４
が形成されている。溝１４は、シンクロナイザーリング
１の中心軸線Ｓの方向に沿った溝である。この溝１４
は、摩擦材層１２の周方向に沿って多数個設けられてい
る。本実施例では、摩擦材層１２の径大側の内径Ｄ１は
６．９ｃｍであり、摩擦材層１２の平均厚みは１．４ｍ
ｍであり、溝１４の数は７２個であり、隣設し合う溝１
４で規定される山１４ａの幅は１ｍｍである。但し、こ
れらの値に限定されるものではない。

【００１９】基部１０の外周部には、従来と同様に、外
径方向に突出した歯部１６が設けられている。図２に示
すように、歯部１６は、基部１０の周方向に沿って多数
個設けられている。図３は、図１において矢印Ｗ３から
見た図を模式的に示す。図３に示すように、歯部１６に
は、互いに交差する向きのチャンファ面１７が形成され
ている。チャンファ面１７が交差する角をチャンファ角
とし、これをβとする。

【００２０】なお、前記した図１２に示した同期過程
は、本実施例においても同様である。図１２（Ｂ）に示
す形態から理解できるように、同期過程ではスリーブ１
００の歯部１０４がシンクロナイザーリングの歯部のチ
ャンファ面を押す。その関係で、前記したシンクロナイ
ザーリング１のチャンファ角βが大きすぎると、シンク
ロナイザーリング１の傾斜摩擦面１３が相手側のギヤコ
ーン部３０２に圧着しすぎ、シンクロナイザーリング１
に食いつきが発生し易くなる傾向がある。従って食いつ
きを抑えるには、チャンファ角を規定することが意義が
ある。またチャンファ角βが小さすぎると、図１２
（Ｂ）（Ｃ）に示す形態から理解できるように、シンク
ロナイザーリングの傾斜摩擦面が相手側のギヤコーン部
３０２を充分に同期させる前に、スリーブ１００の歯部
１０４が相手ギヤ３００の歯部３０４の側に進みすぎ、
同期不良を誘発する傾向がある。

【００２１】また本実施例では、基部１０は鉄系であり
ヤング率が高い。摩擦材層１２は銅系の合金であり、基
部１０よりもヤング率が低い。摩擦材層１２のヤング率
が基部１０のヤング率よりも小さいため、コーン角を少
な目にしたときでも、シンクロナイザーリング１の食い
つきを抑えるのに一層有利である。ちなみに本実施例に
よれば、基部１０のヤング率は１００００〜１５０００
ｋｇｆ/ｍｍ²、摩擦材層１２のヤング率は２０００〜３
０００ｋｇｆ/ｍｍ²であった。

【００２２】このような２層タイプのシンクロナイザー
リング１は、焼結シンクロナイザーリングであり、基部
１０となる部分、摩擦材層１２となる部分を一体成形し
たリング状の圧粉体を焼結温度域に加熱して焼結するこ
とにより、形成されている。図４は、スリーブ１００が
矢印１３０方向に移動してスリーブ１００のスプライン
状の歯部１０４が相手ギヤ３００の歯部３０４に噛合す
る前の状態の要部を示す。図４から理解できるように、
同期過程においては、スリーブ１００の歯部１０４がシ
ンクロナイザーリング１の歯部１６を通る際には、スリ
ーブ１００の歯部１０４がシンクロナイザーリング１の
歯部１６のチャンファ面１７を押す。これによりシンク
ロナイザーリング１の傾斜摩擦面１３が相手側のギヤコ
ーン部に圧着し、ギヤコーン部を同期させる。このとき
くさび力に基づいて、シンクロナイザーリング１を周方
向に付勢して押し分ける押し分けトルクＦ（図４参照）
が発生する。つまり、シンクロナイザーリング１を周方
向に回す力が発生する。従って、食いつき性に影響する
コーン角αに応じてチャンファ角βを適切な値にすれ
ば、押し分けトルクＦがシンクロナイザーリング１の食
いつき力に打ち勝ち易くなり、シンクロナイザーリング
１の食いつきを効果的に抑えるのに一層有利となる。

【００２３】すなわち本実施例によれば、シンクロナイ
ザーリング１のコーン角及びチャンファ角としては、図
５に示すように、Ｋ１，Ｋ２，Ｌ１，Ｌ２,Ｍ１，Ｍ２
の座標点を結ぶ条件線Ｐ１〜Ｐ４で規定された領域内に
設定されている。換言すれば、コーン角をαとし、チャ
ンファ角をβとしたとき、αを４〜６度に設定するとと
もに、（α,β）=（４，８０）（４，９４）（５，８
８）（５，１０８）（６，９５）（６，１２０）の各座
標点を結ぶ領域内に設定されている。

【００２４】図５に示す条件線Ｐ１は、同期装置におけ
る同期成立限界を考慮して設定した。即ちシンクロナイ
ザーリング１の押しつけ時に正常な同期作動を行ない得
る条件である。条件線Ｐ１未満の領域では、チャンファ
角が小さすぎ、シンクロナイザーリング１の傾斜摩擦面
１３が相手側のギヤコーン部を充分に同期させる前に、
スリーブ１００が進みすぎ易くなり、この結果、同期不
良、ギヤ鳴りが発生し易くなり、場合によってはシフト
不能となる。条件線Ｐ１の算出条件としては、シンクロ
ナイザーリング１の押しつけ時に発生するコーントルク
とインデックストルクにおいて、コーントルク＞インデ
ックストルクの関係が得られるように、コーン角及びチ
ャンファ角を算出した。

【００２５】条件線Ｐ２は、シンクロナイザーリング１
の食いつき発生限界を考慮して設定した。条件線Ｐ２を
越えた領域では、チャンファ角が大きすぎ、シフト操作
時にシンクロナイザーリング１の傾斜摩擦面１３が相手
ギヤのギヤコーン部に圧着し易くなり、この結果シンク
ロナイザーリング１がギヤコーン部に食いつき易くな
る。よってシフト操作時に引っかかり力が増加し、シフ
トフィーリングが悪化し、場合によってはシフト不能と
なる。条件線Ｐ２の算出条件としては、各コーン角にお
いてシンクロナイザーリング同期荷重Ｆ１、押し分け荷
重Ｆ２を基準とし、（Ｆ２／Ｆ１）＜１．０を満足する
チャンファ角を算出した。

【００２６】条件線Ｐ３は、コーン角の下限値限界を意
味し、条件線Ｐ１，条件線Ｐ２を満足させ得る領域とし
て求められる最小コーン角を示す。条件線Ｐ４は、シフ
ト時における操作力低減効果が良好に得られるように設
定され、従来品のシンクロナイザーリング（コーン角：
７度）に対して、適切な操作力低減効果が得られるコー
ン角とした。

【００２７】以上説明したように本実施例によれば、コ
ーン角を４.０〜６.０度に抑えているため、シフト操作
力の低減を図り得る。更に本実施例によれば、コーン角とチャンファ角との関
係を図５に示すように規定している。つまり、図５から
理解できるように、食いつき性に影響を与えるコーン角
が小さいほど、同じく食いつき性に影響を与えるチャン
ファ角が小さくなるように、コーン角及びチャンファ角
の関係を設定している。

【００２８】従って本実施例によれば、コーン角を減少
させたためコーン角の減少による影響で食いつき性が増
加するときには、チャンファ角を減少させ、チャンファ
角の影響による食いつき性を減少させている。そのた
め、本実施例では、上記のようにコーン角を４.０〜６.
０度と少な目に抑えているにもかかわらず、シンクロナ
イザーリング１の食いつきを抑えるのに有利である。

【００２９】（試験）（１）試験例１を行った。試験例１で用いたシンクロナ
イザーリング（本発明品１）は、上記した実施例と同種
のものであり、コーン角を５度とし、チャンファ角を９
５度とした。この（α,β）を、図５において座標Ｌ３
として示す。また、隣設し合う溝１４で規定される山の
幅を１ｍｍとした。そして同期装置の中立位置から第１
段に変速する場合について試験し、シフト操作力と押し
分け比を求めた。シフト押し分け比は、（押し分け荷重
Ｆ２／同期荷重Ｆ１）で求めた。シフト操作力と押し分
け比とは共に低いほど、シンクロナイザーリングとして
良品である。

【００３０】比較例として、従来より使用されていると
ともに本発明品１と同サイズの高力黄銅製のシンクロナ
イザーリング（従来品１）を用いた。そして従来品１に
ついても同様に試験した。従来品１のシンクロナイザー
リングは、溝がネジ溝形状であり、コーン角は７度、チ
ャンファ角が１１５度であった。試験結果を図６、図７
に示す。図６、図７は共に１０回の平均値を示す。図６
に示すように、シフト操作力については本発明品１は従
来品１に対して２５％［（１０−７．５）／１０）×１
００］も低減していた。図７に示すように、シフト引っ
かかりに影響を与える押し分け比については、本発明品
１は従来品１とほぼ同等であった。

【００３１】（２）試験例２を行った。試験例２で用い
たシンクロナイザーリング（本発明品２）は、上記した
実施例と同種のものであり、コーン角を６度とし、チャ
ンファ角を１１５度とした。この（α,β）を、図５に
おいて座標Ｍ３として示す。また隣設し合う溝１４で規
定される山の幅を１ｍｍとした。そして同期装置の中立
位置から第１段に変速する場合について試験し、同期力
積と２段入り力を求めた。同期力積と２段入り力とは共
に低いほど、シンクロナイザーリングとして良品であ
る。

【００３２】比較例として、従来より使用されていると
ともに本発明品２と同サイズの高力黄銅製のシンクロナ
イザーリング（従来品２）を用い、従来品２についても
同様に試験した。従来品２のシンクロナイザーリング
は、従来品１と同種のものであり、溝がネジ溝形状であ
り、コーン角は７度、チャンファ角が１１５度であっ
た。試験結果を図８、図９に示す。図8,図９はそれぞれ
１００回の平均値を示す。図８に示すように、同期力積
については、従来品２に対して本発明品２は２５％も低
減しており、シフト操作力の低減が可能である。図９に
示すように、シフト引っかかりの要因となる２段入り力
については、従来品２に対して本発明品２は同等である
か、やや小さかった。つまり、シフト引っかかりについ
ては、従来品２に対して本発明品２は同等か、良好であ
った。

【００３３】（３）試験例３として、チャンファ角及び
コーン角を変更した場合について、アップロック発生率
を求めた。アップロック発生率とは、シフト操作時にお
いて２段入り感を示す評価指標である。アップロック発
生率が高いほど、使用者が２段入り感を感じる頻度が高
い。試験例３では、本発明品２と同種のものを用いた。
ただしチャンファ角及びコーン角を図１０に示すように
変更した。即ち、コーン角をαとし、チャンファ角をβ
としたとき、（α,β）=（３．５,９５）（５，９５）
（５，１１５）（６，１１５）（７，１１５）とした。
従来品２についても同様にアップロック発生率を求め
た。試験結果を図１０に示す。図１０は５００回の平均
値を示す。図１０から理解できるように、比較例となる
ＮＯ．１及びＮＯ．３については、アップロック発生率
が高かった。殊に、コーン角が３．５度とかなり小さい
ＮＯ．１では、アップロック発生率が１５％近くあり、
高かった。これに対して本発明品となるＮＯ．２，Ｎ
Ｏ．４については、アップロック発生率が低くく、従来
品２と同等かそれ以下であり、シフト操作時における２
段入り感は低減されていた。

【００３４】（４）ヤング率が高い基部の内周面に、ヤ
ング率が低い摩擦材層を積層した２層タイプのシンクロ
ナイザーリングを用いた場合について、食いつきトルク
を試験した。同期荷重は、１６０ｋｇｆ，８０ｋｇｆ，
４０ｋｇｆの３種とした。基部１０のヤング率は１１５
００ｋｇｆ/ｍｍ²、摩擦材層１２のヤング率は３０００
ｋｇｆ/ｍｍ²であった。このシンクロナイザーリングで
は、コーン角は７度であり、チャンファ角は１１５度で
あり、本発明に係るコーン角、チャンファ角の領域から
は逸脱している。

【００３５】同様に、高力黄銅製のシンクロナイザーリ
ング（コーン角：７度,チャンファ角：１１５度）につ
いても試験した。試験結果を図１１に示す。◆印は２層
タイプのシンクロナイザーリングを示す。■印は高力黄
銅製のシンクロナイザーリングを示す。図１１から理解
できるように、２層タイプのシンクロナイザーリング
（◆印）によれば、高力黄銅製のシンクロナイザーリン
グ（■印）に比較して、同期荷重が１６０ｋｇｆ，８０
ｋｇｆ，４０ｋｇｆのいずれのときにおいても、食いつ
きトルク（食いつき力）が低減されていた。つまり、シ
ンクロナイザーリングの傾斜摩擦面を低ヤング率とすれ
ば、食いつきが生じにくくなることがわかる。

【００３６】（付記）本発明のシンクロナイザーリング
によれば、シフト操作力の低減、食いつき抑制などに対
する重点のおきかた如何によって、請求項１で規定した
領域内において、更に減縮できるものである。例えば、
上記した発明の実施の形態、実施例、試験例に係る
（α,β）を利用して、請求項１に係るコーン角及びチ
ャンファ角の領域を規定できるものである。

【００３７】

【発明の効果】本発明のシンクロナイザーリングによれ
ば、コーン角が４〜６度に設定されているため、シフト
操作力の低減を図り得る。しかもコーン角を４〜６度と
小さく設定しているにもかかわらず、コーン角とチャン
ファ角との関係を規定し、コーン角に応じてチャンファ
角を設定するため、シンクロナイザーリングの食いつき
を抑えるのに有利である。

【図面の簡単な説明】

【図１】シンクロナイザーリングの断面図である。

【図２】シンクロナイザーリングの平面図である。

【図３】シンクロナイザーリングの歯部のチャンファ角
を示す構成図である。

【図４】同期過程の一形態を示す構成図である。

【図５】シンクロナイザーリングにおけるコーン角とチ
ャンファ角との関係を示すグラフである。

【図６】シフト操作力に関する結果を示すグラフであ
る。

【図７】押し分け比に関する結果を示すグラフである。

【図８】シフト操作力に影響を与える同期力積に関する
結果を示すグラフである。

【図９】シフト引っかかりに影響を与える２段入り力に
関する結果を示すグラフである。

【図１０】アップロック発生率を示すグラフである。

【図１１】食いつきトルクを示すグラフである。

【図１２】従来技術に係り、シンクロナイザーリングの
作用を説明する構成図である。

【符号の説明】

図中、１はシンクロナイザーリング、１０は基部、１２
は摩擦材層、１３は傾斜摩擦面、１４は溝、１６は歯
部、１７はチャンファ面を示す。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コーン角をもつ傾斜摩擦面とチャンファ角
をもつ歯部とを備えたシンクロナイザーリングにおい
て、コーン角をαとし、チャンファ角をβとしたとき、（α,β）=（４，８０）（４，９４）（５，８８）
（５，１０８）（６，９５）（６，１２０）の各座標点
を結ぶ領域内に、コーン角及びチャンファ角は設定され
ていることを特徴とするシンクロナイザーリング。