JP5042202B2 - 変速機のシンクロ機構 - Google Patents

Description

この発明は、手動変速機（マニュアルトランスミッション）のシンクロ機構に関する。特に、長さの異なる２つの歯からなるスリーブスプラインを有するシンクロスリーブを具えたシンクロ機構に関する。

一般的に、手動変速機（マニュアルトランスミッション）は複数段の変速ギヤ列を有しており、シフトレバーによって変速段を切り替えて各段のギヤを噛み合いさせることにより、エンジンの動力を走行条件に応じて変換して取り出し、車輪を駆動するようにしている。このような手動変速機においては、ギヤの噛み合い状態を切り替えて変速する際に迅速且つ容易に変速を行うためのシンクロ機構を具えている。

従来知られているように、手動変速機のシンクロ機構の一般的な作動原理は、シンクロスリーブがシンクロリング（シンクロナイザーリング）を押すことによって同期荷重を発生させて、差回転を生じていたドグギヤ（クラッチギヤ）の回転とシンクロスリーブ（ハブと一体）の回転とを同期させる。その後、役割を終えたシンクロリングはシンクロスリーブによって掻き分けられる。次に、シンクロスリーブはドグギヤを掻き分けるのであるが、シンクロスリーブがすり抜けた後のシンクロリングは同期荷重を発生しないために、シンクロスリーブ（詳しくはスリーブスプライン）がドグギヤ（詳しくはドグスプライン）に接触するまでに僅かな差回転が生じることがある（所謂同期崩れ）。この同期崩れが発生した場合にはシンクロスリーブとドグギヤとが干渉することとなって、これにより不快な振動が発生する。この現象は一般的に二段入り又は二段モーションと呼ばれ、シフトフィーリングを悪化させる原因となる。そこで、こうした二段入りを低減する技術として、例えば以下に示す特許文献１や特許文献２に記載されている技術が従来から知られている。
特許第2658539号公報 特開2005-155672号公報

上記特許文献１に記載された技術では、ドグスプラインの形状を回転方向の前側と後側とで非対称に形成した所謂片チャンファなどと呼ばれる形状に構成しておき、シンクロスリーブがシンクロリングを掻き分けてからドグギヤに接触するまでのタイミングを短縮することによって、二段入りの発生を低減するようにしている。一方、上記特許文献２に記載された技術では、シンクロスリーブのスリーブスプラインをドグ掻き分け歯（第１スリーブスプライン）と同期作用を有する同期歯（第２スリーブスプライン）といった長さを異ならせた長短２つの歯で構成しておき、シンクロリングに当接してこれを掻き分ける同期歯よりドグスプラインに掻き込むドグ掻き分け歯（先行歯とも呼ぶ）を先行させることによって、シンクロ同期後の同期崩れに起因する二段入りの発生を低減するようにしている。

ところで、上述した特許文献２に記載のシンクロ機構によると、同期崩れによるギヤ鳴きが発生した際には、同期歯に先行するドグ掻き分け歯のみがドグギヤと接触している状態となるので、ドグ掻き分け歯の先端が磨耗・変形する恐れが非常に大きい。そこで、シンクロスリーブの内周に前記ドグ掻き分け歯と同期歯の長短２つの歯からなるスリーブスプラインを鍛造にて形成する際に、例えばドグ掻き分け歯における先端部分の角度（歯先端部において二面のなす角、所謂チャンファ角）を鈍角化して従来に比べて先端部分の肉厚を増すことによって、歯の先端部分の強度をアップすることが考えられる。一例を図５に示す。

図５は、ドグ掻き分け歯のチャンファ角を鈍角化したスリーブスプラインの一例を示す一部拡大図である。図５（Ａ）では、例えば同期歯２６のチャンファ角と同じ110°であったドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を120°に変更した例を示している（つまりは110°から120°へとドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を寝かせている）。この図から理解できるように、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を同期歯２６と同じ110°で形成したときに比べてより大きな角度で（鈍角に）形成すると、先端Ｔにより近い位置まで先端部分の肉厚（幅）を増すことができることから、ドグ掻き分け歯２４の先端部分の強度アップを図ることができることとなる。

しかし、スリーブスプラインを鍛造にて形成している場合、形成するスリーブスプラインのピッチ、つまりは隣り合って形成されるドグ掻き分け歯２４と同期歯２６との間隔によってはドグ掻き分け歯２４に対して上記したようなチャンファ角の角度変更を実施すると、新たな切削工程を追加しなければならなくなり、それに伴いシンクロスリーブの製造コストが高くなってしまうという懸案がある。すなわち、図５（Ａ）に示すようにして、同期歯２６に対して隣り合う位置に形成される同期歯２６よりも先端が突出したドグ掻き分け歯２４においてそのチャンファ角を鈍角化するように形成すると、図５（Ｂ）に示すように、同期歯２６のチャンファ３０におけるドグ掻き分け歯２４に対向する面側のエッジ部分Ｅに余分な「Ｒ残り」が発生する（図５（Ｂ）において楕円で囲んだうちの黒く塗りつぶした箇所）。

このエッジ部分Ｅに生じたＲ残りがそのままであると、同期歯２６がシンクロリング（詳しくはリングスプライン）に当接してこれを掻き分ける際に、このＲ残りが干渉することが生じてしまい同期がし難くなる。したがって、同期歯２６に生じたＲ残りをエッジ部分Ｅから除去する必要があるが、このＲ残りを除去するための切削工程が増える分だけ、シンクロスリーブの製造コストとして高く反映されてしまうことから都合が悪い。

そこで、上記不都合を回避するために、ドグ掻き分け歯２４と共に同期歯２６のチャンファ角も同じように寝かせて（鈍角化して）形成することによって、ドグ掻き分け歯２４は勿論のこと同期歯２６にもＲ残りが生じないようにすることが考えられるが、同期歯２６の先端部分の形状変更（鈍角化）は同期時の荷重設定を変更することに繋がり、荷重設定が変更されるとシフトフィーリングの悪化を招く可能性もある。したがって、同期歯２６のチャンファ角を変更することなくドグ掻き分け歯２４のチャンファ角のみを変更するのが望ましい。さらには、単に強度を確保するだけにとどまらず、二段入りを低減することやギヤ抜けしにくいことなどを考慮する必要もある。

本発明は上述の点に鑑みてなされたもので、ドグ掻き分け歯（第１スリーブスプライン）の先端部分の強度アップをコストをかけることなく可能とすると共に、二段入りの低減及びギヤ抜けの防止を達成可能な変速機のシンクロ機構を提供することを目的とする。

本発明に係る変速機のシンクロ機構は、回転軸（４）に固定され外周に複数のハブスプライン（２０）が形成されたシンクロハブ（６）と、前記シンクロハブ（６）の外周に軸方向に摺動可能に取り付けられ内周に前記ハブスプライン（２０）に嵌合する複数の第１スリーブスプライン（２４）からなる第１スリーブスプライン群（２４´）と１乃至複数の第２スリーブスプライン（２６）からなる第２スリーブスプライン群（２６´）とが交互に隣接して形成されたシンクロスリーブ（８）と、前記回転軸（４）に相対回転可能に支持された変速ギヤ（１０）と該変速ギヤ（１０）の側面に固定され外周に複数のドグスプライン（３２）が形成されたドグギヤ（１４）と、前記シンクロスリーブ（８）と前記ドグギヤ（１４）との間に設けられ外周に複数のリングスプライン（３６）が形成されたシンクロリング（１６）とを有し、前記シンクロスリーブ（８）の中立状態から軸方向への移動に伴ってシンクロスリーブ（８）の第２スリーブスプライン（２６）によってリングスプライン（３６）を押動してシンクロリング（１６）のテーパコーン面（１６ａ）とドグギヤ（１４）のテーパコーン面（１４ａ）との圧接により同期作動が開始され、同期作用完了後にドグギヤ（１４）のドグスプライン（３２）とシンクロスリーブ（８）の第１スリーブスプライン（２４）が係合する変速機のシンクロ機構において、前記第１スリーブスプライン（２４）の軸方向先端部に形成される前記ドグスプライン（３２）掻き分けのための第１スリーブチャンファ（２８）は、先端が前記第２スリーブスプライン（２６）の軸方向先端部に形成される前記シンクロリング（１６）と同期させるためのチャンファ角の小さい第２スリーブチャンファ（３０）の先端よりも前記シンクロリング（１６）方向に向けて軸方向に所定距離（Ｓ）突出するようにして形成されると共に、前記第１スリーブスプライン群（２４´）は、前記第２スリーブスプライン（２６）に隣接する第１スリーブスプライン（２４）の第１スリーブチャンファ（２８）を、第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度のうち隣接する第２スリーブスプライン（２６）側の角度が隣接する第２スリーブスプライン（２６）の中心線となす角度（α）と同じ角度に設定される一方で、反対側の角度が隣接する左右対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度（β）と同じ角度に設定された非対称形状の一対のチャンファ面に形成することにより、前記非対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプライン（２４）が、前記左右対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプライン（２４）の両端に配置されてなることを特徴とする。

この発明によると、シンクロスリーブ（８）内周に複数の第１スリーブスプライン（２４）からなる第１スリーブスプライン群（２４´）と１乃至複数の第２スリーブスプライン（２６）からなる第２スリーブスプライン群（２６´）とを交互に隣接させるようにして、また各スリーブスプラインの軸方向先端部に形成されるチャンファの先端位置を第１スリーブスプライン（２４）と第２スリーブスプライン（２６）とで異ならせて形成する。また、その場合に、第２スリーブスプライン（２６）に隣接していない第１スリーブスプライン（２４）の第１スリーブチャンファ（２８）については、左右対称の一対のチャンファ面からなる対称形状に形成する。一方、第２スリーブスプライン（２６）に隣接する第１スリーブスプライン（２４）の第１スリーブチャンファ（２８）については、第２スリーブスプライン（２６）に隣接していない他の第１スリーブスプライン（２４）とは異なる形状のチャンファ角（α+β）からなる非対称形状に形成する。この非対称形状は、第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度のうち隣接する第２スリーブスプライン（２６）側の角度が隣接する第２スリーブスプライン（２６）の中心線となす角度（α）と同じ角度に設定される一方で、反対側の角度が隣接する第１スリーブスプライン（２４）の中心線となす角度（β）と同じ角度に設定されることにより実現される。こうした、非対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプライン（２４）が、左右対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプライン（２４）の両端に配置されるようにして、これら先端形状の異なるチャンファからなる第１スリーブスプライン（２４）が混在する第１スリーブスプライン群（２４´）を形成することによれば、ドグスプライン（３２）掻き分けのための第１スリーブチャンファ（２８）のチャンファ角が鈍角化（α+β：α＜β）され、Ｒ残りが発生しないチャンファ角（２α）で形成する従来の場合に比べて第１スリーブスプライン（２４）の先端部分の肉厚が増すことから、第１スリーブスプライン（２４）の先端部分の強度をアップすることができる。また、第１スリーブチャンファ（２８）のチャンファ角を従来（２α）に比べて鈍角化（α+β）したにもかかわらず、第２スリーブスプライン（２６）側にはＲ残りが発生しないので、シンクロスリーブ（８）製造に係るコストがアップすることがない。さらに、第１スリーブスプライン（２４）の先端部分の肉厚が増すことに伴い、同期作用完了後からドグスプライン（３２）に係合するまでの時間を短縮することができて同期崩れによる不快な二段入りの発生を抑えることができると共に、ドグスプライン（３２）との係合時における噛み合い範囲を大きく確保することができてギヤ抜けがしにくくなる。

なお、上記で括弧内に記した図面参照符号は、後述する実施形態において対応する構成要素等を参考のために例示したものである。

この発明によれば、シンクロスリーブ内周に長さの異なる（チャンファの先端位置が異なる）第１及び第２スリーブスプラインを形成する際に、第１スリーブチャンファのチャンファ角を隣接する第２スリーブスプラインのチャンファ角に応じて鈍角化した非対称形状に形成することにより、ドグスプラインと係合する第１スリーブスプラインの先端部分の強度アップをコストをかけることなく可能としただけでなく、簡単な構成でシンクロ同期後の同期崩れに起因する二段入りの低減及びドグギヤからのギヤ抜けの防止を達成することができる、という効果を奏する。

以下、この発明の実施の形態を添付図面に従って詳細に説明する。

図１は、この発明に係る変速機のシンクロ機構の一実施例を示した断面図である。本実施例に示す変速機のシンクロ機構２は、回転軸４にシンクロハブ６がスプライン嵌合され、このシンクロハブ６を挟んだ両側にニードルベヤリング１２を介して回転軸４に被同期ギヤ１０（片側の図示を省略）が回転自在に配置されている。これら被同期ギヤ１０のシンクロハブ６側には、外周にドグスプライン３２が形成されたドグギヤ１４がスプライン嵌合されている。

さらに、これらドグギヤ１４のシンクロハブ６側に延びたボス部の外周にはテーパコーン面１４ａが形成されている。テーパコーン面１４ａにテーパコーン面１６ａを具えたシンクロリング（シンクロナイザリング）１６が軸方向に嵌合され、シンクロリング１６の外周にはリングスプライン３６が形成されている。そして、シンクロハブ６の外周に、内周にスリーブスプライン（２４，２６）が形成されたシンクロスリーブ８が軸方向に移動可能にスプライン嵌合している。こうした構成によって、従来知られているように、シンクロスリーブ８のスライド駆動に応じてシンクロスリーブ８と一体回転するシンクロリング１６が、シンクロスリーブ８とドグギヤ１４の同期を仲介するようになっている。

次に、シンクロスリーブ８の内周に形成されるスリーブスプライン（２４，２６）について、図２及び図３を用いて説明する。図２は、シンクロスリーブの内周に形成されるスリーブスプラインの配列の一例を示す概念図である。

シンクロスリーブ８の内周には、複数のドグ掻き分け歯２４（第１スリーブスプライン）と複数の同期歯２６（第２スリーブスプライン）とからなるスリーブスプラインが形成される。これらのドグ掻き分け歯２４と同期歯２６の１個１個は、シンクロスリーブ８の円周方向に等間隔に形成される。また、同じ種類のスプライン同士を複数個組み合わしてなるスプライン群２４´，２６´が交互に配置されるようにして、ドグ掻き分け歯２４と同期歯２６のそれぞれが複数個ずつ隣接される。

図２に示した例では、ドグ掻き分け歯２４を３個ずつ、同期歯２６を８個ずつ隣接し、さらにこれらの隣接する３個のドグ掻き分け歯２４からなる第１スプライン群２４´と、隣接する８個の同期歯２６からなる第２スプライン群２６´とを交互に配置するようにして、ドグ掻き分け歯２４と同期歯２６とが形成されている。

なお、シンクロスリーブ８の内周に形成するドグ掻き分け歯２４，同期歯２６それぞれの個数、及び／又はスプライン群２４´，２６´として組み合わされるドグ掻き分け歯２４，同期歯２６それぞれの個数は、上記したものに限らず任意の数であってよい。

図３は、スリーブスプラインの先端部分を模式的に示す一部拡大図である。シンクロスリーブ８は冷間鍛造による成形によって、任意の個数・配置からなるドグ掻き分け歯２４及び同期歯２６からなるスリーブスプラインを有するものとして製作することができるようになっており、上述したようにドグ掻き分け歯２４と同期歯２６とは等間隔に形成される。また、ドグ掻き分け歯２４の軸方向先端部にはドグスプライン３２を掻き分けるための第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂが形成される一方で、同期歯２６の軸方向先端部にはシンクロリング１６と同期させるための第２スリーブチャンファ３０が形成される。さらに、第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂの先端が第２スリーブチャンファ３０の先端よりもシンクロリング１６方向（図３において矢印Ｘ方向）に向けて所定距離Ｓだけ突出するように、ドグ掻き分け歯２４と同期歯２６それぞれの長さは決められている。前記突出量Ｓは、例えば約０．５ｍｍ程度である。

本実施例において、ドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂと同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０は共に、オフセットされていない一対の傾斜面（所謂チャンファ面）からなる両面チャンファである。ただし、同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０は左右対称の一対のチャンファ面からなるものであるが、ドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂについては少なくとも、左右対称の一対のチャンファ面からなるものと、非対称の一対のチャンファ面からなるものとがある。これは、１組のスプライン群２４´を構成する複数個（ここでは３個）の隣接するドグ掻き分け歯２４のうち、同期歯２６に隣接しているドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂのチャンファ角については、隣接する同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ角によって決めることに起因している。

一般的に、ドグ掻き分け歯２４の先端部分である第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂの強度を確保するにはチャンファ角を大きくするとよいが、その際に同期歯２６に「Ｒ残り」が発生しないことが重要であることは既に述べたとおりである。そこで、図３に示す例では、同期歯２６に隣接していないドグ掻き分け歯２４（ここでは３個のうちの中央に位置するもの）のチャンファ角を同期歯２６のチャンファ角110°よりも大きい120°にする一方で、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４（ここでは３個のうちの左右両端に位置するもの）のチャンファ角を115°（=55+60）にしている。すなわち、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４のチャンファ角と、同期歯２６に隣接しないドグ掻き分け歯２４のチャンファ角とを異ならせている。

図３から理解できるように、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４の第１スリーブチャンファ２８ａ，２８ｂのうち、同期歯２６に対向する側のチャンファ面（２８ａ）の傾斜を同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０の向かい合うチャンファ面の傾斜と少なくとも等しくなる（又はそれ以上に急となる）ようにしている。具体的には、ドグ掻き分け歯２４の中心線から前記チャンファ面２８ａまでの角度αを同期歯２６のチャンファ角の半分の角度（55°＝110÷2）とする一方で、ドグ掻き分け歯２４の中心線から他方のチャンファ面２８ｂまでの角度βについては、同期歯２６に隣接していない隣り合うドグ掻き分け歯２４のチャンファ角の半分（60°＝120÷2）とする。このようにして、同期歯２６に隣接するドグ掻き分け歯２４については、左右非対称の一対のチャンファ面からなる両面チャンファとする。

以上のようにすると、同期歯２６に対して隣り合う位置に形成されるドグ掻き分け歯２４（先端位置が異なるもの）においてそのチャンファ角を鈍角化したとしても、図５（Ｂ）に示したような同期歯２６のチャンファ面３０のドグ掻き分け歯２４に対向する側のエッジ部分Ｅに「Ｒ残り」を発生させることなくスリーブスプラインを形成することができる。すなわち、「Ｒ残り」を削るといった追加的な切削工程が不必要であり、コストをかけることなくドグ掻き分け歯２４の先端部分の強度をアップしたスリーブスプラインを有するシンクロスリーブ８を製造することができる。

なお、ドグ掻き分け歯２４の中心線から隣接する同期歯２６に向かい合う側のチャンファ面２８ａまでの角度αは、上記した角度に限らない。エッジ部分Ｅに「Ｒ残り」が発生しない同期歯２６のチャンファ角の半分以下の角度であればよく、また隣り合うドグ掻き分け歯２４と同期歯２６とのピッチに応じて角度αを変えるようにしてもよい。ただし、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角が同期歯２６のチャンファ角よりも大きくなければならないことは、強度を確保する上で必須であることは言うまでもない。

上述のようにドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を従来に比べて鈍角化することに伴って、先端部分の強度を確保できるといった効果以外にも、二段入りを低減できる、ギヤ抜けしにくくなるなどの他の効果が簡単に得られる。以下、説明する。

図４は、シンクロ動作時における各歯の係合状態を示す平面模式図である。この図４に示す各図においては、比較のために、左側に従来のシンクロ機構による場合を、右側に本発明に係るシンクロ機構による場合をそれぞれ示した。矢印Ｙは、シンクロスリーブ８及びシンクロリング１６の回転方向を示す。

まず、シンクロ機構におけるシンクロ動作について説明する。中立状態（図示せず）からシフト動作に応じてシンクロスリーブ８を軸方向、例えば非同期ギヤ１０側に移動させると、それに伴いシンクロリング１６がドグギヤ１４側に移動する。すると、スリーブスプラインのうちの同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ面とシンクロリング１６のリングスプライン３６のチャンファ面とが接触して、同期歯２６によるリングスプライン３６の掻き分けを開始すると共に、シンクロリング１６のテーパコーン面１６ａとドグギヤ１４のテーパコーン面１４ａとが当接して、テーパコーン面１６ａとテーパコーン面１４ａとの間で周期摩擦トルクが発生してドグギヤ１４が周期回転を始める。

シンクロスリーブ８をさらに移動させると、同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ面がリングスプライン３６のチャンファ面に摺接しながらリングスプライン３６を掻き分けて前進し、更に図４（Ａ）に示すように、同期歯２６の第２スリーブチャンファ３０のチャンファ面とシンクロリング１６のリングスプライン３６のチャンファ面との接触が解除されてシンクロリング８の掻き分けが完了する。これにより、シンクロリング１６のテーパコーン面１６ａとドグギヤ１４のテーパコーン面１４ａとの間の周期摩擦トルクの発生がなくなり、同期作動が終了する。

上記のようにしてシンクロスリーブ８とドグギヤ１４を回転同期させた後にシンクロスリーブ８を更に移動させると、既に説明したようにシンクロスリーブ８においてドグ掻き分け歯２４は同期歯２６よりも先端が突出するようにして長く形成されているために、ドグ掻き分け歯２４がドグスプライン３２に同期歯２６に先行して接触する（図４（Ａ）において点線で示す）。

このとき、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくしたことから、従来に比べて同期終了からドグ掻き分け歯２４によるドグスプライン３２への噛み合い開始までの時間を短縮することができ、これにより同期崩れによる不快な二段入り減少を抑えることができるようになる。すなわち、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくすると、同期終了時におけるドグ掻き分け歯２４の先端部分（特にドグスプライン３２と接触する箇所）の位置と、ドグスプライン３２への噛み合い開始時におけるドグ掻き分け歯２４の先端部分の位置（特にドグスプライン３２と接触する位置）との距離が、図示のように従来「距離Ａ」であったものが「距離Ｂ」のように従来に比べて短くなる。これに伴い、同期作動の終了からドグ掻き分け歯２４がドグスプライン３２に接触するまでの時間が短縮されることとなるので、シンクロスリーブ８とドグギヤ１４との間に差回転の発生、所謂同期崩れの発生が防止されて、スリーブスプラインとドグギヤ１４との干渉による不快な振動、所謂二段入りの低減を実現することができるようになる。

さらに、シンクロスリーブ８を移動させると、図４（Ｂ）に示すようにドグ掻き分け歯２４及び同期歯２６が共にドグスプライン３２に噛み込み係合するので、シンクロスリーブ８とドグギヤ１４との結合が完了する。図４（Ｂ）は、シンクロスリーブ８が完全に左方向に摺動した状態（インギア終了状態）を示している。このとき、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくしたことから、従来に比べてシフトイン後のドグ掻き分け歯２４によるドグスプライン３２との噛み合い範囲を大きく確保することができ、これによりギヤ抜けを防止することができるようになる。すなわち、ドグ掻き分け歯２４のチャンファ角を大きくすると、ドグ掻き分け歯２４によるドグスプライン３２との噛み合い時に、ドグ掻き分け歯２４とドグスプライン３２との接触範囲が、図示のように従来「範囲Ａ」であったものが「範囲Ｂ」のように従来に比べて広くなる。これに伴い、ギヤ抜けを効果的に防止することができる。

また、本発明においては複数のドグ掻き分け歯２４をチャンファ角が異なるように形成することで、比較して小さなチャンファ角をもつドグ掻き分け歯２４によって、同期動作後のシンクロリング１６を掻き分ける際にかかる荷重（分力）を小さくするようにもしている。
本願発明は上述の実施例に記載したシングルコーンタイプのシンクロ機構に適用することができるだけでなく、周知のマルチコーンタイプのシンクロ機構にも適用することができる。

この発明に係る変速機のシンクロ機構の一実施例を示した断面図である。 シンクロスリーブの内周に形成されるスリーブスプラインの配列の一例を示す概念図である。 スリーブスプラインの先端部分を模式的に示す一部拡大図である。 シンクロ動作時における各歯の係合状態を示す平面模式図である。 ドグ掻き分け歯のチャンファ角を鈍角化したスリーブスプラインの一例を示す一部拡大図である。

符号の説明

２…シンクロ機構
４…回転軸
６…シンクロハブ
８…シンクロスリーブ
１０…変速ギヤ
１２…ニードルベヤリング
１４…ドグギヤ（クラッチギヤ）
１６…シンクロリング（シンクロナイザーリング）
１４ａ，１６ａ…テーパコーン面
２０…ハブスプライン
２４…ドグ掻き分け歯（第１スリーブスプライン）
２６…同期歯（第２スリーブスプライン）
２４´，２６´…スプライン群
２８ａ，２８ｂ…第１スリーブチャンファ
３０…第２スリーブチャンファ
３２…ドグスプライン
３６…リングスプライン
Ｅ…同期歯のエッジ部分
Ｔ…ドグ掻き分け歯の先端

Claims (1)

1. 回転軸に固定され外周に複数のハブスプラインが形成されたシンクロハブと、前記シンクロハブの外周に軸方向に摺動可能に取り付けられ内周に前記ハブスプラインに嵌合する複数の第１スリーブスプラインからなる第１スリーブスプライン群と１乃至複数の第２スリーブスプラインからなる第２スリーブスプライン群とが交互に隣接して形成されたシンクロスリーブと、前記回転軸に相対回転可能に支持された変速ギヤと該変速ギヤの側面に固定され外周に複数のドグスプラインが形成されたドグギヤと、前記シンクロスリーブと前記ドグギヤとの間に設けられ外周に複数のリングスプラインが形成されたシンクロリングとを有し、前記シンクロスリーブの中立状態から軸方向への移動に伴ってシンクロスリーブの第２スリーブスプラインによってリングスプラインを押動してシンクロリングのテーパコーン面とドグギヤのテーパコーン面との圧接により同期作動が開始され、同期作用完了後にドグギヤのドグスプラインとシンクロスリーブの第１スリーブスプラインが係合する変速機のシンクロ機構において、
   前記第１スリーブスプラインの軸方向先端部に形成される前記ドグスプライン掻き分けのための第１スリーブチャンファは、先端が前記第２スリーブスプラインの軸方向先端部に形成される前記シンクロリングと同期させるためのチャンファ角の小さい第２スリーブチャンファの先端よりも前記シンクロリング方向に向けて軸方向に所定距離突出するようにして形成されると共に、
   前記第１スリーブスプライン群は、前記第２スリーブスプラインに隣接する第１スリーブスプラインの第１スリーブチャンファを、第１スリーブスプラインの中心線となす角度のうち隣接する第２スリーブスプライン側の角度が隣接する第２スリーブスプラインの中心線となす角度と同じ角度に設定される一方で、反対側の角度が隣接する左右対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプラインの中心線となす角度と同じ角度に設定された非対称形状の一対のチャンファ面に形成することにより、前記非対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプラインが、前記左右対称形状に形成された一対のチャンファ面からなる第１スリーブスプラインの両端に配置されてなることを特徴とする変速機のシンクロ機構。

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