JPH11323024A - スタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物 - Google Patents
スタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物Info
- Publication number
- JPH11323024A JPH11323024A JP10135628A JP13562898A JPH11323024A JP H11323024 A JPH11323024 A JP H11323024A JP 10135628 A JP10135628 A JP 10135628A JP 13562898 A JP13562898 A JP 13562898A JP H11323024 A JPH11323024 A JP H11323024A
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- JP
- Japan
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- rubber
- powder
- rubber composition
- ice
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 タイヤの氷上摩擦力や制動性を向上させる。
【解決手段】 ゴムに、貝殻を焼成して得られる粉末を
配合して成るスタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成
物。
配合して成るスタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成
物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はスタッドレスタイヤ
用トレッドゴム組成物に関し、スタッドレスタイヤトレ
ッド用配合物として配合することによりタイヤの氷上に
おける摩擦力や制動性を向上させることができるスタッ
ドレスタイヤ用トレッドゴム組成物に関する。
用トレッドゴム組成物に関し、スタッドレスタイヤトレ
ッド用配合物として配合することによりタイヤの氷上に
おける摩擦力や制動性を向上させることができるスタッ
ドレスタイヤ用トレッドゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】貝殻を粉砕したものをスタッドレスタイ
ヤに配合することは公知である。例えば、ほたて貝など
の貝殻や卵殻の粉砕物をゴム中に混入して、ゴム表面に
粉砕物を突出させることによって、ミクロスパイク効果
を発現するものである。（特開平７−１７２１１５号公
報、特開平６−４１３５５号公報など参照）。しかし、
単に貝殻を粉砕したものをゴム配合した場合、分散不良
を引き起こしたりするなど、均一な配合物が得られず十
分な性能が発揮できない。また、粒子径を揃えるために
ふるいをかけなくてはならないなど、工程が煩雑にな
る。
ヤに配合することは公知である。例えば、ほたて貝など
の貝殻や卵殻の粉砕物をゴム中に混入して、ゴム表面に
粉砕物を突出させることによって、ミクロスパイク効果
を発現するものである。（特開平７−１７２１１５号公
報、特開平６−４１３５５号公報など参照）。しかし、
単に貝殻を粉砕したものをゴム配合した場合、分散不良
を引き起こしたりするなど、均一な配合物が得られず十
分な性能が発揮できない。また、粒子径を揃えるために
ふるいをかけなくてはならないなど、工程が煩雑にな
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、氷上
における摩擦力及び制動性を改良したスタッドレスタイ
ヤ用トレッドゴム組成物を提供することにある。
における摩擦力及び制動性を改良したスタッドレスタイ
ヤ用トレッドゴム組成物を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明に従えば、ゴム
に、貝殻を焼成して得られる粉末を配合して成るスタッ
ドレスタイヤ用トレッドゴム組成物が提供される。
に、貝殻を焼成して得られる粉末を配合して成るスタッ
ドレスタイヤ用トレッドゴム組成物が提供される。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明に従えば、牡蠣貝殻、ホタ
テ貝殻などの貝殻を一次破砕した後、高温で焼成するこ
とで得られた粉末を、スタッドレスタイヤ用トレッドコ
ンパウンド組成物に配合する。特にかかる粉末をスタッ
ドレスタイヤ用トレッドコンパウンドに配合してタイヤ
を製造することにより、タイヤの氷上における摩擦力お
よび制動性を向上させることができる。
テ貝殻などの貝殻を一次破砕した後、高温で焼成するこ
とで得られた粉末を、スタッドレスタイヤ用トレッドコ
ンパウンド組成物に配合する。特にかかる粉末をスタッ
ドレスタイヤ用トレッドコンパウンドに配合してタイヤ
を製造することにより、タイヤの氷上における摩擦力お
よび制動性を向上させることができる。
【０００６】貝殻を焼成することで、藻などの付着物等
不純物を除去しつつ、材料組成の均一化、つまり、高温
焼成では酸化カルシウム、低温焼成では炭酸カルシウム
を主成分として得ることができる。また、焼成温度の調
整により、粉末の粒子径を制御することが可能となり、
よって微粉末化が可能となる。粒子径制御と微粉末化に
より、粉末の分散性が高くなることで均一なゴム組成物
を製造することができる。また、さらに好ましい事に
は、焼成という工程を経ることにより、得られた粉末の
表面形状が微細凹凸化し、さらに粒子自体がポーラスに
なることで、ゴムに対する投錨効果が増すほか、仮にタ
イヤトレッド表面付近の粒子が、走行により脱落して
も、脱落後に微細なゴム表面凹凸が形成され、表面のミ
クロ排水効果の向上を図ることができる。このように、
従来の単に機械的に粉砕し、ふるいなどで粒子径を揃え
た貝殻粉末を配合したゴムに比較して、破壊特性を向上
させ、また、タイヤでの氷上性能を向上させることがで
きる。
不純物を除去しつつ、材料組成の均一化、つまり、高温
焼成では酸化カルシウム、低温焼成では炭酸カルシウム
を主成分として得ることができる。また、焼成温度の調
整により、粉末の粒子径を制御することが可能となり、
よって微粉末化が可能となる。粒子径制御と微粉末化に
より、粉末の分散性が高くなることで均一なゴム組成物
を製造することができる。また、さらに好ましい事に
は、焼成という工程を経ることにより、得られた粉末の
表面形状が微細凹凸化し、さらに粒子自体がポーラスに
なることで、ゴムに対する投錨効果が増すほか、仮にタ
イヤトレッド表面付近の粒子が、走行により脱落して
も、脱落後に微細なゴム表面凹凸が形成され、表面のミ
クロ排水効果の向上を図ることができる。このように、
従来の単に機械的に粉砕し、ふるいなどで粒子径を揃え
た貝殻粉末を配合したゴムに比較して、破壊特性を向上
させ、また、タイヤでの氷上性能を向上させることがで
きる。
【０００７】本発明で用いる粉末である貝殻の焼成温度
は好ましくは６００〜１２００℃、さらに好ましくは８
００〜１１００℃である。より高温で焼成することによ
り、微粉末化が促進される。この粉末は、上記のよう
に、高温焼成では主として酸化カルシウム、低温焼成で
は主として炭酸カルシウムからなる。従来ゴム薬として
の炭酸カルシウムは可塑性付与による加工性の改善ある
いは、充填剤としてコスト低下を目的として増量剤とし
て用いられている。また、酸化カルシウムは、特殊用途
ゴム用に、脱水剤、発泡防止剤として配合する場合があ
る。これらは、通常粒子径が０．１μｍ以下と非常に小
さいため、ゴムに配合した場合の機械的特性の悪化は小
さい。しかし、フィラーの突出によるゴム表面の凹凸を
形成し、ミクロスパイク効果を得ることは難しい。一
方、貝殻を焼成し、粉砕したものは、単に物理的に破砕
したものより、微粉末化し、粒子径の分布が良好になる
ので、ゴムに配合した場合分散不良を起こすことなく均
一に配合できる。より高温で焼成すれば、その効果はさ
らに促進される。また、粒子径を揃えるための篩い分け
工程等を省くことができる。さらに好ましい事には焼成
工程を経ることで、粒子表面に微細な凹凸が形成され、
さらに粒子自体がポーラスになる。これをゴムに配合す
ることにより、ゴムへの投錨効果が大きくなり、粒子径
がゴム薬より大きくても摩擦による脱落が少ない。仮に
脱落しても、脱落後のゴム表面に微細な凹凸が形成され
るので、ミクロ排水効果の向上を図ることができる。ま
たポーラスな表面は、氷路面とタイヤトレッド面の間に
発生する水の排水効果を大きくすることが可能となる。
ゴム中に均一に分散している粒子の突起は、走行してゴ
ムが摩耗しても常に存在するので、ミクロスパイク効果
とミクロ排水効果といった氷上性能が持続する。このよ
うに貝殻を焼成した粉末をゴム配合する事によりスタッ
ドレスタイヤ用トレッドゴム組成物として加硫すること
で上記効果を得ることができる。
は好ましくは６００〜１２００℃、さらに好ましくは８
００〜１１００℃である。より高温で焼成することによ
り、微粉末化が促進される。この粉末は、上記のよう
に、高温焼成では主として酸化カルシウム、低温焼成で
は主として炭酸カルシウムからなる。従来ゴム薬として
の炭酸カルシウムは可塑性付与による加工性の改善ある
いは、充填剤としてコスト低下を目的として増量剤とし
て用いられている。また、酸化カルシウムは、特殊用途
ゴム用に、脱水剤、発泡防止剤として配合する場合があ
る。これらは、通常粒子径が０．１μｍ以下と非常に小
さいため、ゴムに配合した場合の機械的特性の悪化は小
さい。しかし、フィラーの突出によるゴム表面の凹凸を
形成し、ミクロスパイク効果を得ることは難しい。一
方、貝殻を焼成し、粉砕したものは、単に物理的に破砕
したものより、微粉末化し、粒子径の分布が良好になる
ので、ゴムに配合した場合分散不良を起こすことなく均
一に配合できる。より高温で焼成すれば、その効果はさ
らに促進される。また、粒子径を揃えるための篩い分け
工程等を省くことができる。さらに好ましい事には焼成
工程を経ることで、粒子表面に微細な凹凸が形成され、
さらに粒子自体がポーラスになる。これをゴムに配合す
ることにより、ゴムへの投錨効果が大きくなり、粒子径
がゴム薬より大きくても摩擦による脱落が少ない。仮に
脱落しても、脱落後のゴム表面に微細な凹凸が形成され
るので、ミクロ排水効果の向上を図ることができる。ま
たポーラスな表面は、氷路面とタイヤトレッド面の間に
発生する水の排水効果を大きくすることが可能となる。
ゴム中に均一に分散している粒子の突起は、走行してゴ
ムが摩耗しても常に存在するので、ミクロスパイク効果
とミクロ排水効果といった氷上性能が持続する。このよ
うに貝殻を焼成した粉末をゴム配合する事によりスタッ
ドレスタイヤ用トレッドゴム組成物として加硫すること
で上記効果を得ることができる。
【０００８】本発明において使用するゴムとしては、従
来からタイヤトレッド用ゴム組成物に一般的に配合され
ている任意のゴム、例えば天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソ
プレンゴム（ＩＲ）、各種スチレン−ブタジエン共重合
体ゴム（ＳＢＲ）、各種ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）
などのジエン系ゴム、その他をあげることができる。こ
れらのゴムは単独又は任意のブレンドとして使用するこ
とができる。なお、前記ゴムに加えてエチレン−プロピ
レン共重合体ゴム（ＥＰＲ，ＥＰＤＭ）及びブチルゴム
（ＩＩＲ）などを少量成分としてブレンドして使用する
こともできる。
来からタイヤトレッド用ゴム組成物に一般的に配合され
ている任意のゴム、例えば天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソ
プレンゴム（ＩＲ）、各種スチレン−ブタジエン共重合
体ゴム（ＳＢＲ）、各種ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（ＮＢＲ）
などのジエン系ゴム、その他をあげることができる。こ
れらのゴムは単独又は任意のブレンドとして使用するこ
とができる。なお、前記ゴムに加えてエチレン−プロピ
レン共重合体ゴム（ＥＰＲ，ＥＰＤＭ）及びブチルゴム
（ＩＩＲ）などを少量成分としてブレンドして使用する
こともできる。
【０００９】本発明のスタッドレスタイヤ用トレッドゴ
ム組成物には、前述の如く、ゴム１００重量部に対し、
貝殻粉末を好ましくは６００〜１２００℃、より好まし
くは８００〜１２００℃で焼成した、好ましくは平均粒
子径４５〜８００μｍ、より好ましくは１００〜７００
μｍの粉末を好ましくは５〜３０重量部を配合する。焼
成貝殻粉末の粒子径が小さすぎるとゴム表面での粒子の
突出が少なくなりすぎ、また表面凹凸の程度が小さいた
め、氷上路面に対するミクロスパイク効果、ミクロ排水
効果が薄れるので好ましくなく、逆に大きすぎると分散
不良や、ゴム破壊特性が大幅に悪化するので好ましくな
い。また、焼成した貝殻粉末の配合量が少なすぎると所
望の氷上性能効果が認められず、逆に多すぎるとゴム破
壊特性および加工性が大幅に悪化するので好ましくな
い。焼成温度が低いと、微粉末化の程度が低くゴム破壊
特性は大きく悪化するだけでなく、また特に、粉末の表
面の微細凹凸化が少ないので、氷上性能効果が大幅に低
下する。
ム組成物には、前述の如く、ゴム１００重量部に対し、
貝殻粉末を好ましくは６００〜１２００℃、より好まし
くは８００〜１２００℃で焼成した、好ましくは平均粒
子径４５〜８００μｍ、より好ましくは１００〜７００
μｍの粉末を好ましくは５〜３０重量部を配合する。焼
成貝殻粉末の粒子径が小さすぎるとゴム表面での粒子の
突出が少なくなりすぎ、また表面凹凸の程度が小さいた
め、氷上路面に対するミクロスパイク効果、ミクロ排水
効果が薄れるので好ましくなく、逆に大きすぎると分散
不良や、ゴム破壊特性が大幅に悪化するので好ましくな
い。また、焼成した貝殻粉末の配合量が少なすぎると所
望の氷上性能効果が認められず、逆に多すぎるとゴム破
壊特性および加工性が大幅に悪化するので好ましくな
い。焼成温度が低いと、微粉末化の程度が低くゴム破壊
特性は大きく悪化するだけでなく、また特に、粉末の表
面の微細凹凸化が少ないので、氷上性能効果が大幅に低
下する。
【００１０】本発明に係るスタッドレスタイヤ用トレッ
ドゴム組成物はゴムと焼成した貝殻粉末と、更に一般的
な方法に従ってカーボンブラック、硫黄、加硫促進剤、
老化防止剤、充填剤、軟化剤、可塑剤などのスタッドレ
スタイヤ用トレッドゴム組成物に一般的に配合されてい
る各種添加剤を必要に応じて配合し、たとえばバンバリ
ミキサー等の混練機を用いて通常の方法条件で混練する
事ができる。本発明のゴム組成物は一般的な方法で加硫
し、スタッドレスタイヤ用トレッドとすることができ
る。
ドゴム組成物はゴムと焼成した貝殻粉末と、更に一般的
な方法に従ってカーボンブラック、硫黄、加硫促進剤、
老化防止剤、充填剤、軟化剤、可塑剤などのスタッドレ
スタイヤ用トレッドゴム組成物に一般的に配合されてい
る各種添加剤を必要に応じて配合し、たとえばバンバリ
ミキサー等の混練機を用いて通常の方法条件で混練する
事ができる。本発明のゴム組成物は一般的な方法で加硫
し、スタッドレスタイヤ用トレッドとすることができ
る。
【００１１】
【実施例】以下、標準例、実施例及び比較例によって本
発明を更に説明するが、本発明の範囲をこれらの実施例
に限定するものでないことは言うまでもない。
発明を更に説明するが、本発明の範囲をこれらの実施例
に限定するものでないことは言うまでもない。
【００１２】実施例１〜２、標準例及び比較例１〜４ 表Ｉに示す配合（重量部）において、加硫促進剤と硫黄
を除く成分を１．７リットルの密閉型ミキサーで４分間
混練した後、この混合物に加硫促進剤と硫黄を８インチ
のオープンロールで４分間混練し、ゴム組成物を得、加
硫物性を以下の通り評価した。
を除く成分を１．７リットルの密閉型ミキサーで４分間
混練した後、この混合物に加硫促進剤と硫黄を８インチ
のオープンロールで４分間混練し、ゴム組成物を得、加
硫物性を以下の通り評価した。
【００１３】摩耗指数：岩本製作所製のランボーン摩耗
試験機を用い、荷重１．５kg、スリップ率４０％の条件
下で試験片の摩耗を測定した。なお、標準例（貝殻粉末
未配分）の値を１００として指数表示した。この値が大
きい程耐摩耗性に優れていることを示す。 氷上摩擦指数：アイススキッドテスターを用いて氷上摩
擦力を測定。なお、標準例の値を１００として指数表示
した。この値が大きい程耐摩耗性に優れ、制動性が良好
なことを示す。
試験機を用い、荷重１．５kg、スリップ率４０％の条件
下で試験片の摩耗を測定した。なお、標準例（貝殻粉末
未配分）の値を１００として指数表示した。この値が大
きい程耐摩耗性に優れていることを示す。 氷上摩擦指数：アイススキッドテスターを用いて氷上摩
擦力を測定。なお、標準例の値を１００として指数表示
した。この値が大きい程耐摩耗性に優れ、制動性が良好
なことを示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表Ｉ脚注 ＊１：昭和キャボット（株）製のＮ２２０ ＊２：精工化学社製のオゾノン６Ｃ ＊３：大内新興化学社製のノクセラ−ＮＳ ＊４：近江化学工業（株）製オイル処理品（平均粒径＝
０．１μｍ以下） ＊５：白石カルシウム（株）の白艶華ＣＣ（平均粒径＝
０．０４μｍ）
０．１μｍ以下） ＊５：白石カルシウム（株）の白艶華ＣＣ（平均粒径＝
０．０４μｍ）
【００１７】表２にＪＩＳ Ｋ６２２３による篩分け法
による各粉末の篩残分および平均粒子径を示した。なお
平均粒子径は以下の方法で算出した。
による各粉末の篩残分および平均粒子径を示した。なお
平均粒子径は以下の方法で算出した。
【００１８】平均粒子径：ＪＩＳ Ｋ６２２３に基づ
き、焼成後の粉末を目開き３３５０，２０００，１００
０，５００，２５０，１２５，６３，４５μｍの順に篩
にかけた。各篩残分の重量の全重量に対する割合を求
め、各目開き径との積の総和を平均粒子径とした。な
お、ゴム薬用酸化カルシウム、炭酸カルシウムは、上記
方法で篩測定した結果、目開き４５μｍの篩残分３％以
下であり、上記方法での平均粒子径の計算が不能であっ
たので、カタログ値を記載した。
き、焼成後の粉末を目開き３３５０，２０００，１００
０，５００，２５０，１２５，６３，４５μｍの順に篩
にかけた。各篩残分の重量の全重量に対する割合を求
め、各目開き径との積の総和を平均粒子径とした。な
お、ゴム薬用酸化カルシウム、炭酸カルシウムは、上記
方法で篩測定した結果、目開き４５μｍの篩残分３％以
下であり、上記方法での平均粒子径の計算が不能であっ
たので、カタログ値を記載した。
【００１９】表Ｉの結果から明らかなように、本発明に
従って焼成カキ貝殻粉末を配合した実施例１及び２の配
合では、粉末を添加しない標準例に比較して摩耗指数を
実用上支障のない値に維持しながら氷上摩擦指数を著し
く高めることができる。これに対し、焼成しない同一の
カキ貝殻粉末を配合した比較例１では摩耗指数及び氷上
摩擦指数は共に大きく低下し、更に酸化カルシウムや炭
酸カルシウムのような無機粉末を配合した比較例２及び
３の配合では氷上摩擦指数の実質的な増大は認められ
ず、逆に摩耗指数が低下する。また、焼成温度が低い
と、粉末表面の微細凹凸化の程度が低く、粒子径の微細
化の程度が小さいので、氷上性能および破壊特性が低く
なる。また逆に焼成温度が高すぎると、微細化が進みす
ぎて実質的に氷上性能を発揮しなくなる。よって好まし
い焼成温度は、６００〜１２００℃、さらに好ましく
は、８００〜１１００℃である。
従って焼成カキ貝殻粉末を配合した実施例１及び２の配
合では、粉末を添加しない標準例に比較して摩耗指数を
実用上支障のない値に維持しながら氷上摩擦指数を著し
く高めることができる。これに対し、焼成しない同一の
カキ貝殻粉末を配合した比較例１では摩耗指数及び氷上
摩擦指数は共に大きく低下し、更に酸化カルシウムや炭
酸カルシウムのような無機粉末を配合した比較例２及び
３の配合では氷上摩擦指数の実質的な増大は認められ
ず、逆に摩耗指数が低下する。また、焼成温度が低い
と、粉末表面の微細凹凸化の程度が低く、粒子径の微細
化の程度が小さいので、氷上性能および破壊特性が低く
なる。また逆に焼成温度が高すぎると、微細化が進みす
ぎて実質的に氷上性能を発揮しなくなる。よって好まし
い焼成温度は、６００〜１２００℃、さらに好ましく
は、８００〜１１００℃である。
【００２０】実施例３〜８ 実施例２において、表III に示すように、カキ貝殻焼成
粉末IIの配合量を変化させた以外は同様にしてゴム組成
物を得、加硫物性を評価した。結果は表IIに示す。
粉末IIの配合量を変化させた以外は同様にしてゴム組成
物を得、加硫物性を評価した。結果は表IIに示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】表III の結果から明らかなように、本発明
に従ってカキ貝殻焼成粉末IIをゴム１００重量部当り５
〜３０重量部配合した実施例５〜７では摩耗指数を実用
上問題とならない範囲に維持しながら氷上摩擦指数を向
上させることができる。配合量が４０重量部以上では、
摩耗指数が大きく低下し実用的ではない。摩耗指数の低
下を抑えながら氷上摩擦指数を向上させるより好ましい
範囲は、５〜３０重量部である。
に従ってカキ貝殻焼成粉末IIをゴム１００重量部当り５
〜３０重量部配合した実施例５〜７では摩耗指数を実用
上問題とならない範囲に維持しながら氷上摩擦指数を向
上させることができる。配合量が４０重量部以上では、
摩耗指数が大きく低下し実用的ではない。摩耗指数の低
下を抑えながら氷上摩擦指数を向上させるより好ましい
範囲は、５〜３０重量部である。
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】以上の通り、本発明に従えば貝殻を焼成
して得られる、好ましくは、平均粒度４５〜８００μｍ
の粉末をゴム１００重量部に対し好ましくは５〜３０重
量部配合してスタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物
とすることにより摩耗性を実用上損なうことなく氷上摩
擦力を高めてタイヤの氷上制動性を向上させることがで
きる。しかも原料貝殻は大量に発生する無害の自然廃棄
物であり、その再利用をはかれるという効果も奏する。
して得られる、好ましくは、平均粒度４５〜８００μｍ
の粉末をゴム１００重量部に対し好ましくは５〜３０重
量部配合してスタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物
とすることにより摩耗性を実用上損なうことなく氷上摩
擦力を高めてタイヤの氷上制動性を向上させることがで
きる。しかも原料貝殻は大量に発生する無害の自然廃棄
物であり、その再利用をはかれるという効果も奏する。
Claims (3)
- 【請求項１】 ゴムに、貝殻を焼成して得られる粉末を
配合して成るスタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成
物。 - 【請求項２】 前記貝殻を焼成して得られる粉末の配合
量が、５〜３０重量部である請求項１に記載のゴム組成
物。 - 【請求項３】 前記貝殻を焼成する温度が６００〜１２
００℃かつ焼成後の粉末粒子径が４５〜８００μｍであ
る請求項１または２に記載のゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10135628A JPH11323024A (ja) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | スタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10135628A JPH11323024A (ja) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | スタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11323024A true JPH11323024A (ja) | 1999-11-26 |
Family
ID=15156260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10135628A Pending JPH11323024A (ja) | 1998-05-18 | 1998-05-18 | スタッドレスタイヤ用トレッドゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11323024A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001199819A (ja) * | 2000-01-19 | 2001-07-24 | Chafflose Corporation:Kk | 防虫剤 |
| JP2005179572A (ja) * | 2003-12-22 | 2005-07-07 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2006002119A (ja) * | 2004-06-21 | 2006-01-05 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2006089526A (ja) * | 2004-09-21 | 2006-04-06 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ用ゴム組成物 |
| KR100639884B1 (ko) * | 2005-03-10 | 2006-11-01 | 한국타이어 주식회사 | 스노우 타이어 트레드용 고무 조성물 |
| KR100709974B1 (ko) * | 2005-07-29 | 2007-04-25 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 트레드용 고무 조성물 |
| JP2011074315A (ja) * | 2009-10-01 | 2011-04-14 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ用ゴム組成物 |
| DE112011102762T5 (de) | 2010-08-20 | 2013-09-19 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Kautschukzusammensetzung und Luftreifen |
| JP6209649B1 (ja) * | 2016-06-10 | 2017-10-04 | 南国興産株式会社 | ゴム配合物用充填剤 |
-
1998
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