JPH11313390A - スピーカ - Google Patents
スピーカInfo
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- JPH11313390A JPH11313390A JP10118338A JP11833898A JPH11313390A JP H11313390 A JPH11313390 A JP H11313390A JP 10118338 A JP10118338 A JP 10118338A JP 11833898 A JP11833898 A JP 11833898A JP H11313390 A JPH11313390 A JP H11313390A
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- voice coil
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
- H04R9/02—Details
- H04R9/04—Construction, mounting, or centering of coil
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
- H04R9/06—Loudspeakers
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Audible-Bandwidth Dynamoelectric Transducers Other Than Pickups (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高域再生限界を伸長しながらも、平坦な特性
を実現する安価なスピーカを提供すること。 【解決手段】 ボイスコイル３との接合部の半頂角が４
５゜以下であり、内径、外径取り付け部より前方に頂部
をもつ弓なりに屈曲した振動板１により構成され、か
つ、振動板１の外径部がフレーム５に取り付けられたス
ピーカである。この構成により、振動板１のボイスコイ
ル５への接合部分の半頂角θを小さくしながらも、弓な
り形状により、振動板１が薄型化できるので、前室効果
を抑制でき、振動板の強度が向上し、分割共振が発生し
難くなる。その結果、高域再生限界周波数を伸長しつ
つ、平坦な特性を実現できる。
を実現する安価なスピーカを提供すること。 【解決手段】 ボイスコイル３との接合部の半頂角が４
５゜以下であり、内径、外径取り付け部より前方に頂部
をもつ弓なりに屈曲した振動板１により構成され、か
つ、振動板１の外径部がフレーム５に取り付けられたス
ピーカである。この構成により、振動板１のボイスコイ
ル５への接合部分の半頂角θを小さくしながらも、弓な
り形状により、振動板１が薄型化できるので、前室効果
を抑制でき、振動板の強度が向上し、分割共振が発生し
難くなる。その結果、高域再生限界周波数を伸長しつ
つ、平坦な特性を実現できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、音響再生機器など
に用いる高域再生限界周波数の伸長を図ったスピーカに
関するものである。
に用いる高域再生限界周波数の伸長を図ったスピーカに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、スピーカにおいて高域再生限界周
波数の伸長を図るための手段としては、スピーカ・シス
テム上／山本武夫編著（ラジオ技術社）のＰ．１５７〜
１５８に記載された方法が知られている。すなわち、 １．振動系質量を軽量化する。
波数の伸長を図るための手段としては、スピーカ・シス
テム上／山本武夫編著（ラジオ技術社）のＰ．１５７〜
１５８に記載された方法が知られている。すなわち、 １．振動系質量を軽量化する。
【０００３】２．剛性の高い振動板を使用する。 ３．振動板とボイスコイルの接合部の振動板の半頂角を
小さくする。ことが有効である。
小さくする。ことが有効である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
方法では以下に示す問題点があった。まず、振動系質量
を軽量化すれば、振動板の強度が低下するため、振動板
の分割共振が発生し易くなり、特性に大きなピーク・デ
ィップが多数発生し、さらには、耐入力が高く出来な
い。
方法では以下に示す問題点があった。まず、振動系質量
を軽量化すれば、振動板の強度が低下するため、振動板
の分割共振が発生し易くなり、特性に大きなピーク・デ
ィップが多数発生し、さらには、耐入力が高く出来な
い。
【０００５】また、剛性の高い振動板を使用しようとす
れば、振動板材料が高価となり、一般的に高剛性材料は
内部損失が小さく、特性に大きなピーク・ディップが発
生する。さらに、振動板とボイスコイルの接合部の振動
板の半頂角を小さくすれば、振動板の前室効果の特性に
緩やかで大きなピーク・ディップが発生する。等の問題
があった。
れば、振動板材料が高価となり、一般的に高剛性材料は
内部損失が小さく、特性に大きなピーク・ディップが発
生する。さらに、振動板とボイスコイルの接合部の振動
板の半頂角を小さくすれば、振動板の前室効果の特性に
緩やかで大きなピーク・ディップが発生する。等の問題
があった。
【０００６】ここで、前室効果とは、スピーカ振動板前
面のくぼんだ空間により、空洞（キャビティ）が形成さ
れ、この空洞により特定帯域に共振が発生し、音圧周波
数特性にピーク・ディップを生じることをいう。本発明
は、従来のこれらの問題を解決し、高域再生限界を伸長
しながらも、平坦な特性を実現する安価なスピーカを提
供することを目的とする。
面のくぼんだ空間により、空洞（キャビティ）が形成さ
れ、この空洞により特定帯域に共振が発生し、音圧周波
数特性にピーク・ディップを生じることをいう。本発明
は、従来のこれらの問題を解決し、高域再生限界を伸長
しながらも、平坦な特性を実現する安価なスピーカを提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明のスピーカは、振動板の形状に関し、ボイス
コイルとの接合部の半頂角が４５度以下であり、内径、
外形取り付け部よりも前方に頂部を持つ弓なり形状とし
たものであり、かかる構成とすることにより、前室効果
を抑制することが可能になり、振動板の強度が向上し、
安価な材料で容易に高域限界周波数を伸長でき、かつ、
特性の平坦化が実現できる、という特有の効果を奏する
ものである。
め、本発明のスピーカは、振動板の形状に関し、ボイス
コイルとの接合部の半頂角が４５度以下であり、内径、
外形取り付け部よりも前方に頂部を持つ弓なり形状とし
たものであり、かかる構成とすることにより、前室効果
を抑制することが可能になり、振動板の強度が向上し、
安価な材料で容易に高域限界周波数を伸長でき、かつ、
特性の平坦化が実現できる、という特有の効果を奏する
ものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、ボイスコイルとの接合部の半頂角が４５゜以下であ
り、内径、外径取り付け部より前方に頂部をもつ弓なり
に屈曲した振動板により構成され、かつ、前記振動板の
外径部がフレームに取り付けられたスピーカである。
は、ボイスコイルとの接合部の半頂角が４５゜以下であ
り、内径、外径取り付け部より前方に頂部をもつ弓なり
に屈曲した振動板により構成され、かつ、前記振動板の
外径部がフレームに取り付けられたスピーカである。
【０００９】この構成により、振動板のボイスコイル接
合部分の半頂角を小さくしながらも、弓なり形状によ
り、振動板が薄型化できるので、前室効果を抑制するこ
とが可能になる。さらに、弓なり形状により振動板の強
度が向上し、分割共振が発生し難くなる。本発明の請求
項４に記載の発明は、ボイスコイル内径部に接合し、か
つ、この接合部がテーパ形状であることを特徴とした振
動板により構成されたスピーカである。
合部分の半頂角を小さくしながらも、弓なり形状によ
り、振動板が薄型化できるので、前室効果を抑制するこ
とが可能になる。さらに、弓なり形状により振動板の強
度が向上し、分割共振が発生し難くなる。本発明の請求
項４に記載の発明は、ボイスコイル内径部に接合し、か
つ、この接合部がテーパ形状であることを特徴とした振
動板により構成されたスピーカである。
【００１０】この構成により、振動板とボイスコイル接
合部分において、接着剤の層を介することなく、直接振
動板とボイスコイルを接合することが可能になる。本発
明の請求項６に記載の発明は、振動板裏側の空間が密閉
され、かつ、振動板に空気の流通する部分をもち、この
部分からのみ空気の流通が可能なことを特徴としたスピ
ーカである。
合部分において、接着剤の層を介することなく、直接振
動板とボイスコイルを接合することが可能になる。本発
明の請求項６に記載の発明は、振動板裏側の空間が密閉
され、かつ、振動板に空気の流通する部分をもち、この
部分からのみ空気の流通が可能なことを特徴としたスピ
ーカである。
【００１１】この構成により、振動板を通して空気の流
通が可能になり、振動板裏側の空間の空気のスティフネ
スを低下させることができる。低域共振はスティフネス
の平方根に比例するので、低域共振を小さく、すなわ
ち、低域特性を平坦化することが可能になる。 （実施の形態１）以下、本発明のスピーカの実施の形態
について図面を参照しながら説明する。
通が可能になり、振動板裏側の空間の空気のスティフネ
スを低下させることができる。低域共振はスティフネス
の平方根に比例するので、低域共振を小さく、すなわ
ち、低域特性を平坦化することが可能になる。 （実施の形態１）以下、本発明のスピーカの実施の形態
について図面を参照しながら説明する。
【００１２】図１は本実施の形態のスピーカの構成を示
す断面図である。このスピーカは口径６ｃｍの高域再生
スピーカである。図１において、１は材質パルプ１００
％で、内径取り付け部から７ｍｍ、外径取り付け部から
２．９ｍｍ前方に頂部をもつ弓なりに屈曲した形状の振
動板であり、内径取り付け部から直径φ１９．２ｍｍま
でＲ１０の曲面、直径φ１９．２ｍｍから直径φ３８．
６ｍｍまでＲ１５の曲面、直径φ３８．６ｍｍ〜外径取
り付け部、すなわち、直径φ５０ｍｍまでＲ７の曲面で
構成されている。また、直径φ３８．６ｍｍの位置が振
動板頂部であり、この頂部は振動板取り付け部より前方
に位置している。また、内径の半頂角θは２７．５゜で
ある。さらに、外径取り付け部における半頂角は４０゜
である。
す断面図である。このスピーカは口径６ｃｍの高域再生
スピーカである。図１において、１は材質パルプ１００
％で、内径取り付け部から７ｍｍ、外径取り付け部から
２．９ｍｍ前方に頂部をもつ弓なりに屈曲した形状の振
動板であり、内径取り付け部から直径φ１９．２ｍｍま
でＲ１０の曲面、直径φ１９．２ｍｍから直径φ３８．
６ｍｍまでＲ１５の曲面、直径φ３８．６ｍｍ〜外径取
り付け部、すなわち、直径φ５０ｍｍまでＲ７の曲面で
構成されている。また、直径φ３８．６ｍｍの位置が振
動板頂部であり、この頂部は振動板取り付け部より前方
に位置している。また、内径の半頂角θは２７．５゜で
ある。さらに、外径取り付け部における半頂角は４０゜
である。
【００１３】また、この振動板の外周部は、ｔ０．６ｍ
ｍ、全高１３．５ｍｍであるフレーム５にゴム系接着剤
により固着されている。なお、このフレーム５には孔は
なく、振動板裏面は密閉されている。また、振動板内周
部は、厚みｔ０．０５ｍｍのクラフト製ボビンをもつボ
イスコイル３に接着剤により固着され、ボイスコイル３
は外周部がフレーム５に固着された綿布製ダンパー４に
より中心保持されている。さらに、振動板１の前面上に
は、最外径φ１７．５ｍｍ、曲面外径φ１５．５ｍｍ、
曲率Ｒ８、パルプ１００％のセンターキャップ２が固着
されている。
ｍ、全高１３．５ｍｍであるフレーム５にゴム系接着剤
により固着されている。なお、このフレーム５には孔は
なく、振動板裏面は密閉されている。また、振動板内周
部は、厚みｔ０．０５ｍｍのクラフト製ボビンをもつボ
イスコイル３に接着剤により固着され、ボイスコイル３
は外周部がフレーム５に固着された綿布製ダンパー４に
より中心保持されている。さらに、振動板１の前面上に
は、最外径φ１７．５ｍｍ、曲面外径φ１５．５ｍｍ、
曲率Ｒ８、パルプ１００％のセンターキャップ２が固着
されている。
【００１４】また、フレーム５の下部には、外径φ４５
ｍｍ、厚み８ｍｍのフェライト製マグネット、鉄製トッ
ププレート、及び、ヨークにより構成された界磁部６が
配置されている。さらに、トッププレートとヨークによ
り構成される磁気ギャップ部には、ボイスコイル３の下
部に巻かれたボイスコイル線輪が挿入されている。上記
構成においてその動作を説明する。本実施の形態におけ
るスピーカでは、振動板のボイスコイルとの接合部の半
頂角が２７．５゜であり、内径取り付け部から７ｍｍ、
外径取り付け部から２．９ｍｍ前方に頂部をもつ弓なり
に屈曲した振動板により構成されている。
ｍｍ、厚み８ｍｍのフェライト製マグネット、鉄製トッ
ププレート、及び、ヨークにより構成された界磁部６が
配置されている。さらに、トッププレートとヨークによ
り構成される磁気ギャップ部には、ボイスコイル３の下
部に巻かれたボイスコイル線輪が挿入されている。上記
構成においてその動作を説明する。本実施の形態におけ
るスピーカでは、振動板のボイスコイルとの接合部の半
頂角が２７．５゜であり、内径取り付け部から７ｍｍ、
外径取り付け部から２．９ｍｍ前方に頂部をもつ弓なり
に屈曲した振動板により構成されている。
【００１５】高域限界周波数（ｆｈ）と前記半頂角θと
の関係は、前述した『スピーカ・システム 上／山本武
夫編著』のＰ．１５７〜１５８中の式（５・１４）、及
び、図５・１９に示されている関係にあり、すなわち、
高域限界周波数を伸長するには、半頂角を小さくするこ
とが有効である。しかしながら、一般的に半頂角を小さ
くすると振動板の全高が高くなり、振動板の前面から振
動板取り付け部までの前方空間の前室効果により、特性
に緩やかで大きなピークディップが発生する。従って、
従来は半頂角４５゜程度以上が一般的であった。
の関係は、前述した『スピーカ・システム 上／山本武
夫編著』のＰ．１５７〜１５８中の式（５・１４）、及
び、図５・１９に示されている関係にあり、すなわち、
高域限界周波数を伸長するには、半頂角を小さくするこ
とが有効である。しかしながら、一般的に半頂角を小さ
くすると振動板の全高が高くなり、振動板の前面から振
動板取り付け部までの前方空間の前室効果により、特性
に緩やかで大きなピークディップが発生する。従って、
従来は半頂角４５゜程度以上が一般的であった。
【００１６】これに対し、本実施の形態では、振動板が
弓なり形状に屈曲しているため、半頂角を２７．５゜と
十分に小さく、かつ、振動板の前面から振動板頂部まで
の前方空間を小さくすることができる。さらに、振動板
の屈曲形状により振動板の強度を向上させることがで
き、その結果、振動板の分割共振の発生を抑制すること
が可能になる。
弓なり形状に屈曲しているため、半頂角を２７．５゜と
十分に小さく、かつ、振動板の前面から振動板頂部まで
の前方空間を小さくすることができる。さらに、振動板
の屈曲形状により振動板の強度を向上させることがで
き、その結果、振動板の分割共振の発生を抑制すること
が可能になる。
【００１７】また、本願の構成の振動板形状における振
動板内径の半頂角については、ＦＥＭシミュレーショ
ン、及び、実測実験により、半頂角を４５゜より大きく
した場合、可聴帯域２０ｋＨｚを越える高域限界周波数
の伸長が困難であると共に、特性に大きなピーク・ディ
ップが発生することが確認できた。本実施の形態では、
この条件を満たした仕様になっており、高域限界周波数
を十分伸長しながらも、かつ、平坦な特性を実現するこ
とができる。
動板内径の半頂角については、ＦＥＭシミュレーショ
ン、及び、実測実験により、半頂角を４５゜より大きく
した場合、可聴帯域２０ｋＨｚを越える高域限界周波数
の伸長が困難であると共に、特性に大きなピーク・ディ
ップが発生することが確認できた。本実施の形態では、
この条件を満たした仕様になっており、高域限界周波数
を十分伸長しながらも、かつ、平坦な特性を実現するこ
とができる。
【００１８】以下、その効果について実測特性を参照し
ながら説明する。図２は本実施の形態のスピーカと、従
来のスピーカにおいて図９に示した高域限界周波数の伸
長を図るため振動板の半頂角と振動板重量を本実施の形
態のスピーカと同等にしたものについて、実測音圧周波
数特性を対比して示したものである。図において、従来
のスピーカは、特性Ｂで示すように、３〜１２ｋＨｚ付
近に前室効果によるピークディップが発生している。さ
らに、振動板強度の低下により、１５ｋＨｚ以上には振
動板の分割共振による大きなピークディップが多数発生
している。これに対して、本実施の形態１のスピーカで
は、特性Ａに示すように、高域再生限界周波数（平均音
圧（３，４，６，８ｋＨｚの平均）より１０ｄＢ音圧が
低下したところの周波数）：４０ｋＨｚ（平均音圧：９
２ｄＢ）と可聴帯域を越え、十分高くすることができる
と共に、前室効果、及び、振動板の分割共振によるピー
ク・ディップが大幅に低減できているのが確認できる。
ながら説明する。図２は本実施の形態のスピーカと、従
来のスピーカにおいて図９に示した高域限界周波数の伸
長を図るため振動板の半頂角と振動板重量を本実施の形
態のスピーカと同等にしたものについて、実測音圧周波
数特性を対比して示したものである。図において、従来
のスピーカは、特性Ｂで示すように、３〜１２ｋＨｚ付
近に前室効果によるピークディップが発生している。さ
らに、振動板強度の低下により、１５ｋＨｚ以上には振
動板の分割共振による大きなピークディップが多数発生
している。これに対して、本実施の形態１のスピーカで
は、特性Ａに示すように、高域再生限界周波数（平均音
圧（３，４，６，８ｋＨｚの平均）より１０ｄＢ音圧が
低下したところの周波数）：４０ｋＨｚ（平均音圧：９
２ｄＢ）と可聴帯域を越え、十分高くすることができる
と共に、前室効果、及び、振動板の分割共振によるピー
ク・ディップが大幅に低減できているのが確認できる。
【００１９】なお、本実施の形態では、振動板材料とし
てパルプ１００％を使用したが、フイルム等の材料を使
用しても同様の効果が得られることは言うまでもないこ
とである。さらに、本実施の形態では振動板外径取り付
け部をゴム系接着剤を用いて取り付けたが、ブチルゴム
等の粘弾性の高い材料で取り付けても同様の効果が得ら
れることは言うまでもないことである。
てパルプ１００％を使用したが、フイルム等の材料を使
用しても同様の効果が得られることは言うまでもないこ
とである。さらに、本実施の形態では振動板外径取り付
け部をゴム系接着剤を用いて取り付けたが、ブチルゴム
等の粘弾性の高い材料で取り付けても同様の効果が得ら
れることは言うまでもないことである。
【００２０】（実施の形態２）次に、本発明のスピーカ
の実施の形態２について図面を参照しながら説明する。
図３は本実施の形態におけるスピーカの構成を示す断面
図である。本実施の形態が実施の形態１と異なる点は、
振動板７のボイスコイルとの接合部分の形状、及び、下
方向に頂部をもつセンターキャップと一体形状になって
いる点である。すなわち、振動板のボイスコイルより外
側の最内周曲率Ｒ１０上のφ１３．５ｍｍの位置から、
φ１３．０ｍｍの位置まで全周テーパで結ばれ、φ１
３．０ｍｍから内側は下方向に頂部をもつ曲率Ｒ８であ
るセンターキャップと一体形状で構成されている。そし
て、前記テーパ部分にボイスコイル３が接合する構造に
なっている。
の実施の形態２について図面を参照しながら説明する。
図３は本実施の形態におけるスピーカの構成を示す断面
図である。本実施の形態が実施の形態１と異なる点は、
振動板７のボイスコイルとの接合部分の形状、及び、下
方向に頂部をもつセンターキャップと一体形状になって
いる点である。すなわち、振動板のボイスコイルより外
側の最内周曲率Ｒ１０上のφ１３．５ｍｍの位置から、
φ１３．０ｍｍの位置まで全周テーパで結ばれ、φ１
３．０ｍｍから内側は下方向に頂部をもつ曲率Ｒ８であ
るセンターキャップと一体形状で構成されている。そし
て、前記テーパ部分にボイスコイル３が接合する構造に
なっている。
【００２１】上記構成においてその動作を説明する。図
４（ａ）に実施の形態１に示す振動板とボイスコイルの
接合部分の拡大図を、また、図４（ｂ）に本実施の形態
に示す振動板とボイスコイルの接合部分の拡大図を示
す。本実施の形態におけるスピーカでは、図４（ｂ）に
示すように、振動板とボイスコイルを固着時、ボイスコ
イル内径部に振動板上のテーパ部分を挿入する構造であ
り、接着剤を排除しながら固着するために、振動板とボ
イスコイルボビンを直結することができる。一方、実施
の形態１におけるスピーカは、従来の一般的な接合構造
である。すなわち、図４（ａ）に示すように、ボイスコ
イルボビン外径部に振動板の内径部を固着する構造であ
り、製造作業上、ボイスコイル外径と振動板内径との間
に一定のクリアランスが必要で、この部分に必然的に接
着剤の層が形成される。
４（ａ）に実施の形態１に示す振動板とボイスコイルの
接合部分の拡大図を、また、図４（ｂ）に本実施の形態
に示す振動板とボイスコイルの接合部分の拡大図を示
す。本実施の形態におけるスピーカでは、図４（ｂ）に
示すように、振動板とボイスコイルを固着時、ボイスコ
イル内径部に振動板上のテーパ部分を挿入する構造であ
り、接着剤を排除しながら固着するために、振動板とボ
イスコイルボビンを直結することができる。一方、実施
の形態１におけるスピーカは、従来の一般的な接合構造
である。すなわち、図４（ａ）に示すように、ボイスコ
イルボビン外径部に振動板の内径部を固着する構造であ
り、製造作業上、ボイスコイル外径と振動板内径との間
に一定のクリアランスが必要で、この部分に必然的に接
着剤の層が形成される。
【００２２】以下、その効果について実測特性を参照し
ながら説明する。図５は本実施の形態２のスピーカと実
施の形態１のスピーカの実測音圧周波数特性とを対比し
て示したものである。図において、特性Ａは実施の形態
１のスピーカによるものであり、特性Ｃは本実施の形態
２のスピーカによるものである。本実施の形態２のスピ
ーカでは、振動板とボイスコイル接合部に音の伝搬速度
の遅い接着剤の層が形成されず、直結できるので、音の
伝搬にロスが発生しない。
ながら説明する。図５は本実施の形態２のスピーカと実
施の形態１のスピーカの実測音圧周波数特性とを対比し
て示したものである。図において、特性Ａは実施の形態
１のスピーカによるものであり、特性Ｃは本実施の形態
２のスピーカによるものである。本実施の形態２のスピ
ーカでは、振動板とボイスコイル接合部に音の伝搬速度
の遅い接着剤の層が形成されず、直結できるので、音の
伝搬にロスが発生しない。
【００２３】従って、図５に示すように高域限界周波数
を実施の形態１よりも伸長することができる。もう少し
具体的に説明すると、実施の形態１、２とも平均音圧
（前述）：９２ｄＢで、実施の形態１では、高域限界周
波数（前述）：４０ｋＨｚであるのに対して、本実施の
形態２では、５０ｋＨｚであり、実施の形態１よりさら
に１０ｋＨｚ高域限界周波数を伸長することが実現でき
ている。
を実施の形態１よりも伸長することができる。もう少し
具体的に説明すると、実施の形態１、２とも平均音圧
（前述）：９２ｄＢで、実施の形態１では、高域限界周
波数（前述）：４０ｋＨｚであるのに対して、本実施の
形態２では、５０ｋＨｚであり、実施の形態１よりさら
に１０ｋＨｚ高域限界周波数を伸長することが実現でき
ている。
【００２４】なお、本実施の形態では、一体型センター
キャップは下方向に頂部を備えていたが、上方向に頂部
を備えていても同様の効果が得られることは言うまでも
ないことである。さらに、本実施の形態では、センター
キャップ一体型であったが、センターキャップを一体型
とせず別部品として、実施の形態１と同様に振動板に取
り付ける構成にしても同様の効果が得られることは言う
までもない。
キャップは下方向に頂部を備えていたが、上方向に頂部
を備えていても同様の効果が得られることは言うまでも
ないことである。さらに、本実施の形態では、センター
キャップ一体型であったが、センターキャップを一体型
とせず別部品として、実施の形態１と同様に振動板に取
り付ける構成にしても同様の効果が得られることは言う
までもない。
【００２５】（実施の形態３）以下、本発明のスピーカ
の実施の形態３について図面を参照しながら説明する。
図６は本実施の形態におけるスピーカの構成を示す前面
図である。本実施の形態が実施の形態１と異なる点は、
振動板９の振動面上に材料密度が著しく低く、空気の流
通が可能な部分９ａを備えている点である。すなわち、
振動板上のφ４０ｍｍより内側部分は密度６００ｋｇ／
ｍ3であり、図中ハッチングで示した外側部分９ａは、
密度２００ｋｇ／ｍ3で、空気の流通が可能となってい
る。
の実施の形態３について図面を参照しながら説明する。
図６は本実施の形態におけるスピーカの構成を示す前面
図である。本実施の形態が実施の形態１と異なる点は、
振動板９の振動面上に材料密度が著しく低く、空気の流
通が可能な部分９ａを備えている点である。すなわち、
振動板上のφ４０ｍｍより内側部分は密度６００ｋｇ／
ｍ3であり、図中ハッチングで示した外側部分９ａは、
密度２００ｋｇ／ｍ3で、空気の流通が可能となってい
る。
【００２６】上記構成においてその動作を説明する。本
実施の形態におけるスピーカでは、フレーム５により振
動板裏側の空間が密閉されているが、振動板上の空気流
通可能な低密度部分９ａを備えているために、この部分
から空気が流通できる。一般的に振動板裏面が小容積で
密閉されている場合、この密閉空間の空気のスティフネ
スが大きくなるために低域の共振も大きくなり（低域共
振の大きさは、空気のスティフネスの平方根に比例す
る）、音圧周波数特性上低域特性に大きなピークが発生
する。しかしながら、本実施の形態に示す構成にするこ
とにより、振動板から空気の流通が可能になり、空気の
スティフネスが低下し、低域共振を小さくすることがで
きる。
実施の形態におけるスピーカでは、フレーム５により振
動板裏側の空間が密閉されているが、振動板上の空気流
通可能な低密度部分９ａを備えているために、この部分
から空気が流通できる。一般的に振動板裏面が小容積で
密閉されている場合、この密閉空間の空気のスティフネ
スが大きくなるために低域の共振も大きくなり（低域共
振の大きさは、空気のスティフネスの平方根に比例す
る）、音圧周波数特性上低域特性に大きなピークが発生
する。しかしながら、本実施の形態に示す構成にするこ
とにより、振動板から空気の流通が可能になり、空気の
スティフネスが低下し、低域共振を小さくすることがで
きる。
【００２７】以下、その効果について実測特性を参照し
ながら説明する。図７は本実施の形態のスピーカと実施
の形態１のスピーカの実測音圧周波数特性を対比して示
したものである。ここで、実施の形態１の振動板裏面
は、フレーム５によって密閉された構成となっている。
図において、特性Ａは実施の形態１のスピーカによるも
のであり、特性はＤは本実施の形態のスピーカによるも
のである。本実施の形態のスピーカでは、振動板からの
空気の流通により、振動板裏部の空気のスティフネスが
低下し、その結果、特性Ｄに示されるように低域共振に
よるピークが低減できている。
ながら説明する。図７は本実施の形態のスピーカと実施
の形態１のスピーカの実測音圧周波数特性を対比して示
したものである。ここで、実施の形態１の振動板裏面
は、フレーム５によって密閉された構成となっている。
図において、特性Ａは実施の形態１のスピーカによるも
のであり、特性はＤは本実施の形態のスピーカによるも
のである。本実施の形態のスピーカでは、振動板からの
空気の流通により、振動板裏部の空気のスティフネスが
低下し、その結果、特性Ｄに示されるように低域共振に
よるピークが低減できている。
【００２８】なお、本実施の形態では、振動板上に低密
度部分を備えていたが、図８に示すように、振動板１０
上に直径φ１ｍｍである孔１０ａを備えても同様の効果
が得られることは言うまでもないことである。
度部分を備えていたが、図８に示すように、振動板１０
上に直径φ１ｍｍである孔１０ａを備えても同様の効果
が得られることは言うまでもないことである。
【００２９】
【発明の効果】以上のように、本発明におけるスピーカ
によれば、振動板のボイスコイル接合部分の半頂角を小
さくしながらも、弓なり形状により、振動板が薄型化で
きるので、前室効果を抑制することが可能になる。さら
に、弓なり形状により、振動板の強度が向上し、分割共
振が発生し難くなる。その結果、高価な高剛性材料でな
く一般パルプを使用しても、容易に高域限界周波数を伸
長でき、かつ、特性の平坦化が実現できる。
によれば、振動板のボイスコイル接合部分の半頂角を小
さくしながらも、弓なり形状により、振動板が薄型化で
きるので、前室効果を抑制することが可能になる。さら
に、弓なり形状により、振動板の強度が向上し、分割共
振が発生し難くなる。その結果、高価な高剛性材料でな
く一般パルプを使用しても、容易に高域限界周波数を伸
長でき、かつ、特性の平坦化が実現できる。
【００３０】また、本発明のスピーカによれば、振動板
とボイスコイル接合部分において、接着剤の層を介する
ことなく、直接振動板とボイスコイルを接合することが
可能になり、更に、高域限界周波数を伸長することがで
きる。さらに、本発明のスピーカによれば、振動板を通
して空気の流通が可能になり、振動板裏側の空間の空気
のスティフネスを低下させることができる。低域共振は
スティフネスの平方根に比例するので、低域共振を小さ
くすることができる。その結果、低域特性も容易に平坦
化することができる。
とボイスコイル接合部分において、接着剤の層を介する
ことなく、直接振動板とボイスコイルを接合することが
可能になり、更に、高域限界周波数を伸長することがで
きる。さらに、本発明のスピーカによれば、振動板を通
して空気の流通が可能になり、振動板裏側の空間の空気
のスティフネスを低下させることができる。低域共振は
スティフネスの平方根に比例するので、低域共振を小さ
くすることができる。その結果、低域特性も容易に平坦
化することができる。
【００３１】このように、本発明のスピーカは工業的価
値の大なるものである。
値の大なるものである。
【図１】本発明の実施の形態１によるスピーカの断面図
【図２】本発明の実施の形態２によるスピーカの断面図
【図３】本発明におけるスピーカと従来のスピーカの音
圧周波数特性を示す図
圧周波数特性を示す図
【図４】スピーカの振動板とボイスコイルとの接合部分
の拡大図
の拡大図
【図５】本発明の実施の形態１及び２におけるスピーカ
の音圧周波数特性を示す図
の音圧周波数特性を示す図
【図６】本発明の実施の形態３によるスピーカの前面図
【図７】本発明の実施の形態１及び３におけるスピーカ
の音圧周波数特性を示す図
の音圧周波数特性を示す図
【図８】本発明の実施の形態３の応用例を示すスピーカ
の前面図
の前面図
【図９】従来の一般的なスピーカの断面図
【符号の説明】 １ ・・・ 実施の形態１における振動板 ２ ・・・ センターキャップ ３ ・・・ ボイスコイル ４ ・・・ ダンパー ５ ・・・ フレーム ６ ・・・ 界磁部 ７ ・・・ 実施の形態２における振動板 ８ ・・・ 接着剤 ９ ・・・ 実施の形態３における振動板 ９ａ ・・・ 実施の形態３における振動板の低密度部
分 １０ ・・・ 実施の形態３の応用例における振動板 １０ａ・・・ 実施の形態３の応用例における振動板の
孔部 θ ・・・ 振動板の半頂角
分 １０ ・・・ 実施の形態３の応用例における振動板 １０ａ・・・ 実施の形態３の応用例における振動板の
孔部 θ ・・・ 振動板の半頂角
Claims (9)
- 【請求項１】ボイスコイルとの接合部の半頂角が４５゜
以下であり、内径、外径取り付け部より前方に頂部をも
つ弓なりに屈曲した振動板により構成され、かつ、前記
振動板の外径部がフレームに取り付けられたことを特徴
とするスピーカ。 - 【請求項２】ボイスコイルは略円筒形状であり、振動板
の内径取り付け部と前記ボイスコイル端部とを接合した
ことを特徴とする請求項１記載のスピーカ。 - 【請求項３】接合手段として、ゴム系接着剤を用いるこ
とを特徴とする請求項１又は２記載のスピーカ。 - 【請求項４】ボイスコイル内径部に接合し、その接合部
がテーパ形状であることを特徴とした振動板により構成
された請求項１乃至３記載のスピーカ。 - 【請求項５】ボイスコイルと振動板の接合部において、
ボイスコイル端部と振動板端部が間隙なく直接接触する
ように接合されたことを特徴とする請求項４記載のスピ
ーカ。 - 【請求項６】振動板裏側の空間が密閉され、かつ、振動
板に空気の流通する部分をもち、この部分からのみ空気
の流通が可能なことを特徴とした請求項１乃至５記載の
スピーカ。 - 【請求項７】空気の流通する部分は振動板外周部近傍に
配置したことを特徴とする請求項６記載のスピーカ。 - 【請求項８】振動板外周部近傍には内周部に比較して密
度の低い部材を用いることを特徴とした請求項６又は７
記載のスピーカ。 - 【請求項９】振動板外周部近傍に複数の小孔を設けたこ
とを特徴とする請求項６乃至８記載のスピーカ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11833898A JP3610774B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | スピーカ |
| TW088106642A TW441216B (en) | 1998-04-28 | 1999-04-26 | Loudspeaker |
| US09/300,981 US6661903B1 (en) | 1998-04-28 | 1999-04-28 | Loudspeaker |
| CNB991061330A CN1167309C (zh) | 1998-04-28 | 1999-04-28 | 扬声器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11833898A JP3610774B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | スピーカ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004225343A Division JP3966315B2 (ja) | 2004-08-02 | 2004-08-02 | スピーカ |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11313390A true JPH11313390A (ja) | 1999-11-09 |
| JP3610774B2 JP3610774B2 (ja) | 2005-01-19 |
Family
ID=14734210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11833898A Expired - Lifetime JP3610774B2 (ja) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | スピーカ |
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| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP3610774B2 (ja) |
| CN (1) | CN1167309C (ja) |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005112505A1 (ja) * | 2004-05-19 | 2005-11-24 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スピーカおよびこのスピーカを用いた装置 |
| JP4878625B2 (ja) * | 2006-05-24 | 2012-02-15 | パイオニア株式会社 | スピーカ装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL2474171T3 (pl) * | 2007-07-25 | 2015-07-31 | Sinar Baja Electric Ltd | Membrana w kształcie pierścienia do głośnika elektroakustycznego |
| JP2009194467A (ja) * | 2008-02-12 | 2009-08-27 | Victor Co Of Japan Ltd | ボイスコイル及びスピーカ |
| WO2010137988A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | Leiv Eiriksson Nyskapning As | Loudspeaker arrangement |
| CN102118672A (zh) * | 2011-03-28 | 2011-07-06 | 苏州上声电子有限公司 | 扬声器振动膜片及扬声器 |
| CN105208496A (zh) * | 2014-06-30 | 2015-12-30 | 冠捷投资有限公司 | 曲型扬声器与曲型显示装置 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1917012A (en) * | 1931-02-05 | 1933-07-04 | Bell Telephone Labor Inc | Sound translating device |
| DE2253076A1 (de) * | 1971-10-29 | 1973-05-10 | Pioneer Electronic Corp | Membran fuer einen lautsprecher |
| US4315112A (en) * | 1979-12-12 | 1982-02-09 | Alan Hofer | Speaker |
| DE4031742A1 (de) * | 1990-10-06 | 1992-04-09 | Nokia Unterhaltungselektronik | Kalotten-hochton-lautsprecher |
-
1998
- 1998-04-28 JP JP11833898A patent/JP3610774B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-04-26 TW TW088106642A patent/TW441216B/zh active
- 1999-04-28 US US09/300,981 patent/US6661903B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-28 CN CNB991061330A patent/CN1167309C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005112505A1 (ja) * | 2004-05-19 | 2005-11-24 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スピーカおよびこのスピーカを用いた装置 |
| JP4878625B2 (ja) * | 2006-05-24 | 2012-02-15 | パイオニア株式会社 | スピーカ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1167309C (zh) | 2004-09-15 |
| CN1236285A (zh) | 1999-11-24 |
| US6661903B1 (en) | 2003-12-09 |
| TW441216B (en) | 2001-06-16 |
| JP3610774B2 (ja) | 2005-01-19 |
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