JPH11298547A - パイロットシンボル挿入方式及びそれを用いた無線通信システム - Google Patents
パイロットシンボル挿入方式及びそれを用いた無線通信システムInfo
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- JPH11298547A JPH11298547A JP10105990A JP10599098A JPH11298547A JP H11298547 A JPH11298547 A JP H11298547A JP 10105990 A JP10105990 A JP 10105990A JP 10599098 A JP10599098 A JP 10599098A JP H11298547 A JPH11298547 A JP H11298547A
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- H04L27/34—Amplitude- and phase-modulated carrier systems, e.g. quadrature-amplitude modulated carrier systems
- H04L27/345—Modifications of the signal space to allow the transmission of additional information
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- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
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- H04B1/40—Circuits
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- H04B1/46—Transmit/receive switching by voice-frequency signals; by pilot signals
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- Signal Processing (AREA)
- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
- Synchronisation In Digital Transmission Systems (AREA)
- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 無線通信に用いられるパイロットシンボル挿
入方式及びそれを用いた無線通信システムにおいて、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度を向上させ、かつ搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性を向上
させることを目的とする。 【解決手段】 ８値以上の多値変調方式の中に定期的に
パイロットシンボルを挿入する方式において、パイロッ
トシンボルの信号点１０２を多値変調方式の信号点１０
１で最大振幅となる点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、パイロッ
トシンボルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最
大信号点振幅より大きくすることで、復調側で準同期検
波を行う際の送受信機間の周波数オフセット量および振
幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比
におけるビット誤り率特性が向上する。
入方式及びそれを用いた無線通信システムにおいて、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度を向上させ、かつ搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性を向上
させることを目的とする。 【解決手段】 ８値以上の多値変調方式の中に定期的に
パイロットシンボルを挿入する方式において、パイロッ
トシンボルの信号点１０２を多値変調方式の信号点１０
１で最大振幅となる点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、パイロッ
トシンボルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最
大信号点振幅より大きくすることで、復調側で準同期検
波を行う際の送受信機間の周波数オフセット量および振
幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比
におけるビット誤り率特性が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無線通信に用いら
れるパイロットシンボル挿入方式及びそれを用いた無線
通信システムに関する。
れるパイロットシンボル挿入方式及びそれを用いた無線
通信システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ディジタル移動無線通信方式にお
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、「陸上移動通信用１
６ＱＡＭのフェージングひずみ補償方式」、三瓶、電子
情報通信学会論文誌Ｂ−ＩＩＶｏｌ．Ｊ−７２−Ｂ−Ｉ
Ｉ Ｎｏ．１ ｐｐ．７−１５ １９８９年１月に記載
されているものが知られている。図１２に１６ＱＡＭ方
式におけるパイロットシンボルの信号点位置を示す。図
１２において、１２０１は同相Ｉ−直交Ｑ平面における
１６ＱＡＭの信号点を示しており、パイロットシンボル
の信号点は１２０１Ａ，Ｂ，ＣおよびＤのいずれかに配
置するというように、１６ＱＡＭ方式の信号点のうち最
大振幅を有する信号点をパイロット信号とし、準同期検
波を行う方式が知られている。
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、「陸上移動通信用１
６ＱＡＭのフェージングひずみ補償方式」、三瓶、電子
情報通信学会論文誌Ｂ−ＩＩＶｏｌ．Ｊ−７２−Ｂ−Ｉ
Ｉ Ｎｏ．１ ｐｐ．７−１５ １９８９年１月に記載
されているものが知られている。図１２に１６ＱＡＭ方
式におけるパイロットシンボルの信号点位置を示す。図
１２において、１２０１は同相Ｉ−直交Ｑ平面における
１６ＱＡＭの信号点を示しており、パイロットシンボル
の信号点は１２０１Ａ，Ｂ，ＣおよびＤのいずれかに配
置するというように、１６ＱＡＭ方式の信号点のうち最
大振幅を有する信号点をパイロット信号とし、準同期検
波を行う方式が知られている。
【０００３】このような準同期検波を行う場合、パイロ
ットシンボルの信号点振幅が大きいほど復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。
ットシンボルの信号点振幅が大きいほど復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このように準
同期検波でパイロットシンボルの信号点振幅を大きくす
ると、ピーク対平均送信電力比が増加してしまうため、
送信系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があ
った。
同期検波でパイロットシンボルの信号点振幅を大きくす
ると、ピーク対平均送信電力比が増加してしまうため、
送信系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があ
った。
【０００５】本発明は、復調側で準同期検波を行う際の
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度が向上し、かつ搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するパイロットシンボル挿入方
式及びそれを用いた無線通信システムを提供することを
目的とする。
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度が向上し、かつ搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するパイロットシンボル挿入方
式及びそれを用いた無線通信システムを提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置し、パイロットシンボルの信
号点振幅を多値変調方式の最大信号点振幅より大きくす
るように構成したものである。
に本発明は、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置し、パイロットシンボルの信
号点振幅を多値変調方式の最大信号点振幅より大きくす
るように構成したものである。
【０００７】これにより、ピーク対平均送信電力比に影
響を与えず、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性も向上させるパイロットシンボル挿入方式及びそれ
を用いた無線通信システムが得られる。
響を与えず、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性も向上させるパイロットシンボル挿入方式及びそれ
を用いた無線通信システムが得られる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、送信機と受信機とで行う無線通信に用いられ、前記
送信機において、８値以上の多値変調方式の中に、定期
的にパイロットシンボルを挿入し、前記パイロットシン
ボルの信号点振幅を前記８値以上の多値変調方式の最大
の信号点振幅より大きくしたことを特徴とするパイロッ
トシンボル挿入方式であり、パイロットシンボルの同相
Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を８値以上の多値変
調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置す
ることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだ
けでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上
の多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすること
で、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
するという作用を有する。
は、送信機と受信機とで行う無線通信に用いられ、前記
送信機において、８値以上の多値変調方式の中に、定期
的にパイロットシンボルを挿入し、前記パイロットシン
ボルの信号点振幅を前記８値以上の多値変調方式の最大
の信号点振幅より大きくしたことを特徴とするパイロッ
トシンボル挿入方式であり、パイロットシンボルの同相
Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を８値以上の多値変
調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置す
ることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだ
けでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上
の多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすること
で、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
するという作用を有する。
【０００９】請求項２に記載の発明は、送信機と受信機
とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、８
値以上の多値直交振幅変調（ＱＡＭ：Quadrature Ampli
tudeModulation ）方式の中に、定期的にパイロットシ
ンボルを挿入し、前記パイロットシンボルの信号点振幅
を前記８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅よ
り大きくしたことを特徴とするパイロットシンボル挿入
方式であり、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
振幅をとる信号点とは異なる位置に配置することで、ピ
ーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでなく、パ
イロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ
方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復調側で
準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性が向上するという作
用を有する。
とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、８
値以上の多値直交振幅変調（ＱＡＭ：Quadrature Ampli
tudeModulation ）方式の中に、定期的にパイロットシ
ンボルを挿入し、前記パイロットシンボルの信号点振幅
を前記８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅よ
り大きくしたことを特徴とするパイロットシンボル挿入
方式であり、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
振幅をとる信号点とは異なる位置に配置することで、ピ
ーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでなく、パ
イロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ
方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復調側で
準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性が向上するという作
用を有する。
【００１０】そして請求項３に記載の発明のように、送
信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項２に記
載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項２に記
載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
【００１１】更に請求項４に記載の発明のように、パイ
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にしたことを特徴とする請求項３に記載のパイロットシ
ンボル挿入方式とするのがより好適である。
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にしたことを特徴とする請求項３に記載のパイロットシ
ンボル挿入方式とするのがより好適である。
【００１２】請求項５に記載の発明は、送信機と受信機
とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、８
値以上の多値直交振幅変調（ＱＡＭ：Quadrature Ampli
tudeModulation ）方式の中に、定期的に同相軸上また
は直交軸上に信号点をもつパイロットシンボルを挿入
し、前記パイロットシンボルの信号点振幅を前記８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくした
ことを特徴とするパイロットシンボル挿入方式であり、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送
信電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシン
ボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信
号点振幅より大きくすることで、復調側で準同期検波を
行う際の送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪
み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比にお
けるビット誤り率特性が向上するという作用を有する。
とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、８
値以上の多値直交振幅変調（ＱＡＭ：Quadrature Ampli
tudeModulation ）方式の中に、定期的に同相軸上また
は直交軸上に信号点をもつパイロットシンボルを挿入
し、前記パイロットシンボルの信号点振幅を前記８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくした
ことを特徴とするパイロットシンボル挿入方式であり、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送
信電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシン
ボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信
号点振幅より大きくすることで、復調側で準同期検波を
行う際の送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪
み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比にお
けるビット誤り率特性が向上するという作用を有する。
【００１３】そして請求項６に記載の発明のように、送
信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項５に記
載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項５に記
載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
【００１４】更に請求項７に記載の発明のように、パイ
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にしたことを特徴とする請求項６に記載のパイロットシ
ンボル挿入方式とするのがより好適である。
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にしたことを特徴とする請求項６に記載のパイロットシ
ンボル挿入方式とするのがより好適である。
【００１５】請求項８に記載の発明は、送信機と受信機
とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、１
６ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、前記パイロットシンボルの信号点振幅を前記１６
ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特
徴とするパイロットシンボル挿入方式であり、パイロッ
トシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を
１６ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置
に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与
えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を
１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくすること
で、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
するという作用を有する。
とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、１
６ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、前記パイロットシンボルの信号点振幅を前記１６
ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特
徴とするパイロットシンボル挿入方式であり、パイロッ
トシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を
１６ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置
に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与
えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を
１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくすること
で、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
するという作用を有する。
【００１６】そして請求項９に記載の発明のように、送
信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にした請求項８に記載のパイロットシ
ンボル挿入方式とするのが好適である。
信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にした請求項８に記載のパイロットシ
ンボル挿入方式とするのが好適である。
【００１７】更に請求項１０に記載の発明のように、パ
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にしたこ
とを特徴とする請求項９に記載のパイロットシンボル挿
入方式とするのがより好適である。
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にしたこ
とを特徴とする請求項９に記載のパイロットシンボル挿
入方式とするのがより好適である。
【００１８】請求項１１に記載の発明は、送信機と受信
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
１６ＱＡＭ方式の中に、定期的に同相軸上または直交軸
上に信号点をもつパイロットシンボルを挿入し、前記パ
イロットシンボルの信号点振幅を前記１６ＱＡＭ方式の
最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とするパイ
ロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボルの
同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を１６ＱＡＭ方
式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置するこ
とで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけで
なく、パイロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅より大きくすることで、復調側で準
同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が向上するという作用
を有する。
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
１６ＱＡＭ方式の中に、定期的に同相軸上または直交軸
上に信号点をもつパイロットシンボルを挿入し、前記パ
イロットシンボルの信号点振幅を前記１６ＱＡＭ方式の
最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とするパイ
ロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボルの
同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を１６ＱＡＭ方
式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置するこ
とで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけで
なく、パイロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅より大きくすることで、復調側で準
同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が向上するという作用
を有する。
【００１９】そして請求項１２に記載の発明のように、
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項１１に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項１１に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
【００２０】更に請求項１３に記載の発明のように、パ
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にしたこ
とを特徴とする請求項１２に記載のパイロットシンボル
挿入方式とするのがより好適である。
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にしたこ
とを特徴とする請求項１２に記載のパイロットシンボル
挿入方式とするのがより好適である。
【００２１】請求項１４に記載の発明は、送信機と受信
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
８相位相（８ＰＳＫ：8 Phase Shift Keying ）変調方
式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入し、前記
パイロットシンボルの信号点振幅を前記８ＰＳＫ変調方
式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とする
パイロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボ
ルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を８ＰＳＫ
変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置
することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えない
だけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳ
Ｋ変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう作用を有する。
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
８相位相（８ＰＳＫ：8 Phase Shift Keying ）変調方
式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入し、前記
パイロットシンボルの信号点振幅を前記８ＰＳＫ変調方
式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とする
パイロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボ
ルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を８ＰＳＫ
変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置
することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えない
だけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳ
Ｋ変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう作用を有する。
【００２２】そして請求項１５に記載の発明のように、
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項１４に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項１４に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
【００２３】更に請求項１６に記載の発明のように、パ
イロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項１５に記載のパイロットシンボ
ル挿入方式とするのがより好適である。
イロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項１５に記載のパイロットシンボ
ル挿入方式とするのがより好適である。
【００２４】請求項１７に記載の発明は、送信機と受信
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
８ＰＳＫ変調方式の中に、定期的に同相−直交平面上
で、８ＰＳＫ変調シンボルの信号点とパイロットシンボ
ルの信号点とのなす角がπ／８＋ｎπ／４ラジアン
（ｎ：整数）となるパイロットシンボルを挿入し、前記
パイロットシンボルの信号点振幅を前記８ＰＳＫ変調方
式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とする
パイロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボ
ルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を８ＰＳＫ
変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置
することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えない
だけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳ
Ｋ変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう作用を有する。
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
８ＰＳＫ変調方式の中に、定期的に同相−直交平面上
で、８ＰＳＫ変調シンボルの信号点とパイロットシンボ
ルの信号点とのなす角がπ／８＋ｎπ／４ラジアン
（ｎ：整数）となるパイロットシンボルを挿入し、前記
パイロットシンボルの信号点振幅を前記８ＰＳＫ変調方
式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とする
パイロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボ
ルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を８ＰＳＫ
変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置
することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えない
だけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳ
Ｋ変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう作用を有する。
【００２５】そして請求項１８に記載の発明のように、
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項１７に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項１７に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
【００２６】更に請求項１９に記載の発明のように、パ
イロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項１８記載のパイロットシンボル
挿入方式とするのがより好適である。
イロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項１８記載のパイロットシンボル
挿入方式とするのがより好適である。
【００２７】請求項２０に記載の発明は、送信機と受信
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
直交位相（ＱＰＳＫ：Quadrature Phase Shift Keying
）変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、前記パイロットシンボルの信号点振幅を前記ＱＰ
ＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくしたことを
特徴とするパイロットシンボル挿入方式であり、パイロ
ットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置
をＱＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響
を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振
幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上するという作用を有する。
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
直交位相（ＱＰＳＫ：Quadrature Phase Shift Keying
）変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、前記パイロットシンボルの信号点振幅を前記ＱＰ
ＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくしたことを
特徴とするパイロットシンボル挿入方式であり、パイロ
ットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置
をＱＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響
を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振
幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上するという作用を有する。
【００２８】そして請求項２１に記載の発明のように、
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項２０に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
送信機が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にしたことを特徴とする請求項２０に
記載のパイロットシンボル挿入方式とするのが好適であ
る。
【００２９】更に請求項２２に記載の発明のように、パ
イロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項２１に記載のパイロットシンボ
ル挿入方式とするのがより好適である。
イロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項２１に記載のパイロットシンボ
ル挿入方式とするのがより好適である。
【００３０】請求項２３に記載の発明は、送信機と受信
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
ＱＰＳＫ変調方式の中に、定期的に同相−直交平面上
で、ＱＰＳＫ変調シンボルの信号点とパイロットシンボ
ルの信号点とのなす角がπ／４＋ｎπ／２ラジアン
（ｎ：整数）となるパイロットシンボルを挿入し、前記
パイロットシンボルの信号点振幅を前記ＱＰＳＫ変調方
式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とする
パイロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボ
ルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置をＱＰＳＫ
変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置
することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えない
だけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳ
Ｋ変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう作用を有する。
機とで行う無線通信に用いられ、前記送信機において、
ＱＰＳＫ変調方式の中に、定期的に同相−直交平面上
で、ＱＰＳＫ変調シンボルの信号点とパイロットシンボ
ルの信号点とのなす角がπ／４＋ｎπ／２ラジアン
（ｎ：整数）となるパイロットシンボルを挿入し、前記
パイロットシンボルの信号点振幅を前記ＱＰＳＫ変調方
式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とする
パイロットシンボル挿入方式であり、パイロットシンボ
ルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置をＱＰＳＫ
変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置
することで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えない
だけでなく、パイロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳ
Ｋ変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう作用を有する。
【００３１】そして請求項２４に記載の発明は、送信機
が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を０．１
から０．４にしたことを特徴とする請求項２３に記載の
パイロットシンボル挿入方式とするのが好適である。
が有するロールオフフィルタのロールオフ係数を０．１
から０．４にしたことを特徴とする請求項２３に記載の
パイロットシンボル挿入方式とするのが好適である。
【００３２】更に請求項２５に記載の発明のように、パ
イロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項２４に記載のパイロットシンボ
ル挿入方式とするのがより好適である。
イロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最
大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にした
ことを特徴とする請求項２４に記載のパイロットシンボ
ル挿入方式とするのがより好適である。
【００３３】請求項２６に記載の発明は、請求項１から
２５のいずれかに記載のパイロットシンボル挿入方式を
用いた無線通信システムであり、パイロットシンボルの
同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を請求項１から
２５のいずれかに記載の変調方式の最大振幅をとる信号
点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボ
ルの信号点振幅を請求項１から２５のいずれかに記載の
変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復調
側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上した無線
通信システムが得られるという作用を有する。
２５のいずれかに記載のパイロットシンボル挿入方式を
用いた無線通信システムであり、パイロットシンボルの
同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位置を請求項１から
２５のいずれかに記載の変調方式の最大振幅をとる信号
点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボ
ルの信号点振幅を請求項１から２５のいずれかに記載の
変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復調
側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上した無線
通信システムが得られるという作用を有する。
【００３４】以下、本発明の実施の形態について、図１
から図１１を用いて説明する。 （実施の形態１）図１は、本実施の形態における同相Ｉ
−直交Ｑ平面での８値以上の多値変調方式の一例である
１６ＡＰＳＫ（Amplitude Phase Shift Keying）変調方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
を示し、図１において、１０１は１６ＡＰＳＫ変調方式
の信号点、１０２はパイロットシンボルの信号点であ
る。図２は、１６ＡＰＳＫ変調シンボルとパイロットシ
ンボルのＮシンボル内の構成の一例を示している。
から図１１を用いて説明する。 （実施の形態１）図１は、本実施の形態における同相Ｉ
−直交Ｑ平面での８値以上の多値変調方式の一例である
１６ＡＰＳＫ（Amplitude Phase Shift Keying）変調方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
を示し、図１において、１０１は１６ＡＰＳＫ変調方式
の信号点、１０２はパイロットシンボルの信号点であ
る。図２は、１６ＡＰＳＫ変調シンボルとパイロットシ
ンボルのＮシンボル内の構成の一例を示している。
【００３５】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００３６】図１、図２および図３を用いて、８値以上
の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを
挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大
きくした方式について説明する。図１は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面における１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点１０１と
パイロットシンボルの信号点１０２の配置を示してい
る。このとき、１６ＡＰＳＫ変調方式の最大の信号点振
幅をｒ16APSK、パイロットシンボルの信号点振幅をｒ
pilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ16APSKとなるようにパイ
ロットシンボルの信号点を配置する。図２は１６ＡＰＳ
Ｋ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の
構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボルのパイ
ロットシンボルを挿入する構成である。このような方式
を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均送信電力
比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロットシン
ボルにより送受信機間の周波数オフセット量および振幅
歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オフセット
量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準同期検波
を行うことにより、さらに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向上させる
ことができる。
の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを
挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大
きくした方式について説明する。図１は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面における１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点１０１と
パイロットシンボルの信号点１０２の配置を示してい
る。このとき、１６ＡＰＳＫ変調方式の最大の信号点振
幅をｒ16APSK、パイロットシンボルの信号点振幅をｒ
pilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ16APSKとなるようにパイ
ロットシンボルの信号点を配置する。図２は１６ＡＰＳ
Ｋ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の
構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボルのパイ
ロットシンボルを挿入する構成である。このような方式
を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均送信電力
比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロットシン
ボルにより送受信機間の周波数オフセット量および振幅
歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オフセット
量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準同期検波
を行うことにより、さらに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向上させる
ことができる。
【００３７】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるパイロ
ットシンボルの信号点配置は図１に限ったものではな
い。また、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボルと
パイロットシンボルの構成は図２に限ったものではな
い。また、８値以上の多値変調方式の例として１６ＡＰ
ＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式は
これに限ったものではない。
ットシンボルの信号点配置は図１に限ったものではな
い。また、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボルと
パイロットシンボルの構成は図２に限ったものではな
い。また、８値以上の多値変調方式の例として１６ＡＰ
ＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式は
これに限ったものではない。
【００３８】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボ
ルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方
式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を８値以上の多値変調方式の最大信
号点振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、準同
期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという効果を有する。
以上の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボ
ルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方
式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を８値以上の多値変調方式の最大信
号点振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、準同
期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという効果を有する。
【００３９】（実施の形態２）図４は、本実施の形態に
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８値以上の多値ＱＡＭ方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
を示し、図４において、３０１は多値ＱＡＭ方式の信号
点、３０２はパイロットシンボルの信号点である。図５
は、８値以上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボ
ルのＮシンボル内の構成の一例を示している。
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８値以上の多値ＱＡＭ方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
を示し、図４において、３０１は多値ＱＡＭ方式の信号
点、３０２はパイロットシンボルの信号点である。図５
は、８値以上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボ
ルのＮシンボル内の構成の一例を示している。
【００４０】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００４１】図４、図５および図３を用いて、８値以上
の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボル
を挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点
振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅よ
り大きくした方式について説明する。図４は、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
３０１とパイロットシンボルの信号点３０２の配置を示
している。このとき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
の信号点振幅をｒQAM 、パイロットシンボルの信号点振
幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒQAM となるように
パイロットシンボルの信号点を配置する。図５は８値以
上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシン
ボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボ
ルのパイロットシンボルを挿入する構成である。このよ
うな方式を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均
送信電力比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロ
ットシンボルにより送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オ
フセット量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準
同期検波を行うことにより、さらに準同期検波を行う際
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させることができる。
の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボル
を挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点
振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅よ
り大きくした方式について説明する。図４は、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
３０１とパイロットシンボルの信号点３０２の配置を示
している。このとき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
の信号点振幅をｒQAM 、パイロットシンボルの信号点振
幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒQAM となるように
パイロットシンボルの信号点を配置する。図５は８値以
上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシン
ボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボ
ルのパイロットシンボルを挿入する構成である。このよ
うな方式を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均
送信電力比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロ
ットシンボルにより送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オ
フセット量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準
同期検波を行うことにより、さらに準同期検波を行う際
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させることができる。
【００４２】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシン
ボルの信号点配置の関係は図４に限ったものではない。
また、Ｎシンボル中の８値以上の多値ＱＡＭシンボルと
パイロットシンボルの構成は図５に限ったものではな
い。
上の多値ＱＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシン
ボルの信号点配置の関係は図４に限ったものではない。
また、Ｎシンボル中の８値以上の多値ＱＡＭシンボルと
パイロットシンボルの構成は図５に限ったものではな
い。
【００４３】更に、送信機１０内で用いられるルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）
【００４４】
【数１】
【００４５】で表されるとき、ロールオフ係数を０．１
から０．４にするのが効果的である。そして更に、パイ
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えな
いだけでなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット
量および振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が更に向上す
る。ここで、（数１）において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、Ｈ（ω）は
ルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
から０．４にするのが効果的である。そして更に、パイ
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えな
いだけでなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット
量および振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が更に向上す
る。ここで、（数１）において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、Ｈ（ω）は
ルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
【００４６】また、８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
とパイロットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
が（数２）
とパイロットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
が（数２）
【００４７】
【数２】
【００４８】で表されたとき、パイロットシンボルの信
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることでピーク対平均送信電力比に影響を与えることな
く、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および振
幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比
におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくなる。
ここで、（数２）において、８値以上の多値ＱＡＭ方式
の信号点３０１は（ＩQA M，ＱQAM）で表し、ｍは整数、
（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，（ａm，ｂm）
は１，−１のバイナリ符号、ｓは定数とする。そして前
述のように、ロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にするのが効果的であり、更にパイロ
ットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式
の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下に
するのがより好適である。
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることでピーク対平均送信電力比に影響を与えることな
く、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および振
幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比
におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくなる。
ここで、（数２）において、８値以上の多値ＱＡＭ方式
の信号点３０１は（ＩQA M，ＱQAM）で表し、ｍは整数、
（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，（ａm，ｂm）
は１，−１のバイナリ符号、ｓは定数とする。そして前
述のように、ロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にするのが効果的であり、更にパイロ
ットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式
の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下に
するのがより好適である。
【００４９】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシン
ボルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくし
た方式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の
最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう効果を有する。
以上の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシン
ボルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくし
た方式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の
最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう効果を有する。
【００５０】（実施の形態３）図６は、本実施の形態に
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での１６ＱＡＭ方式の信号点
配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、図
６において、５０１は１６ＱＡＭ方式の信号点、５０２
はパイロットシンボルの信号点である。図７は、１６Ｑ
ＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の構
成の一例を示している。
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での１６ＱＡＭ方式の信号点
配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、図
６において、５０１は１６ＱＡＭ方式の信号点、５０２
はパイロットシンボルの信号点である。図７は、１６Ｑ
ＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の構
成の一例を示している。
【００５１】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００５２】図６、図７および図３を用いて、１６ＱＡ
Ｍ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入する
方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を１６
ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくした方式につ
いて説明する。図６は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１
６ＱＡＭ方式の信号点５０１とパイロットシンボルの信
号点５０２の配置を示している。このとき、１６ＱＡＭ
方式の最大の信号点振幅をｒ16QAM 、パイロットシンボ
ルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ
16QAM となるようにパイロットシンボルの信号点を配置
する。図７は１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボル
のＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に
１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成であ
る。このような方式を送信機１０で行うことにより、ピ
ーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信機２０
で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５およ
び周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同期検波
部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準同期検
波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度を向上させることができる。
Ｍ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入する
方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を１６
ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくした方式につ
いて説明する。図６は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１
６ＱＡＭ方式の信号点５０１とパイロットシンボルの信
号点５０２の配置を示している。このとき、１６ＱＡＭ
方式の最大の信号点振幅をｒ16QAM 、パイロットシンボ
ルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ
16QAM となるようにパイロットシンボルの信号点を配置
する。図７は１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボル
のＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に
１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成であ
る。このような方式を送信機１０で行うことにより、ピ
ーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信機２０
で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５およ
び周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同期検波
部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準同期検
波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度を向上させることができる。
【００５３】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６Ｑ
ＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号
点配置の関係は図６に限ったものではない。また、Ｎシ
ンボル中の１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの
構成は図７に限ったものではない。
ＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号
点配置の関係は図６に限ったものではない。また、Ｎシ
ンボル中の１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの
構成は図７に限ったものではない。
【００５４】更に、送信機１０内で用いられる送信機１
０内で用いられるルートロールオフフィルタの周波数特
性が、（数１）で表されるとき、ロールオフ係数を０．
１から０．４にするのが効果的である。そして更に、パ
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にするこ
とで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけで
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が更に向上する。
０内で用いられるルートロールオフフィルタの周波数特
性が、（数１）で表されるとき、ロールオフ係数を０．
１から０．４にするのが効果的である。そして更に、パ
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にするこ
とで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけで
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が更に向上する。
【００５５】また、１６ＱＡＭ方式の信号点とパイロッ
トシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平面
における１６ＱＡＭ方式の信号点が（数３）
トシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平面
における１６ＱＡＭ方式の信号点が（数３）
【００５６】
【数３】
【００５７】で表されたとき、パイロットシンボルの信
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えること
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力
比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくな
る。ここで、（数３）において、１６ＱＡＭ方式の信号
点５０１は（Ｉ16QAM，Ｑ1 6QAM）で表し、（ａ1，
ｂ1），（ａ2，ｂ2）は１，−１のバイナリ符号、ｓは
定数とする。そして前述のように、ロールオフフィルタ
のロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効果的
であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大
きく１．６倍以下にするのがより好適である。
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えること
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力
比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくな
る。ここで、（数３）において、１６ＱＡＭ方式の信号
点５０１は（Ｉ16QAM，Ｑ1 6QAM）で表し、（ａ1，
ｂ1），（ａ2，ｂ2）は１，−１のバイナリ符号、ｓは
定数とする。そして前述のように、ロールオフフィルタ
のロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効果的
であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大
きく１．６倍以下にするのがより好適である。
【００５８】以上のように本実施の形態によれば、１６
ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入
し、パイロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式
の最大の信号点振幅より大きくした方式において、パイ
ロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位
置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響
を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振
幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくするこ
とで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上するという効果を有する。
ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入
し、パイロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式
の最大の信号点振幅より大きくした方式において、パイ
ロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位
置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響
を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振
幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくするこ
とで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上するという効果を有する。
【００５９】（実施の形態４）図８は、本実施の形態に
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８ＰＳＫ変調方式の信号
点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、
図８において、７０１は８ＰＳＫ変調方式の信号点、７
０２はパイロットシンボルの信号点である。図９は、８
ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル
内の構成の一例を示している。図３は、無線通信システ
ムの構成概念図である。図３において、１０は送信機で
あり、１１は送信ディジタル信号、１２は直交ベースバ
ンド変調部で、送信ディジタル信号１１を入力して送信
直交ベースバンド信号の同相成分１３と直交成分１４を
出力し、この同相成分１３と直交成分１４を送信無線部
１５で送信信号１６に変換し、アンテナ１７から送信す
る。２０は受信機であり、２１はアンテナ、２２は受信
無線部で、アンテナで受信した信号を入力して受信直交
ベースバンド信号の同相成分２３と直交成分２４を出力
する。２５は振幅歪み量推定部で、同相成分２３と直交
成分２４を入力して、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量
推定信号２７を出力する。２６は周波数オフセット量推
定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力して、周波
数オフセット量を推定し、周波数オフセット量推定信号
２８を出力する。２９は準同期検波部で、同相成分２３
と直交成分２４、及び振幅歪み量推定信号２７と周波数
オフセット量推定信号２８を入力して、準同期検波を行
い、受信ディジタル信号３０を出力する。
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８ＰＳＫ変調方式の信号
点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、
図８において、７０１は８ＰＳＫ変調方式の信号点、７
０２はパイロットシンボルの信号点である。図９は、８
ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル
内の構成の一例を示している。図３は、無線通信システ
ムの構成概念図である。図３において、１０は送信機で
あり、１１は送信ディジタル信号、１２は直交ベースバ
ンド変調部で、送信ディジタル信号１１を入力して送信
直交ベースバンド信号の同相成分１３と直交成分１４を
出力し、この同相成分１３と直交成分１４を送信無線部
１５で送信信号１６に変換し、アンテナ１７から送信す
る。２０は受信機であり、２１はアンテナ、２２は受信
無線部で、アンテナで受信した信号を入力して受信直交
ベースバンド信号の同相成分２３と直交成分２４を出力
する。２５は振幅歪み量推定部で、同相成分２３と直交
成分２４を入力して、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量
推定信号２７を出力する。２６は周波数オフセット量推
定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力して、周波
数オフセット量を推定し、周波数オフセット量推定信号
２８を出力する。２９は準同期検波部で、同相成分２３
と直交成分２４、及び振幅歪み量推定信号２７と周波数
オフセット量推定信号２８を入力して、準同期検波を行
い、受信ディジタル信号３０を出力する。
【００６０】図８、図９および図３を用いて、８ＰＳＫ
変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入す
る方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を８
ＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方式
について説明する。図８は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る８ＰＳＫ変調方式の信号点７０１とパイロットシンボ
ルの信号点７０２の配置を示している。このとき、８Ｐ
ＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒ8PSK、パイロット
シンボルの信号点振幅をｒpilot としたとき、ｒpilot
＞ｒ8PSK となるようにパイロットシンボルの信号点を
配置する。図９は８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシ
ンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボ
ル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成
である。このような方式を送信機１０で行うことによ
り、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信
機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２
５および周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同
期検波部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準
同期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み
量の推定精度を向上させることができる。
変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入す
る方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を８
ＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方式
について説明する。図８は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る８ＰＳＫ変調方式の信号点７０１とパイロットシンボ
ルの信号点７０２の配置を示している。このとき、８Ｐ
ＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒ8PSK、パイロット
シンボルの信号点振幅をｒpilot としたとき、ｒpilot
＞ｒ8PSK となるようにパイロットシンボルの信号点を
配置する。図９は８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシ
ンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボ
ル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成
である。このような方式を送信機１０で行うことによ
り、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信
機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２
５および周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同
期検波部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準
同期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み
量の推定精度を向上させることができる。
【００６１】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８ＰＳ
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図８に限ったものではない。また、Ｎ
シンボル中の８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボ
ルの構成は図９に限ったものではない。
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図８に限ったものではない。また、Ｎ
シンボル中の８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボ
ルの構成は図９に限ったものではない。
【００６２】更に、送信機１０内で用いられるルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
【００６３】また、８ＰＳＫ変調方式の信号点とパイロ
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面における８ＰＳＫ変調方式の信号点が（数４）
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面における８ＰＳＫ変調方式の信号点が（数４）
【００６４】
【数４】
【００６５】で表されたとき、図８のようにパイロット
シンボルの信号点と８ＰＳＫ変調方式の信号点のなす角
をθとしてθがπ／８＋ｎπ／４ラジアン（ｎ：整数）
となるようにパイロットシンボルの信号点は配置され、
こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与え
ることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大き
くなる。ここで、（数４）において、８ＰＳＫ変調方式
の信号点７０１は（Ｉ8PSK，Ｑ8PSK）で表し、ｋは整
数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオフ
フィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にするの
が効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅
を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０
倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適である。
シンボルの信号点と８ＰＳＫ変調方式の信号点のなす角
をθとしてθがπ／８＋ｎπ／４ラジアン（ｎ：整数）
となるようにパイロットシンボルの信号点は配置され、
こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与え
ることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大き
くなる。ここで、（数４）において、８ＰＳＫ変調方式
の信号点７０１は（Ｉ8PSK，Ｑ8PSK）で表し、ｋは整
数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオフ
フィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にするの
が効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅
を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０
倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適である。
【００６６】以上のように本実施の形態によれば、８Ｐ
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８ＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８ＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
【００６７】（実施の形態５）図１０は、本実施の形態
における同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳＫ変調方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を
示し、図１０において、９０１はＱＰＳＫ変調方式の信
号点、９０２はパイロットシンボルの信号点である。図
１１は、ＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
における同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳＫ変調方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を
示し、図１０において、９０１はＱＰＳＫ変調方式の信
号点、９０２はパイロットシンボルの信号点である。図
１１は、ＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
【００６８】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００６９】図１０、図１１および図３を用いて、ＱＰ
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入する方式において、パイロットシンボルの信号点振幅
をＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした
方式について説明する。図１０は、同相Ｉ−直交Ｑ平面
におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点９０１とパイロット
シンボルの信号点９０２の配置を示している。このと
き、ＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒQPSK、パ
イロットシンボルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、
ｒpilot＞ｒQPSK となるようにパイロットシンボルの信
号点を配置する。図１１はＱＰＳＫ変調シンボルとパイ
ロットシンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、
Ｎシンボル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入
する構成である。このような方式を送信機１０で行うこ
とにより、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、ま
た受信機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推
定部２５および周波数オフセット量推定部２６で推定
し、準同期検波部２９で準同期検波を行うことにより、
さらに準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度を向上させることができる。
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入する方式において、パイロットシンボルの信号点振幅
をＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした
方式について説明する。図１０は、同相Ｉ−直交Ｑ平面
におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点９０１とパイロット
シンボルの信号点９０２の配置を示している。このと
き、ＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒQPSK、パ
イロットシンボルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、
ｒpilot＞ｒQPSK となるようにパイロットシンボルの信
号点を配置する。図１１はＱＰＳＫ変調シンボルとパイ
ロットシンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、
Ｎシンボル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入
する構成である。このような方式を送信機１０で行うこ
とにより、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、ま
た受信機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推
定部２５および周波数オフセット量推定部２６で推定
し、準同期検波部２９で準同期検波を行うことにより、
さらに準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度を向上させることができる。
【００７０】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳ
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図１０に限ったものではない。また、
Ｎシンボル中のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシン
ボルの構成は図１１に限ったものではない。
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図１０に限ったものではない。また、
Ｎシンボル中のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシン
ボルの構成は図１１に限ったものではない。
【００７１】更に、送信機１０内で用いられるルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
【００７２】また、ＱＰＳＫ変調方式の信号点とパイロ
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点が（数５）
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点が（数５）
【００７３】
【数５】
【００７４】で表されたとき、図１０のようにパイロッ
トシンボルの信号点とＱＰＳＫ変調方式の信号点のなす
角をφとしてφがπ／４＋ｎπ／２ラジアン（ｎ：整
数）となるようにパイロットシンボルの信号点は配置さ
れ、こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を
与えることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が
大きくなる。ここで、（数５）において、ＱＰＳＫ変調
方式の信号点９０１は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、ｋは
整数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオ
フフィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にする
のが効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．
０倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適であ
る。
トシンボルの信号点とＱＰＳＫ変調方式の信号点のなす
角をφとしてφがπ／４＋ｎπ／２ラジアン（ｎ：整
数）となるようにパイロットシンボルの信号点は配置さ
れ、こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を
与えることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が
大きくなる。ここで、（数５）において、ＱＰＳＫ変調
方式の信号点９０１は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、ｋは
整数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオ
フフィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にする
のが効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．
０倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適であ
る。
【００７５】以上のように本実施の形態によれば、ＱＰ
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置をＱＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置をＱＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
【００７６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、無線通信
に用いられ、８値以上の多値変調方式の中に、定期的に
パイロットシンボルを挿入する方式において、パイロッ
トシンボルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最
大の信号点振幅より大きくした方式としたものであり、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８値以上の多値変調方式の最大振幅をとる信号
点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボ
ルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点
振幅より大きくすることで、復調側で準同期検波を行う
際の送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという有利な効果が得られ
る。
に用いられ、８値以上の多値変調方式の中に、定期的に
パイロットシンボルを挿入する方式において、パイロッ
トシンボルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最
大の信号点振幅より大きくした方式としたものであり、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８値以上の多値変調方式の最大振幅をとる信号
点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボ
ルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点
振幅より大きくすることで、復調側で準同期検波を行う
際の送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという有利な効果が得られ
る。
【図１】本発明の一実施の形態における１６ＡＰＳＫ変
調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点
配置の概念図
調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点
配置の概念図
【図２】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
１６ＡＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成
の一例を示す概念図
１６ＡＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成
の一例を示す概念図
【図３】本発明の一実施の形態における無線通信システ
ムの構成概念図
ムの構成概念図
【図４】本発明の一実施の形態における多値ＱＡＭ方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
【図５】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
【図６】本発明の一実施の形態における１６ＱＡＭ方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
【図７】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
【図８】本発明の一実施の形態における８ＰＳＫ変調方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
の概念図
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
の概念図
【図９】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の一
例を示す概念図
８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の一
例を示す概念図
【図１０】本発明の一実施の形態におけるＱＰＳＫ変調
方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配
置の概念図
方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配
置の概念図
【図１１】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内
のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の
一例を示す概念図
のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の
一例を示す概念図
【図１２】従来の１６ＱＡＭ方式の信号点とパイロット
シンボルの信号点の関係図
シンボルの信号点の関係図
１０１ １６ＡＰＳＫ変調方式の信号点 １０２、３０２、５０２、７０２、９０２ パイロット
シンボルの信号点 ３０１ 多値ＱＡＭ方式の信号点 ５０１ １６ＱＡＭ方式の信号点 ７０１ ８ＰＳＫ変調方式の信号点 ９０１ ＱＰＳＫ変調方式の信号点 １１ 送信ディジタル信号 １２ 直交ベースバンド変調部 １３ 送信直交ベースバンド信号同相成分 １４ 送信直交ベースバンド信号直交成分 １５ 送信無線部 １６ 送信信号 １７、２１ アンテナ ２０ 受信機 ２２ 受信無線部 ２３ 受信直交ベースバンド信号同相成分 ２４ 受信直交ベースバンド信号直交成分 ２５ 振幅歪み量推定部 ２６ 周波数オフセット量推定部 ２７ 振幅歪み量推定信号 ２８ 周波数オフセット量推定信号 ２９ 準同期検波部 ３０ 受信ディジタル信号
シンボルの信号点 ３０１ 多値ＱＡＭ方式の信号点 ５０１ １６ＱＡＭ方式の信号点 ７０１ ８ＰＳＫ変調方式の信号点 ９０１ ＱＰＳＫ変調方式の信号点 １１ 送信ディジタル信号 １２ 直交ベースバンド変調部 １３ 送信直交ベースバンド信号同相成分 １４ 送信直交ベースバンド信号直交成分 １５ 送信無線部 １６ 送信信号 １７、２１ アンテナ ２０ 受信機 ２２ 受信無線部 ２３ 受信直交ベースバンド信号同相成分 ２４ 受信直交ベースバンド信号直交成分 ２５ 振幅歪み量推定部 ２６ 周波数オフセット量推定部 ２７ 振幅歪み量推定信号 ２８ 周波数オフセット量推定信号 ２９ 準同期検波部 ３０ 受信ディジタル信号
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐川 守一 神奈川県川崎市多摩区東三田３丁目10番１ 号 松下技研株式会社内
Claims (26)
- 【請求項１】 送信機と受信機とで行う無線通信に用い
られ、前記送信機において、８値以上の多値変調方式の
中に、定期的にパイロットシンボルを挿入し、前記パイ
ロットシンボルの信号点振幅を前記８値以上の多値変調
方式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴とす
るパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項２】 送信機と受信機とで行う無線通信に用い
られ、前記送信機において、８値以上の多値直交振幅変
調（ＱＡＭ：Quadrature Amplitude Modulation ）方式
の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入し、前記パ
イロットシンボルの信号点振幅を前記８値以上の多値Ｑ
ＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくしたことを特徴
とするパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項３】 送信機が有するロールオフフィルタのロ
ールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴とす
る請求項２に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項４】 パイロットシンボルの信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より
大きく１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項３に
記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項５】 送信機と受信機とで行う無線通信に用い
られ、前記送信機において、８値以上の多値直交振幅変
調（ＱＡＭ：Quadrature Amplitude Modulation ）方式
の中に、定期的に同相軸上または直交軸上に信号点をも
つパイロットシンボルを挿入し、前記パイロットシンボ
ルの信号点振幅を前記８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
の信号点振幅より大きくしたことを特徴とするパイロッ
トシンボル挿入方式。 - 【請求項６】 送信機が有するロールオフフィルタのロ
ールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴とす
る請求項５に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項７】 パイロットシンボルの信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より
大きく１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項６に
記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項８】 送信機と受信機とで行う無線通信に用い
られ、前記送信機において、１６ＱＡＭ方式の中に、定
期的にパイロットシンボルを挿入し、前記パイロットシ
ンボルの信号点振幅を前記１６ＱＡＭ方式の最大の信号
点振幅より大きくしたことを特徴とするパイロットシン
ボル挿入方式。 - 【請求項９】 送信機が有するロールオフフィルタのロ
ールオフ係数を０．１から０．４にした請求項８に記載
のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１０】 パイロットシンボルの信号点振幅を１
６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく
１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項９に記載の
パイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１１】 送信機と受信機とで行う無線通信に用
いられ、前記送信機において、１６ＱＡＭ方式の中に、
定期的に同相軸上または直交軸上に信号点をもつパイロ
ットシンボルを挿入し、前記パイロットシンボルの信号
点振幅を前記１６ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大
きくしたことを特徴とするパイロットシンボル挿入方
式。 - 【請求項１２】 送信機が有するロールオフフィルタの
ロールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴と
する請求項１１に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１３】 パイロットシンボルの信号点振幅を１
６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく
１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項１２に記載
のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１４】 送信機と受信機とで行う無線通信に用
いられ、前記送信機において、８相位相（８ＰＳＫ：8
Phase Shift Keying）変調方式の中に、定期的にパイロ
ットシンボルを挿入し、前記パイロットシンボルの信号
点振幅を前記８ＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より
大きくしたことを特徴とするパイロットシンボル挿入方
式。 - 【請求項１５】 送信機が有するロールオフフィルタの
ロールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴と
する請求項１４に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１６】 パイロットシンボルの信号点振幅を８
ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく
１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項１５に記載
のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１７】 送信機と受信機とで行う無線通信に用
いられ、前記送信機において、８ＰＳＫ変調方式の中
に、定期的に同相−直交平面上で、８ＰＳＫ変調シンボ
ルの信号点とパイロットシンボルの信号点とのなす角が
π／８＋ｎπ／４ラジアン（ｎ：整数）となるパイロッ
トシンボルを挿入し、前記パイロットシンボルの信号点
振幅を前記８ＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大
きくしたことを特徴とするパイロットシンボル挿入方
式。 - 【請求項１８】 送信機が有するロールオフフィルタの
ロールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴と
する請求項１７に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項１９】 パイロットシンボルの信号点振幅を８
ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく
１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項１８記載の
パイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項２０】 送信機と受信機とで行う無線通信に用
いられ、前記送信機において、直交位相（ＱＰＳＫ：Qu
adrature Phase Shift Keying ）変調方式の中に、定期
的にパイロットシンボルを挿入し、前記パイロットシン
ボルの信号点振幅を前記ＱＰＳＫ変調方式の最大の信号
点振幅より大きくしたことを特徴とするパイロットシン
ボル挿入方式。 - 【請求項２１】 送信機が有するロールオフフィルタの
ロールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴と
する請求項２０に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項２２】 パイロットシンボルの信号点振幅をＱ
ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく
１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項２１に記載
のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項２３】 送信機と受信機とで行う無線通信に用
いられ、前記送信機において、ＱＰＳＫ変調方式の中
に、定期的に同相−直交平面上で、ＱＰＳＫ変調シンボ
ルの信号点とパイロットシンボルの信号点とのなす角が
π／４＋ｎπ／２ラジアン（ｎ：整数）となるパイロッ
トシンボルを挿入し、前記パイロットシンボルの信号点
振幅を前記ＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大
きくしたことを特徴とするパイロットシンボル挿入方
式。 - 【請求項２４】 送信機が有するロールオフフィルタの
ロールオフ係数を０．１から０．４にしたことを特徴と
する請求項２３に記載のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項２５】 パイロットシンボルの信号点振幅をＱ
ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく
１．６倍以下にしたことを特徴とする請求項２４に記載
のパイロットシンボル挿入方式。 - 【請求項２６】 請求項１から２５のいずれかに記載の
パイロットシンボル挿入方式を用いた無線通信システ
ム。
Priority Applications (10)
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|---|---|---|---|
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| DE69934349T DE69934349T2 (de) | 1998-04-16 | 1999-04-15 | Pilotsignalsnübertragungstechnik und diesen verwendendes digitales Kommunikationssystem |
| EP99107576A EP0951151B1 (en) | 1998-04-16 | 1999-04-15 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
| US09/292,398 US6608843B1 (en) | 1998-04-16 | 1999-04-15 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
| CNB991052099A CN100386982C (zh) | 1998-04-16 | 1999-04-16 | 利用导频信号传送技术的数字通信系统和方法 |
| KR10-1999-0013473A KR100374735B1 (ko) | 1998-04-16 | 1999-04-16 | 파일럿 신호 전송 기술과 이러한 전송 기술을 이용하는 디지털통신 시스템 |
| CN2008100058577A CN101262468B (zh) | 1998-04-16 | 1999-04-16 | 利用导频信号传送技术的数字通信系统和方法 |
| KR10-2002-0051032A KR100452789B1 (ko) | 1998-04-16 | 2002-08-28 | 파일럿 신호 전송 기술과 이러한 전송 기술을 이용하는디지털 통신 시스템 |
| US10/601,591 US20040095899A1 (en) | 1998-04-16 | 2003-06-24 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
| US12/132,817 US20080240289A1 (en) | 1998-04-16 | 2008-06-04 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
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|---|---|---|---|
| JP10599098A JP3166705B2 (ja) | 1998-04-16 | 1998-04-16 | 無線装置及び送信方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11298547A true JPH11298547A (ja) | 1999-10-29 |
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|---|---|---|---|
| JP10599098A Expired - Lifetime JP3166705B2 (ja) | 1998-04-16 | 1998-04-16 | 無線装置及び送信方法 |
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