JP3166724B2 - 無線装置及び送信方法 - Google Patents
無線装置及び送信方法Info
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- JP3166724B2 JP3166724B2 JP25074798A JP25074798A JP3166724B2 JP 3166724 B2 JP3166724 B2 JP 3166724B2 JP 25074798 A JP25074798 A JP 25074798A JP 25074798 A JP25074798 A JP 25074798A JP 3166724 B2 JP3166724 B2 JP 3166724B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無線通信に用いら
れる無線装置及びその送信方法に関する。
れる無線装置及びその送信方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ディジタル移動無線通信方式にお
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、文献（陸上移動通信
用１６ＱＡＭのフェージングひずみ補償方式）三瓶、電
子情報通信学会論文誌Ｂ−ＩＩ、Ｖｏｌ．Ｊ−７２−Ｂ
−ＩＩ、Ｎｏ．１、ｐｐ．７−１５、１９８９年１月に
記載されているものが知られている。
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、文献（陸上移動通信
用１６ＱＡＭのフェージングひずみ補償方式）三瓶、電
子情報通信学会論文誌Ｂ−ＩＩ、Ｖｏｌ．Ｊ−７２−Ｂ
−ＩＩ、Ｎｏ．１、ｐｐ．７−１５、１９８９年１月に
記載されているものが知られている。
【０００３】図１３に１６ＱＡＭ方式におけるパイロッ
トシンボルの信号点位置を示している。図１３におい
て、１３０１は同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＱＡＭ
の信号点を示しており、パイロットシンボルの信号点は
１３０１Ａ，Ｂ，ＣおよびＤのいずれかに配置するとい
うように１６ＱＡＭ方式の信号点のうち最大振幅を有す
る信号点をパイロット信号とし、準同期検波を行う方式
が知られている。
トシンボルの信号点位置を示している。図１３におい
て、１３０１は同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＱＡＭ
の信号点を示しており、パイロットシンボルの信号点は
１３０１Ａ，Ｂ，ＣおよびＤのいずれかに配置するとい
うように１６ＱＡＭ方式の信号点のうち最大振幅を有す
る信号点をパイロット信号とし、準同期検波を行う方式
が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、準同期検波を
行う場合、パイロットシンボルの信号点は信号点振幅が
大きいほど復調側で送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音
雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上するが、ピ
ーク電力対平均送信電力比が増加してしまうため、送信
系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があっ
た。
行う場合、パイロットシンボルの信号点は信号点振幅が
大きいほど復調側で送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音
雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上するが、ピ
ーク電力対平均送信電力比が増加してしまうため、送信
系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があっ
た。
【０００５】本発明は、復調側で準同期検波を行う際の
送受信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定
精度を向上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性を向上させることで、高感度の受信を行う
ことができる変調方式の実現を目的とする。
送受信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定
精度を向上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性を向上させることで、高感度の受信を行う
ことができる変調方式の実現を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、パイロットシンボルの代わりにＢＰＳＫ変
調方式またはＱＰＳＫ変調方式を定期的に挿入し、ＢＰ
ＳＫ変調方式またはＱＰＳＫ変調方式の同相−直交平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電力対平
均送信電力比に影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方式また
はＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を多値変調方式の最大
信号点振幅より大きくするようにしたものである。
に本発明は、パイロットシンボルの代わりにＢＰＳＫ変
調方式またはＱＰＳＫ変調方式を定期的に挿入し、ＢＰ
ＳＫ変調方式またはＱＰＳＫ変調方式の同相−直交平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電力対平
均送信電力比に影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方式また
はＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を多値変調方式の最大
信号点振幅より大きくするようにしたものである。
【０００７】これにより、復調側で準同期検波を行う際
の送受信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推
定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性が向上し、高感度の受信を行うことができ
る。
の送受信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推
定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性が向上し、高感度の受信を行うことができ
る。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【００１９】
【発明の実施の形態】 以下に、本実施の形態について、
図１から図１２を用いて説明する。 （実施の形態１） 図１は、本実施の形態における無線通信システムの構成
概念図である。図１において、（ａ）は送信機であり、
送信ディジタル信号１０１は、直交ベースバンド変調部
１０２に入力され、送信直交ベースバンド信号の同相成
分１０３と直交成分１０４を出力し、送信無線部１０５
を介して送信信号１０６をアンテナ１０７から信号を送
信する。（ｂ）は受信機であり、１０８はアンテナ、１
０９は受信無線部で、受信無線部１０９はアンテナ１０
８で受信した信号を入力とし、受信直交ベースバンド信
号の同相成分１１０と直交成分１１１を出力する。振幅
歪み量推定部１１２は、同相成分１１０と直交成分１１
１を入力とし、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信
号１１３を出力する。周波数オフセット量推定部１１４
は同相成分１１０と直交成分１１１を入力とし、周波数
オフセット量を推定し、周波数オフセット量推定信号１
１５を出力する。準同期検波部１１６は、同相成分１１
０と直交成分１１１、および振幅歪み量推定信号１１３
と周波数オフセット量推定信号１１５を入力とし、準同
期検波を行い、受信ディジタル信号１１７を出力する。
図１から図１２を用いて説明する。 （実施の形態１） 図１は、本実施の形態における無線通信システムの構成
概念図である。図１において、（ａ）は送信機であり、
送信ディジタル信号１０１は、直交ベースバンド変調部
１０２に入力され、送信直交ベースバンド信号の同相成
分１０３と直交成分１０４を出力し、送信無線部１０５
を介して送信信号１０６をアンテナ１０７から信号を送
信する。（ｂ）は受信機であり、１０８はアンテナ、１
０９は受信無線部で、受信無線部１０９はアンテナ１０
８で受信した信号を入力とし、受信直交ベースバンド信
号の同相成分１１０と直交成分１１１を出力する。振幅
歪み量推定部１１２は、同相成分１１０と直交成分１１
１を入力とし、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信
号１１３を出力する。周波数オフセット量推定部１１４
は同相成分１１０と直交成分１１１を入力とし、周波数
オフセット量を推定し、周波数オフセット量推定信号１
１５を出力する。準同期検波部１１６は、同相成分１１
０と直交成分１１１、および振幅歪み量推定信号１１３
と周波数オフセット量推定信号１１５を入力とし、準同
期検波を行い、受信ディジタル信号１１７を出力する。
【００２０】図２は、８値以上の多値変調方式の一例で
ある１６値振幅位相（16 AmplitudePhase Shift Keying
）変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置
を示し、図２において、２０１は１６ＡＰＳＫ変調方式
の信号点である。図３は、ＢＰＳＫ変調方式の同相Ｉ−
直交Ｑ平面における信号点配置図を示し、図３におい
て、３０１はＢＰＳＫ変調方式の信号点である。図４
は、１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＢＰＳＫ変調シンボル
のＮシンボル内の構成の一例を示している。
ある１６値振幅位相（16 AmplitudePhase Shift Keying
）変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置
を示し、図２において、２０１は１６ＡＰＳＫ変調方式
の信号点である。図３は、ＢＰＳＫ変調方式の同相Ｉ−
直交Ｑ平面における信号点配置図を示し、図３におい
て、３０１はＢＰＳＫ変調方式の信号点である。図４
は、１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＢＰＳＫ変調シンボル
のＮシンボル内の構成の一例を示している。
【００２１】図１、図２、図３および図４を用いて、８
値以上の多値変調方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調
方式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の
信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振幅
より大きくした変調方式について説明する。図１は、本
実施の形態における無線通信システムの構成概念図であ
る。図２は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＡＰＳＫ
変調方式の信号点の配置を示している。このとき、１６
ＡＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅をｒ16APSKとする。
図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＢＰＳＫ変調方式
の信号点の配置を示している。このとき、ＢＰＳＫ変調
方式の信号点振幅をｒBPSKとしたとき、ｒBPSK＞ｒ
16APSKとなるようにＢＰＳＫ変調方式の信号点を配置す
る。図４は１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＢＰＳＫ変調シ
ンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボ
ル内に１シンボルのＢＰＳＫ変調シンボルを挿入する構
成である。これにより、図１（ｂ）の受信機における周
波数オフセット量推定部１１４における送受信機間の周
波数オフセット量推定信号１１５の推定精度が向上し、
また、振幅歪み量推定部１１２における送受信機間の振
幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上する。それに
ともない、準同期検波部１１６の検波精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
する。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＢＰＳＫ変
調シンボルの信号点配置は、図３に限ったものではな
い。そして、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボル
とＢＰＳＫ変調シンボルの構成は図４に限ったものでは
ない。また、８値以上の多値変調方式の例として１６Ａ
ＰＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式
はこれに限ったものではない。そして、ルートロールオ
フフィルタ（ナイキストフィルタ）の周波数特性が（数
１）
値以上の多値変調方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調
方式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の
信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振幅
より大きくした変調方式について説明する。図１は、本
実施の形態における無線通信システムの構成概念図であ
る。図２は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＡＰＳＫ
変調方式の信号点の配置を示している。このとき、１６
ＡＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅をｒ16APSKとする。
図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＢＰＳＫ変調方式
の信号点の配置を示している。このとき、ＢＰＳＫ変調
方式の信号点振幅をｒBPSKとしたとき、ｒBPSK＞ｒ
16APSKとなるようにＢＰＳＫ変調方式の信号点を配置す
る。図４は１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＢＰＳＫ変調シ
ンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボ
ル内に１シンボルのＢＰＳＫ変調シンボルを挿入する構
成である。これにより、図１（ｂ）の受信機における周
波数オフセット量推定部１１４における送受信機間の周
波数オフセット量推定信号１１５の推定精度が向上し、
また、振幅歪み量推定部１１２における送受信機間の振
幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上する。それに
ともない、準同期検波部１１６の検波精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
する。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＢＰＳＫ変
調シンボルの信号点配置は、図３に限ったものではな
い。そして、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボル
とＢＰＳＫ変調シンボルの構成は図４に限ったものでは
ない。また、８値以上の多値変調方式の例として１６Ａ
ＰＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式
はこれに限ったものではない。そして、ルートロールオ
フフィルタ（ナイキストフィルタ）の周波数特性が（数
１）
【００２２】
【数１】
【００２３】で表されたとき、ロールオフ係数を０．１
から０．４にし、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値
以上の多値変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大
きく１．６倍以下にしたとき、ピーク電力対平均送信電
力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフ
セット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波
電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。ただし、（数１）において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、Ｈ（ω）は
ルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
から０．４にし、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値
以上の多値変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大
きく１．６倍以下にしたとき、ピーク電力対平均送信電
力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフ
セット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波
電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。ただし、（数１）において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、Ｈ（ω）は
ルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
【００２４】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値変調方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調方
式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の信
号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振幅よ
り大きくした変調方式としたものであり、同相−直交平
面におけるＢＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以上の
多値変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に
配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に影響を
与えずに、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値以上の
多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、
復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフ
セットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高
感度の受信が行えるという効果を有する。
以上の多値変調方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調方
式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の信
号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振幅よ
り大きくした変調方式としたものであり、同相−直交平
面におけるＢＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以上の
多値変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に
配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に影響を
与えずに、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値以上の
多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、
復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフ
セットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高
感度の受信が行えるという効果を有する。
【００２５】（実施の形態２）本実施の形態における無
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
【００２６】図５は８値以上の多値ＱＡＭ方式の同相Ｉ
−直交Ｑ平面における信号点配置を示し、図５におい
て、５０１は８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点であ
る。図３は、ＢＰＳＫ変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける信号点配置図であり、実施の形態１と同様であ
る。図６は、８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ
変調シンボルのＮシンボル内の構成の一例を示してい
る。
−直交Ｑ平面における信号点配置を示し、図５におい
て、５０１は８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点であ
る。図３は、ＢＰＳＫ変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける信号点配置図であり、実施の形態１と同様であ
る。図６は、８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ
変調シンボルのＮシンボル内の構成の一例を示してい
る。
【００２７】図１、図３、図５および図６を用いて、８
値以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変
調方式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式
の信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点
振幅より大きくした変調方式について説明する。図１
は、本実施の形態における無線通信システムの構成概念
図である。図５は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点の配置を示している。この
とき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅をｒ
QAM とする。図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＢＰ
ＳＫ変調方式の信号点の配置を示している。このとき、
ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅をｒBPSKとしたとき、ｒ
BPSK＞ｒQAM となるようにＢＰＳＫ変調方式の信号点を
配置する。図６は８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＢＰ
ＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもの
で、Ｎシンボル内に１シンボルのＢＰＳＫ変調シンボル
を挿入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信
機における周波数オフセット量推定部１１４における送
受信機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精
度が向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送
受信機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上
する。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
るＢＰＳＫ変調シンボルの信号点配置は、図３に限った
ものではない。そして、Ｎシンボル中の８値以上の多値
ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ変調シンボルの構成は図６に
限ったものではない。そして、ルートロールオフフィル
タの周波数特性が、（数１）で表されたとき、ロールオ
フ係数を０．１から０．４にし、ＢＰＳＫ変調方式の信
号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅
の１．０倍より大きく１．６倍以下としたとき、ピーク
電力対送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期検波
を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定
精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット
誤り率特性が向上する。
値以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変
調方式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式
の信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点
振幅より大きくした変調方式について説明する。図１
は、本実施の形態における無線通信システムの構成概念
図である。図５は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点の配置を示している。この
とき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅をｒ
QAM とする。図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＢＰ
ＳＫ変調方式の信号点の配置を示している。このとき、
ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅をｒBPSKとしたとき、ｒ
BPSK＞ｒQAM となるようにＢＰＳＫ変調方式の信号点を
配置する。図６は８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＢＰ
ＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもの
で、Ｎシンボル内に１シンボルのＢＰＳＫ変調シンボル
を挿入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信
機における周波数オフセット量推定部１１４における送
受信機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精
度が向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送
受信機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上
する。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
るＢＰＳＫ変調シンボルの信号点配置は、図３に限った
ものではない。そして、Ｎシンボル中の８値以上の多値
ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ変調シンボルの構成は図６に
限ったものではない。そして、ルートロールオフフィル
タの周波数特性が、（数１）で表されたとき、ロールオ
フ係数を０．１から０．４にし、ＢＰＳＫ変調方式の信
号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅
の１．０倍より大きく１．６倍以下としたとき、ピーク
電力対送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期検波
を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定
精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット
誤り率特性が向上する。
【００２８】特に、８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
とＢＰＳＫ変調方式の信号点の配置として、同相Ｉ−直
交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点が
（数２）
とＢＰＳＫ変調方式の信号点の配置として、同相Ｉ−直
交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点が
（数２）
【００２９】
【数２】
【００３０】で表され、ＢＰＳＫ変調方式の信号点が
（数３）
（数３）
【００３１】
【数３】
【００３２】で表されたとき、ピーク電力対送信平均雑
音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
する効果が大きい。ただし、（数２）において、８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点は（ＩQAM，ＱQAM）で表
し、ｍは整数、（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，
（ａm，ｂm）は１，−１のバイナリ符号、ｓは定数とす
る。そして、ＢＰＳＫ変調方式の信号点は（ＩBPSK，Ｑ
BPSK）で表し、ｋは整数、ｓは定数とする。
音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
する効果が大きい。ただし、（数２）において、８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点は（ＩQAM，ＱQAM）で表
し、ｍは整数、（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，
（ａm，ｂm）は１，−１のバイナリ符号、ｓは定数とす
る。そして、ＢＰＳＫ変調方式の信号点は（ＩBPSK，Ｑ
BPSK）で表し、ｋは整数、ｓは定数とする。
【００３３】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調
方式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の
信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式としたものであり、同相−直
交平面におけるＢＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に
影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上し、高感度の受信が行えるという効果を有する。
以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調
方式を挿入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の
信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式としたものであり、同相−直
交平面におけるＢＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に
影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上し、高感度の受信が行えるという効果を有する。
【００３４】（実施の形態３）本実施の形態における無
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
【００３５】図７は１６ＱＡＭ方式の同相Ｉ−直交Ｑ平
面における信号点配置を示し、図７において、７０１は
１６ＱＡＭ方式の信号点である。図３は、ＢＰＳＫ変調
方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置図であ
り、実施の形態１と同様である。図８は、１６ＱＡＭシ
ンボルとＢＰＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成の
一例を示している。
面における信号点配置を示し、図７において、７０１は
１６ＱＡＭ方式の信号点である。図３は、ＢＰＳＫ変調
方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置図であ
り、実施の形態１と同様である。図８は、１６ＱＡＭシ
ンボルとＢＰＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成の
一例を示している。
【００３６】図１、図３、図７および図８を用いて、１
６ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調方式を挿
入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振
幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした変
調方式について説明する。図１は、本実施の形態におけ
る無線通信システムの構成概念図である。図７は、同相
Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＱＡＭ方式の信号点の配置
を示している。このとき、１６ＱＡＭ方式の最大信号点
振幅をｒ16QAM とする。図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おけるＢＰＳＫ変調方式の信号点の配置を示している。
このとき、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅をｒBPSKとし
たとき、ｒBPSK＞ｒ16QAM となるようにＢＰＳＫ変調方
式の信号点を配置する。図８は１６ＱＡＭシンボルとＢ
ＰＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもの
で、Ｎシンボル内に１シンボルのＢＰＳＫ変調シンボル
を挿入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信
機における周波数オフセット量推定部１１４における送
受信機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精
度が向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送
受信機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上
する。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
るＢＰＳＫ変調シンボルの信号点配置は、図３に限った
ものではない。そして、Ｎシンボル中の１６ＱＡＭシン
ボルとＢＰＳＫ変調シンボルの構成は図８に限ったもの
ではない。そして、ルートロールオフフィルタの周波数
特性が、（数１）で表されたとき、ロールオフ係数を
０．１から０．４にし、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅
を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大き
く１．６倍以下としたとき、ピーク電力対送信平均雑音
電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オ
フセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送
波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。
６ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調方式を挿
入する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振
幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした変
調方式について説明する。図１は、本実施の形態におけ
る無線通信システムの構成概念図である。図７は、同相
Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＱＡＭ方式の信号点の配置
を示している。このとき、１６ＱＡＭ方式の最大信号点
振幅をｒ16QAM とする。図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おけるＢＰＳＫ変調方式の信号点の配置を示している。
このとき、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅をｒBPSKとし
たとき、ｒBPSK＞ｒ16QAM となるようにＢＰＳＫ変調方
式の信号点を配置する。図８は１６ＱＡＭシンボルとＢ
ＰＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもの
で、Ｎシンボル内に１シンボルのＢＰＳＫ変調シンボル
を挿入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信
機における周波数オフセット量推定部１１４における送
受信機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精
度が向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送
受信機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上
する。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
るＢＰＳＫ変調シンボルの信号点配置は、図３に限った
ものではない。そして、Ｎシンボル中の１６ＱＡＭシン
ボルとＢＰＳＫ変調シンボルの構成は図８に限ったもの
ではない。そして、ルートロールオフフィルタの周波数
特性が、（数１）で表されたとき、ロールオフ係数を
０．１から０．４にし、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅
を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大き
く１．６倍以下としたとき、ピーク電力対送信平均雑音
電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オ
フセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送
波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。
【００３７】特に、１６ＱＡＭ方式の信号点とＢＰＳＫ
変調方式の信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける１６ＱＡＭ方式の信号点が（数４）
変調方式の信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける１６ＱＡＭ方式の信号点が（数４）
【００３８】
【数４】
【００３９】で表され、ＢＰＳＫ変調方式の信号点が
（数３）で表されたとき、ピーク電力対送信平均雑音電
力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフ
セット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波
電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上する
効果が大きい。ただし、（数４）において、１６ＱＡＭ
方式の信号点は（Ｉ16QAM，Ｑ16QAM） で表し、ｍは整
数、（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2） は１，−１のバイナ
リ符号、ｓは定数とする。
（数３）で表されたとき、ピーク電力対送信平均雑音電
力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフ
セット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波
電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上する
効果が大きい。ただし、（数４）において、１６ＱＡＭ
方式の信号点は（Ｉ16QAM，Ｑ16QAM） で表し、ｍは整
数、（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2） は１，−１のバイナ
リ符号、ｓは定数とする。
【００４０】以上のように本実施の形態によれば、１６
ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調方式を挿入
する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅
を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした変調
方式としたものであり、同相−直交平面におけるＢＰＳ
Ｋ変調方式の信号点位置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対送信平均電力比に影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より
大きくすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受
信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上し、高感度の受信が行えるという効果を有
する。
ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＢＰＳＫ変調方式を挿入
する変調方式において、ＢＰＳＫ変調方式の信号点振幅
を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした変調
方式としたものであり、同相−直交平面におけるＢＰＳ
Ｋ変調方式の信号点位置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対送信平均電力比に影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より
大きくすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受
信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上し、高感度の受信が行えるという効果を有
する。
【００４１】（実施の形態４）本実施の形態における無
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
【００４２】図２は８値以上の多値変調方式の一例であ
る１６ＡＰＳＫ変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における
信号点配置を示し、図２において、２０１は１６ＡＰＳ
Ｋ変調方式の信号点である。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平
面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつＱＰ
ＳＫ変調方式の信号点配置図を示し、図９において、９
０１は前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点である。図１０
は、１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱＰＳＫ変調シンボル
のＮシンボル内の構成の一例を示している。
る１６ＡＰＳＫ変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における
信号点配置を示し、図２において、２０１は１６ＡＰＳ
Ｋ変調方式の信号点である。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平
面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつＱＰ
ＳＫ変調方式の信号点配置図を示し、図９において、９
０１は前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点である。図１０
は、１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱＰＳＫ変調シンボル
のＮシンボル内の構成の一例を示している。
【００４３】図１、図２、図９および図１０を用いて、
８値以上の多値変調方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変
調方式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式
の信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式について説明する。図１は、
本実施の形態における無線通信システムの構成概念図で
ある。図２は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＡＰＳ
Ｋ変調方式の信号点の配置を示している。このとき、１
６ＡＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅をｒ16AP SKとす
る。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点の
配置を示している。このとき、前記ＱＰＳＫ変調方式の
信号点振幅をｒQPSKとしたとき、ｒQPSK＞ｒ16APSKとな
るように前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点を配置する。図
１０は１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱＰＳＫ変調シンボ
ルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内
に１シンボルのＱＰＳＫ変調シンボルを挿入する構成で
ある。これにより、図１（ｂ）の受信機における周波数
オフセット量推定部１１４における送受信機間の周波数
オフセット量推定信号１１５の推定精度が向上し、ま
た、振幅歪み量推定部１１２における送受信機間の振幅
歪み量推定信号１１３の推定精度が向上する。それにと
もない、準同期検波部１１６の検波精度が向上し、搬送
波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳＫ変調
シンボルの信号点配置は、図９に限ったものではない。
そして、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱ
ＰＳＫ変調シンボルの構成は図１０に限ったものではな
い。また、８値以上の多値変調方式の例として１６ＡＰ
ＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式は
これに限ったものではない。そして、ルートロールオフ
フィルタの周波数特性が、（数１）で表されたとき、ロ
ールオフ係数を０．１から０．４にし、ＱＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点
振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下としたとき、ピ
ーク電力対送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期
検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の
推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビ
ット誤り率特性が向上する。
８値以上の多値変調方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変
調方式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式
の信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式について説明する。図１は、
本実施の形態における無線通信システムの構成概念図で
ある。図２は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＡＰＳ
Ｋ変調方式の信号点の配置を示している。このとき、１
６ＡＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅をｒ16AP SKとす
る。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点の
配置を示している。このとき、前記ＱＰＳＫ変調方式の
信号点振幅をｒQPSKとしたとき、ｒQPSK＞ｒ16APSKとな
るように前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点を配置する。図
１０は１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱＰＳＫ変調シンボ
ルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内
に１シンボルのＱＰＳＫ変調シンボルを挿入する構成で
ある。これにより、図１（ｂ）の受信機における周波数
オフセット量推定部１１４における送受信機間の周波数
オフセット量推定信号１１５の推定精度が向上し、ま
た、振幅歪み量推定部１１２における送受信機間の振幅
歪み量推定信号１１３の推定精度が向上する。それにと
もない、準同期検波部１１６の検波精度が向上し、搬送
波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。ここで、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳＫ変調
シンボルの信号点配置は、図９に限ったものではない。
そして、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱ
ＰＳＫ変調シンボルの構成は図１０に限ったものではな
い。また、８値以上の多値変調方式の例として１６ＡＰ
ＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式は
これに限ったものではない。そして、ルートロールオフ
フィルタの周波数特性が、（数１）で表されたとき、ロ
ールオフ係数を０．１から０．４にし、ＱＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点
振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下としたとき、ピ
ーク電力対送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期
検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の
推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビ
ット誤り率特性が向上する。
【００４４】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値変調方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調方
式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の信
号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振幅よ
り大きくした変調方式としたものであり、同相−直交平
面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以上の
多値変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に
配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に影響を
与えずに、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値以上の
多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、
復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフ
セットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高
感度の受信が行えるという効果を有する。
以上の多値変調方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調方
式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の信
号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点振幅よ
り大きくした変調方式としたものであり、同相−直交平
面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以上の
多値変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に
配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に影響を
与えずに、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値以上の
多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、
復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフ
セットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高
感度の受信が行えるという効果を有する。
【００４５】（実施の形態５）本実施の形態における無
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
【００４６】図５は８値以上の多値ＱＡＭ方式の同相Ｉ
−直交Ｑ平面における信号点配置を示し、図５におい
て、５０１は８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点であ
る。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点配
置図を示し、図９において、９０１は前記ＱＰＳＫ変調
方式の信号点である。図１１は、８値以上の多値ＱＡＭ
シンボルとＱＰＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成
の一例を示している。
−直交Ｑ平面における信号点配置を示し、図５におい
て、５０１は８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点であ
る。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点配
置図を示し、図９において、９０１は前記ＱＰＳＫ変調
方式の信号点である。図１１は、８値以上の多値ＱＡＭ
シンボルとＱＰＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成
の一例を示している。
【００４７】図１、図５、図９および図１１を用いて、
８値以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ
変調方式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号
点振幅より大きくした変調方式について説明する。図１
は、本実施の形態における無線通信システムの構成概念
図である。図５は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点の配置を示している。この
とき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅をｒ
QAM とする。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における同相
軸上および直交軸上に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の
信号点の配置を示している。このとき、前記ＱＰＳＫ変
調方式の信号点振幅をｒQPSKとしたとき、ｒQPSK＞ｒ
QAM となるように前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点を配置
する。図１１は８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＱＰＳ
Ｋ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、
Ｎシンボル内に１シンボルのＱＰＳＫ変調シンボルを挿
入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信機に
おける周波数オフセット量推定部１１４における送受信
機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精度が
向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送受信
機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上す
る。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上する。
８値以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ
変調方式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号
点振幅より大きくした変調方式について説明する。図１
は、本実施の形態における無線通信システムの構成概念
図である。図５は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点の配置を示している。この
とき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅をｒ
QAM とする。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における同相
軸上および直交軸上に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の
信号点の配置を示している。このとき、前記ＱＰＳＫ変
調方式の信号点振幅をｒQPSKとしたとき、ｒQPSK＞ｒ
QAM となるように前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点を配置
する。図１１は８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＱＰＳ
Ｋ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、
Ｎシンボル内に１シンボルのＱＰＳＫ変調シンボルを挿
入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信機に
おける周波数オフセット量推定部１１４における送受信
機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精度が
向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送受信
機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上す
る。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上する。
【００４８】ただし、８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号
点とＱＰＳＫ変調方式の信号点の配置において、同相Ｉ
−直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号
点が（数２）で表され、ＱＰＳＫ変調方式の信号点が、
点とＱＰＳＫ変調方式の信号点の配置において、同相Ｉ
−直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号
点が（数２）で表され、ＱＰＳＫ変調方式の信号点が、
【００４９】
【数５】
【００５０】で表されたとき、同相Ｉ−直交Ｑ平面にお
いて同相軸および直交軸に信号点をもつＱＰＳＫ変調方
式の信号点は、
いて同相軸および直交軸に信号点をもつＱＰＳＫ変調方
式の信号点は、
【００５１】
【数６】
【００５２】で表され、このときピーク電力対送信平均
雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上する効果が大きい。しかし、８値以上の多値ＱＡＭ方
式の信号点配置とＱＰＳＫ変調方式の信号点配置はこれ
に限ったものではない。ただし、（数５）において、Ｑ
ＰＳＫ変調方式の信号点は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、
ｋは整数、ｓは定数とする。また、（数６）において、
同相−直交平面において同相軸および直交軸上に信号点
をもつＱＰＳＫは（ＩQPSKR，ＱQPSKR）とし、ｎは整数
とする。そして、Ｎシンボル中の８値以上の多値ＱＡＭ
シンボルとＱＰＳＫ変調シンボルの構成は図１１に限っ
たものではない。また、ルートロールオフフィルタの周
波数特性が、（数１）で表されたとき、ロールオフ係数
を０．１から０．４にし、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振
幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．
０倍より大きく１．６倍以下としたとき、ピーク電力対
送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上する。
雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上する効果が大きい。しかし、８値以上の多値ＱＡＭ方
式の信号点配置とＱＰＳＫ変調方式の信号点配置はこれ
に限ったものではない。ただし、（数５）において、Ｑ
ＰＳＫ変調方式の信号点は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、
ｋは整数、ｓは定数とする。また、（数６）において、
同相−直交平面において同相軸および直交軸上に信号点
をもつＱＰＳＫは（ＩQPSKR，ＱQPSKR）とし、ｎは整数
とする。そして、Ｎシンボル中の８値以上の多値ＱＡＭ
シンボルとＱＰＳＫ変調シンボルの構成は図１１に限っ
たものではない。また、ルートロールオフフィルタの周
波数特性が、（数１）で表されたとき、ロールオフ係数
を０．１から０．４にし、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振
幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．
０倍より大きく１．６倍以下としたとき、ピーク電力対
送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上する。
【００５３】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調
方式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の
信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式としたものであり、同相−直
交平面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に
影響を与えずに、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上し、高感度の受信が行えるという効果を有する。
以上の多値ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調
方式を挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の
信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式としたものであり、同相−直
交平面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点位置を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に
影響を与えずに、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上し、高感度の受信が行えるという効果を有する。
【００５４】（実施の形態６）本実施の形態における無
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
線通信システムの構成概念図は図１のとおりで、実施の
形態１と同様である。
【００５５】図７は１６ＱＡＭ方式の同相Ｉ−直交Ｑ平
面における信号点配置を示し、図７において、７０１は
１６ＱＡＭ方式の信号点である。図９は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ
ＱＰＳＫ変調方式の信号点配置図を示し、図９におい
て、９０１は前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点である。図
１２は、１６ＱＡＭシンボルとＱＰＳＫ変調シンボルの
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
面における信号点配置を示し、図７において、７０１は
１６ＱＡＭ方式の信号点である。図９は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ
ＱＰＳＫ変調方式の信号点配置図を示し、図９におい
て、９０１は前記ＱＰＳＫ変調方式の信号点である。図
１２は、１６ＱＡＭシンボルとＱＰＳＫ変調シンボルの
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
【００５６】図１、図７、図９および図１２を用いて、
１６ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調方式を
挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の信号点
振幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした
変調方式について説明する。図１は、本実施の形態にお
ける無線通信システムの構成概念図である。図７は、同
相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＱＡＭ方式の信号点の配
置を示している。このとき、１６ＱＡＭ方式の最大信号
点振幅をｒ16QAM とする。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面
における同相軸上および直交軸上に信号点をもつＱＰＳ
Ｋ変調方式の信号点の配置を示している。このとき、前
記ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅をｒQP SKとしたとき、
ｒQPSK＞ｒ16QAM となるように前記ＱＰＳＫ変調方式の
信号点を配置する。図１２は１６ＱＡＭシンボルとＱＰ
ＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもの
で、Ｎシンボル内に１シンボルのＱＰＳＫ変調シンボル
を挿入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信
機における周波数オフセット量推定部１１４における送
受信機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精
度が向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送
受信機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上
する。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。ただし、１６ＱＡＭ方式の信号点と
ＱＰＳＫ変調方式の信号点の配置において、同相Ｉ−直
交Ｑ平面における１６ＱＡＭ方式の信号点が（数４）で
表され、ＱＰＳＫ変調方式の信号点が、（数５）で表さ
れたとき、同相Ｉ−直交Ｑ平面において同相軸および直
交軸に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点は、（数
６）で表され、このときピーク電力対送信平均雑音電力
比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上する効
果が大きい。しかし、１６ＱＡＭ方式の信号点配置とＱ
ＰＳＫ変調方式の信号点配置はこれに限ったものではな
い。そして、Ｎシンボル中の１６ＱＡＭシンボルとＱＰ
ＳＫ変調シンボルの構成は図１２に限ったものではな
い。また、ルートロールオフフィルタの周波数特性が、
（数１）で表されたとき、ロールオフ係数を０．１から
０．４にし、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を１６ＱＡ
Ｍ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍
以下としたとき、ピーク電力対送信平均雑音電力比に影
響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性が向上する。
１６ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調方式を
挿入する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の信号点
振幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした
変調方式について説明する。図１は、本実施の形態にお
ける無線通信システムの構成概念図である。図７は、同
相Ｉ−直交Ｑ平面における１６ＱＡＭ方式の信号点の配
置を示している。このとき、１６ＱＡＭ方式の最大信号
点振幅をｒ16QAM とする。図９は、同相Ｉ−直交Ｑ平面
における同相軸上および直交軸上に信号点をもつＱＰＳ
Ｋ変調方式の信号点の配置を示している。このとき、前
記ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅をｒQP SKとしたとき、
ｒQPSK＞ｒ16QAM となるように前記ＱＰＳＫ変調方式の
信号点を配置する。図１２は１６ＱＡＭシンボルとＱＰ
ＳＫ変調シンボルのＮシンボル内の構成を示したもの
で、Ｎシンボル内に１シンボルのＱＰＳＫ変調シンボル
を挿入する構成である。これにより、図１（ｂ）の受信
機における周波数オフセット量推定部１１４における送
受信機間の周波数オフセット量推定信号１１５の推定精
度が向上し、また、振幅歪み量推定部１１２における送
受信機間の振幅歪み量推定信号１１３の推定精度が向上
する。それにともない、準同期検波部１１６の検波精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。ただし、１６ＱＡＭ方式の信号点と
ＱＰＳＫ変調方式の信号点の配置において、同相Ｉ−直
交Ｑ平面における１６ＱＡＭ方式の信号点が（数４）で
表され、ＱＰＳＫ変調方式の信号点が、（数５）で表さ
れたとき、同相Ｉ−直交Ｑ平面において同相軸および直
交軸に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点は、（数
６）で表され、このときピーク電力対送信平均雑音電力
比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上する効
果が大きい。しかし、１６ＱＡＭ方式の信号点配置とＱ
ＰＳＫ変調方式の信号点配置はこれに限ったものではな
い。そして、Ｎシンボル中の１６ＱＡＭシンボルとＱＰ
ＳＫ変調シンボルの構成は図１２に限ったものではな
い。また、ルートロールオフフィルタの周波数特性が、
（数１）で表されたとき、ロールオフ係数を０．１から
０．４にし、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を１６ＱＡ
Ｍ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍
以下としたとき、ピーク電力対送信平均雑音電力比に影
響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性が向上する。
【００５７】以上のように本実施の形態によれば、１６
ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調方式を挿入
する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅
を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした変調
方式としたものであり、同相−直交平面におけるＱＰＳ
Ｋ変調方式の信号点位置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対送信平均電力比に影響を与えずに、ＱＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より
大きくすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受
信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上し、高感度の受信が行えるという効果を有
する。
ＱＡＭ方式のなかに、定期的にＱＰＳＫ変調方式を挿入
する変調方式において、ＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅
を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくした変調
方式としたものであり、同相−直交平面におけるＱＰＳ
Ｋ変調方式の信号点位置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対送信平均電力比に影響を与えずに、ＱＰＳＫ変調方
式の信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より
大きくすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受
信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上し、高感度の受信が行えるという効果を有
する。
【００５８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ＢＰＳＫ
変調方式またはＱＰＳＫ変調方式の同相−直交平面にお
ける信号点位置を８値以上の多値変調方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対平均送信電力比に影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方
式またはＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値以上の多
値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上するとい
う高感度の受信が行える有利な効果が得られる。
変調方式またはＱＰＳＫ変調方式の同相−直交平面にお
ける信号点位置を８値以上の多値変調方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対平均送信電力比に影響を与えずに、ＢＰＳＫ変調方
式またはＱＰＳＫ変調方式の信号点振幅を８値以上の多
値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上するとい
う高感度の受信が行える有利な効果が得られる。
【図１】本発明の一実施の形態による無線通信システム
の構成概念図
の構成概念図
【図２】本発明の一実施の形態による同相Ｉ−直交Ｑ平
面における１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点配置図
面における１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点配置図
【図３】本発明の一実施の形態による同相Ｉ−直交Ｑ平
面におけるＢＰＳＫ変調方式の信号点配置図
面におけるＢＰＳＫ変調方式の信号点配置図
【図４】本発明の一実施の形態によるＮシンボル内にお
ける１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＢＰＳＫ変調シンボル
の構成の一例を示す概念図
ける１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＢＰＳＫ変調シンボル
の構成の一例を示す概念図
【図５】本発明の一実施の形態による同相Ｉ−直交Ｑ平
面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点配置図
面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点配置図
【図６】本発明の一実施の形態によるＮシンボル内にお
ける８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ変調シン
ボルの構成の一例を示す概念図
ける８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ変調シン
ボルの構成の一例を示す概念図
【図７】本発明の一実施の形態による同相Ｉ−直交Ｑ平
面における１６ＱＡＭ方式の信号点配置図
面における１６ＱＡＭ方式の信号点配置図
【図８】本発明の一実施の形態によるＮシンボル内にお
ける１６ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ変調シンボルの構成
の一例を示す概念図
ける１６ＱＡＭシンボルとＢＰＳＫ変調シンボルの構成
の一例を示す概念図
【図９】本発明の一実施の形態による同相Ｉ−直交Ｑ平
面における同相軸および直交軸に信号点をもつＱＰＳＫ
変調方式の信号点配置図
面における同相軸および直交軸に信号点をもつＱＰＳＫ
変調方式の信号点配置図
【図１０】本発明の一実施の形態によるＮシンボル内に
おける１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱＰＳＫ変調シンボ
ルの構成の一例を示す概念図
おける１６ＡＰＳＫ変調シンボルとＱＰＳＫ変調シンボ
ルの構成の一例を示す概念図
【図１１】本発明の一実施の形態によるＮシンボル内に
おける８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＱＰＳＫ変調シ
ンボルの構成の一例を示す概念図
おける８値以上の多値ＱＡＭシンボルとＱＰＳＫ変調シ
ンボルの構成の一例を示す概念図
【図１２】本発明の一実施の形態によるＮシンボル内に
おける１６ＱＡＭシンボルとＱＰＳＫ変調シンボルの構
成の一例を示す概念図
おける１６ＱＡＭシンボルとＱＰＳＫ変調シンボルの構
成の一例を示す概念図
【図１３】従来の１６ＱＡＭ方式の信号点とパイロット
シンボルの信号点との関係を示す信号点配置図
シンボルの信号点との関係を示す信号点配置図
１０１ 送信ディジタル信号 １０２ 直交ベースバンド変調部 １０３ 送信系直交ベースバンド信号同相成分 １０４ 送信系直交ベースバンド信号直交成分 １０５ 送信系無線部 １０６ 送信信号 １０７ 送信系アンテナ １０８ 受信系アンテナ １０９ 受信無線部 １１０ 受信系直交ベースバンド信号同相成分 １１１ 受信系直交ベースバンド信号直交成分 １１２ 振幅歪み量推定部 １１３ 振幅歪み量推定信号 １１４ 周波数オフセット量推定部 １１５ 周波数オフセット量推定信号 １１６ 準同期検波部 １１７ 受信ディジタル信号 ２０１ １６ＡＰＳＫ変調方式の信号点 ３０１ ＢＰＳＫ変調方式の信号点 ５０１ ８値以上の多値ＱＡＭの信号点 ７０１、１３０１ １６ＱＡＭの信号点 ９０１ 同相Ｉ−直交Ｑ平面における同相軸および直交
軸に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点
軸に信号点をもつＱＰＳＫ変調方式の信号点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松岡 昭彦 神奈川県川崎市多摩区東三田３丁目10番 １号 松下技研株式会社内 (72)発明者 森井 利幸 神奈川県川崎市多摩区東三田３丁目10番 １号 松下技研株式会社内 (56)参考文献 特開 昭58−92164（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−201139（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−191276（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−168522（ＪＰ，Ａ) 1998年電子情報通信学会通信ソサイエ ティ大会 Ｂ−５−８「多値ＱＡＭにお けるパイロットシンボルに関する検討」 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H04L 27/34 H04L 27/18
Claims (16)
- 【請求項１】 変調器と、変調器の出力をフィルタリン
グするフィルタと、フィルタの出力を増幅するアンプを
有し、前記変調器では、第１の変調方式である８値以上
の多値変調方式で変調し、前記第１の変調方式の中に、
定期的に第２の変調方式である二値位相（ＢＰＳＫ： B
inary Phase Shift Keying）変調方式を挿入して信号を
送信する無線装置あって、前記変調器では、前記第２の変調方式の信号の信号点を
第１の変調方式の信号の信号点と異なる位置に配置し、
かつ、前記第２の変調方式の信号点振幅を前記第１の変
調方式の信号点の最大振幅より大きくとり、 前記フィルタリングされた前記第２の変調方式の信号の
振幅が、前記フィルタリングされた前記第１の変調方式
の信号の振幅より大きくならないようにし、第２の変調
方式の信号によりアンプの電力効率を下げないことを特
徴とする無線装置 。 - 【請求項２】 第２の変調方式は、二値位相変調方式の
代わりに、直交位相変調方式を用いることを特徴とする
請求項１記載の無線装置。 - 【請求項３】 第１の変調方式は、８値以上の多値直交
振幅変調（ＱＡＭ）であることを特徴とする請求項１ま
たは請求項２記載の無線装置。 - 【請求項４】 第１の変調方式は、１６ＱＡＭであるこ
とを特徴とする請求項３記載の無線装置。 - 【請求項５】 フィルタリングは、ナイキストフィルタ
のロールオフ係数を０．１から０．４としたことを特徴
とする請求項１乃至４のいずれかに記載の無線装置。 - 【請求項６】 第２の変調方式の信号点振幅を第１の変
調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍
以下としたことを特徴とする請求項５記載の無線装置。 - 【請求項７】 請求項１乃至６記載の無線装置から送信
された信号を受信する受信装置であって、受信した信号を直交ベースバンド信号の同相成分及び直
交成分に分ける無線部と 、前記同相成分及び直交成分の周波数オフセット量を推定
する周波数オフセット推定部とを有し 、推定された前記周波数オフセット量を補償することを特
徴とする受信装置 。 - 【請求項８】 請求項１乃至６記載の無線装置から送信
された信号を受信する受信装置であって、受信した信号を直交ベースバンド信号の同相成分及び直
交成分に分ける無線部と 、前記同相成分及び前記直交成分の歪み量を推定する歪み
推定部とを有し 、推定した前記歪み量を補償することを特徴とする受信装
置 。 - 【請求項９】 第１の変調方式である８値以上の多値変
調方式で変調し、前記変調後の出力をフィルタリング
し、前記フィルタリング後、増幅して送信する際、前記
第１の変調方式の中に、定期的に第２の変調方式である
二値位相（ＢＰＳＫ： Binary Phase Shift Keying）変
調方式を挿入して信号を送信する送信方法であって、前記変調の際、前記第２の変調方式の信号の信号点を第
１の変調方式の信号の信号点と異なる位置に配置し、か
つ、前記第２の変調方式の信号点振幅を前記第１の変調
方式の信号点の最大振幅より大きくとり 、前記フィルタリングされた前記第２の変調方式の信号の
振幅を、前記フィルタリングされた前記第１の変調方式
の信号の振幅より大きくならないようにし、第２の変調
方式の信号によりアンプの電力効率を下げないことを特
徴とする送信方法 。 - 【請求項１０】 第２の変調方式は、二値位相変調方式
の代わりに、直交位相変調方式を用いることを特徴とす
る請求項９記載の送信方法。 - 【請求項１１】 第１の変調方式は、８値以上の多値直
交振幅変調（ＱＡＭ）であることを特徴とする請求項９
または請求項１０記載の送信方法。 - 【請求項１２】 第１の変調方式は、１６ＱＡＭである
ことを特徴とする請求項１１記載の送信方法。 - 【請求項１３】 フィルタリングは、ナイキストフィル
タのロールオフ係数を０．１から０．４としたことを特
徴とする請求項９乃至１２のいずれかに記載の 送信方
法。 - 【請求項１４】 第２の変調方式の信号点振幅を第１の
変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６
倍以下としたことを特徴とする請求項１３記載の送信方
法。 - 【請求項１５】 請求項９から１４のいずれかに記載の
送信方法を用いた無線装置。 - 【請求項１６】 請求項９から１４のいずれかに記載の
送信方法を用いた無線通信システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25074798A JP3166724B2 (ja) | 1998-09-04 | 1998-09-04 | 無線装置及び送信方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25074798A JP3166724B2 (ja) | 1998-09-04 | 1998-09-04 | 無線装置及び送信方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000350986A Division JP3563345B2 (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | 送信方法及び送信装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000083071A JP2000083071A (ja) | 2000-03-21 |
| JP3166724B2 true JP3166724B2 (ja) | 2001-05-14 |
Family
ID=17212444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25074798A Expired - Lifetime JP3166724B2 (ja) | 1998-09-04 | 1998-09-04 | 無線装置及び送信方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3166724B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR200480294Y1 (ko) * | 2014-09-18 | 2016-05-09 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 블록 턴오버 지지장치 |
| KR102468030B1 (ko) * | 2020-10-14 | 2022-11-17 | 이호경 | Ict 기반 양액 공급설비용 이동 모듈의 자동 수평조절시스템 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PT2793439T (pt) | 2005-08-05 | 2019-01-17 | Panasonic Corp | Sistema para transmitir e receber dados modulados |
| WO2013051244A1 (ja) | 2011-10-05 | 2013-04-11 | 日本電気株式会社 | 信号処理装置及び信号処理方法 |
-
1998
- 1998-09-04 JP JP25074798A patent/JP3166724B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| １９９８年電子情報通信学会通信ソサイエティ大会 Ｂ−５−８「多値ＱＡＭにおけるパイロットシンボルに関する検討」 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR200480294Y1 (ko) * | 2014-09-18 | 2016-05-09 | 삼성중공업 주식회사 | 선박 블록 턴오버 지지장치 |
| KR102468030B1 (ko) * | 2020-10-14 | 2022-11-17 | 이호경 | Ict 기반 양액 공급설비용 이동 모듈의 자동 수평조절시스템 |
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|---|---|
| JP2000083071A (ja) | 2000-03-21 |
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