JP3166705B2 - 無線装置及び送信方法 - Google Patents
無線装置及び送信方法Info
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- JP3166705B2 JP3166705B2 JP10599098A JP10599098A JP3166705B2 JP 3166705 B2 JP3166705 B2 JP 3166705B2 JP 10599098 A JP10599098 A JP 10599098A JP 10599098 A JP10599098 A JP 10599098A JP 3166705 B2 JP3166705 B2 JP 3166705B2
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- signal point
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
- H04L27/00—Modulated-carrier systems
- H04L27/32—Carrier systems characterised by combinations of two or more of the types covered by groups H04L27/02, H04L27/10, H04L27/18 or H04L27/26
- H04L27/34—Amplitude- and phase-modulated carrier systems, e.g. quadrature-amplitude modulated carrier systems
- H04L27/345—Modifications of the signal space to allow the transmission of additional information
- H04L27/3455—Modifications of the signal space to allow the transmission of additional information in order to facilitate carrier recovery at the receiver end, e.g. by transmitting a pilot or by using additional signal points to allow the detection of rotations
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B1/00—Details of transmission systems, not covered by a single one of groups H04B3/00 - H04B13/00; Details of transmission systems not characterised by the medium used for transmission
- H04B1/38—Transceivers, i.e. devices in which transmitter and receiver form a structural unit and in which at least one part is used for functions of transmitting and receiving
- H04B1/40—Circuits
- H04B1/44—Transmit/receive switching
- H04B1/46—Transmit/receive switching by voice-frequency signals; by pilot signals
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
- Synchronisation In Digital Transmission Systems (AREA)
- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無線通信に用いら
れる無線装置及びその送信方法に関する。
れる無線装置及びその送信方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ディジタル移動無線通信方式にお
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、「陸上移動通信用１
６ＱＡＭのフェージングひずみ補償方式」、三瓶、電子
情報通信学会論文誌Ｂ−ＩＩＶｏｌ．Ｊ−７２−Ｂ−Ｉ
Ｉ Ｎｏ．１ ｐｐ．７−１５ １９８９年１月に記載
されているものが知られている。図１２に１６ＱＡＭ方
式におけるパイロットシンボルの信号点位置を示す。図
１２において、１２０１は同相Ｉ−直交Ｑ平面における
１６ＱＡＭの信号点を示しており、パイロットシンボル
の信号点は１２０１Ａ，Ｂ，ＣおよびＤのいずれかに配
置するというように、１６ＱＡＭ方式の信号点のうち最
大振幅を有する信号点をパイロット信号とし、準同期検
波を行う方式が知られている。
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、「陸上移動通信用１
６ＱＡＭのフェージングひずみ補償方式」、三瓶、電子
情報通信学会論文誌Ｂ−ＩＩＶｏｌ．Ｊ−７２−Ｂ−Ｉ
Ｉ Ｎｏ．１ ｐｐ．７−１５ １９８９年１月に記載
されているものが知られている。図１２に１６ＱＡＭ方
式におけるパイロットシンボルの信号点位置を示す。図
１２において、１２０１は同相Ｉ−直交Ｑ平面における
１６ＱＡＭの信号点を示しており、パイロットシンボル
の信号点は１２０１Ａ，Ｂ，ＣおよびＤのいずれかに配
置するというように、１６ＱＡＭ方式の信号点のうち最
大振幅を有する信号点をパイロット信号とし、準同期検
波を行う方式が知られている。
【０００３】このような準同期検波を行う場合、パイロ
ットシンボルの信号点振幅が大きいほど復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。
ットシンボルの信号点振幅が大きいほど復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このように準
同期検波でパイロットシンボルの信号点振幅を大きくす
ると、ピーク対平均送信電力比が増加してしまうため、
送信系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があ
った。
同期検波でパイロットシンボルの信号点振幅を大きくす
ると、ピーク対平均送信電力比が増加してしまうため、
送信系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があ
った。
【０００５】本発明は、復調側で準同期検波を行う際の
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度が向上し、かつ搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するパイロットシンボル挿入方
式及びそれを用いた無線通信システムを提供することを
目的とする。
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度が向上し、かつ搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するパイロットシンボル挿入方
式及びそれを用いた無線通信システムを提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置し、パイロットシンボルの信
号点振幅を多値変調方式の最大信号点振幅より大きくす
るように構成したものである。
に本発明は、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置し、パイロットシンボルの信
号点振幅を多値変調方式の最大信号点振幅より大きくす
るように構成したものである。
【０００７】これにより、ピーク対平均送信電力比に影
響を与えず、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性も向上させるパイロットシンボル挿入方式及びそれ
を用いた無線通信システムが得られる。
響を与えず、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性も向上させるパイロットシンボル挿入方式及びそれ
を用いた無線通信システムが得られる。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【００１９】
【００２０】
【００２１】
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【００２５】
【００２６】
【００２７】
【００２８】
【００２９】
【００３０】
【００３１】
【００３２】
【００３３】
【００３４】
【発明の実施の形態】 以下、本発明の実施の形態につい
て、図１から図１１を用いて説明する。 （実施の形態１） 図１は、本実施の形態における同相Ｉ−直交Ｑ平面での
８値以上の多値変調方式の一例である１６ＡＰＳＫ（Am
plitude Phase Shift Keying）変調方式の信号点配置お
よびパイロットシンボルの信号点配置を示し、図１にお
いて、１０１は１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点、１０２
はパイロットシンボルの信号点である。図２は、１６Ａ
ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル
内の構成の一例を示している。
て、図１から図１１を用いて説明する。 （実施の形態１） 図１は、本実施の形態における同相Ｉ−直交Ｑ平面での
８値以上の多値変調方式の一例である１６ＡＰＳＫ（Am
plitude Phase Shift Keying）変調方式の信号点配置お
よびパイロットシンボルの信号点配置を示し、図１にお
いて、１０１は１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点、１０２
はパイロットシンボルの信号点である。図２は、１６Ａ
ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル
内の構成の一例を示している。
【００３５】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００３６】図１、図２および図３を用いて、８値以上
の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを
挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大
きくした方式について説明する。図１は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面における１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点１０１と
パイロットシンボルの信号点１０２の配置を示してい
る。このとき、１６ＡＰＳＫ変調方式の最大の信号点振
幅をｒ16APSK、パイロットシンボルの信号点振幅をｒ
pilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ16APSKとなるようにパイ
ロットシンボルの信号点を配置する。図２は１６ＡＰＳ
Ｋ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の
構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボルのパイ
ロットシンボルを挿入する構成である。このような方式
を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均送信電力
比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロットシン
ボルにより送受信機間の周波数オフセット量および振幅
歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オフセット
量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準同期検波
を行うことにより、さらに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向上させる
ことができる。
の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを
挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大
きくした方式について説明する。図１は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面における１６ＡＰＳＫ変調方式の信号点１０１と
パイロットシンボルの信号点１０２の配置を示してい
る。このとき、１６ＡＰＳＫ変調方式の最大の信号点振
幅をｒ16APSK、パイロットシンボルの信号点振幅をｒ
pilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ16APSKとなるようにパイ
ロットシンボルの信号点を配置する。図２は１６ＡＰＳ
Ｋ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の
構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボルのパイ
ロットシンボルを挿入する構成である。このような方式
を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均送信電力
比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロットシン
ボルにより送受信機間の周波数オフセット量および振幅
歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オフセット
量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準同期検波
を行うことにより、さらに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向上させる
ことができる。
【００３７】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるパイロ
ットシンボルの信号点配置は図１に限ったものではな
い。また、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボルと
パイロットシンボルの構成は図２に限ったものではな
い。また、８値以上の多値変調方式の例として１６ＡＰ
ＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式は
これに限ったものではない。
ットシンボルの信号点配置は図１に限ったものではな
い。また、Ｎシンボル中の１６ＡＰＳＫ変調シンボルと
パイロットシンボルの構成は図２に限ったものではな
い。また、８値以上の多値変調方式の例として１６ＡＰ
ＳＫ変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方式は
これに限ったものではない。
【００３８】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボ
ルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方
式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を８値以上の多値変調方式の最大信
号点振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、準同
期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという効果を有する。
以上の多値変調方式の中に、定期的にパイロットシンボ
ルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方
式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点位置を８値以上の多値変調方式の最大信
号点振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、準同
期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという効果を有する。
【００３９】（実施の形態２）図４は、本実施の形態に
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８値以上の多値ＱＡＭ方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
を示し、図４において、３０１は多値ＱＡＭ方式の信号
点、３０２はパイロットシンボルの信号点である。図５
は、８値以上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボ
ルのＮシンボル内の構成の一例を示している。
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８値以上の多値ＱＡＭ方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
を示し、図４において、３０１は多値ＱＡＭ方式の信号
点、３０２はパイロットシンボルの信号点である。図５
は、８値以上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボ
ルのＮシンボル内の構成の一例を示している。
【００４０】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００４１】図４、図５および図３を用いて、８値以上
の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボル
を挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点
振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅よ
り大きくした方式について説明する。図４は、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
３０１とパイロットシンボルの信号点３０２の配置を示
している。このとき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
の信号点振幅をｒQAM 、パイロットシンボルの信号点振
幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒQAM となるように
パイロットシンボルの信号点を配置する。図５は８値以
上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシン
ボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボ
ルのパイロットシンボルを挿入する構成である。このよ
うな方式を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均
送信電力比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロ
ットシンボルにより送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オ
フセット量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準
同期検波を行うことにより、さらに準同期検波を行う際
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させることができる。
の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボル
を挿入する方式において、パイロットシンボルの信号点
振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅よ
り大きくした方式について説明する。図４は、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
３０１とパイロットシンボルの信号点３０２の配置を示
している。このとき、８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大
の信号点振幅をｒQAM 、パイロットシンボルの信号点振
幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒQAM となるように
パイロットシンボルの信号点を配置する。図５は８値以
上の多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシン
ボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に１シンボ
ルのパイロットシンボルを挿入する構成である。このよ
うな方式を送信機１０で行うことにより、ピーク対平均
送信電力比に影響を与えず、また受信機２０で、パイロ
ットシンボルにより送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５および周波数オ
フセット量推定部２６で推定し、準同期検波部２９で準
同期検波を行うことにより、さらに準同期検波を行う際
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度を向
上させることができる。
【００４２】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８値以
上の多値ＱＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシン
ボルの信号点配置の関係は図４に限ったものではない。
また、Ｎシンボル中の８値以上の多値ＱＡＭシンボルと
パイロットシンボルの構成は図５に限ったものではな
い。
上の多値ＱＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシン
ボルの信号点配置の関係は図４に限ったものではない。
また、Ｎシンボル中の８値以上の多値ＱＡＭシンボルと
パイロットシンボルの構成は図５に限ったものではな
い。
【００４３】更に、送信機１０内で用いられるルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）
【００４４】
【数１】
【００４５】で表されるとき、ロールオフ係数を０．１
から０．４にするのが効果的である。そして更に、パイ
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えな
いだけでなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット
量および振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が更に向上す
る。ここで、（数１）において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、Ｈ（ω）は
ルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
から０．４にするのが効果的である。そして更に、パイ
ロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方
式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下
にすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えな
いだけでなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット
量および振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が更に向上す
る。ここで、（数１）において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、Ｈ（ω）は
ルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
【００４６】また、８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
とパイロットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
が（数２）
とパイロットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における８値以上の多値ＱＡＭ方式の信号点
が（数２）
【００４７】
【数２】
【００４８】で表されたとき、パイロットシンボルの信
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることでピーク対平均送信電力比に影響を与えることな
く、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および振
幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比
におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくなる。
ここで、（数２）において、８値以上の多値ＱＡＭ方式
の信号点３０１は（ＩQA M，ＱQAM）で表し、ｍは整数、
（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，（ａm，ｂm）
は１，−１のバイナリ符号、ｓは定数とする。そして前
述のように、ロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にするのが効果的であり、更にパイロ
ットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式
の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下に
するのがより好適である。
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることでピーク対平均送信電力比に影響を与えることな
く、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および振
幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比
におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくなる。
ここで、（数２）において、８値以上の多値ＱＡＭ方式
の信号点３０１は（ＩQA M，ＱQAM）で表し、ｍは整数、
（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，（ａm，ｂm）
は１，−１のバイナリ符号、ｓは定数とする。そして前
述のように、ロールオフフィルタのロールオフ係数を
０．１から０．４にするのが効果的であり、更にパイロ
ットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式
の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下に
するのがより好適である。
【００４９】以上のように本実施の形態によれば、８値
以上の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシン
ボルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくし
た方式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の
最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう効果を有する。
以上の多値ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシン
ボルを挿入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８値
以上の多値ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくし
た方式において、パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点位置を８値以上の多値ＱＡＭ方式の
最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置すること
で、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけでな
く、パイロットシンボルの信号点振幅を８値以上の多値
ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上すると
いう効果を有する。
【００５０】（実施の形態３）図６は、本実施の形態に
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での１６ＱＡＭ方式の信号点
配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、図
６において、５０１は１６ＱＡＭ方式の信号点、５０２
はパイロットシンボルの信号点である。図７は、１６Ｑ
ＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の構
成の一例を示している。
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での１６ＱＡＭ方式の信号点
配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、図
６において、５０１は１６ＱＡＭ方式の信号点、５０２
はパイロットシンボルの信号点である。図７は、１６Ｑ
ＡＭシンボルとパイロットシンボルのＮシンボル内の構
成の一例を示している。
【００５１】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００５２】図６、図７および図３を用いて、１６ＱＡ
Ｍ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入する
方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を１６
ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくした方式につ
いて説明する。図６は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１
６ＱＡＭ方式の信号点５０１とパイロットシンボルの信
号点５０２の配置を示している。このとき、１６ＱＡＭ
方式の最大の信号点振幅をｒ16QAM 、パイロットシンボ
ルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ
16QAM となるようにパイロットシンボルの信号点を配置
する。図７は１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボル
のＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に
１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成であ
る。このような方式を送信機１０で行うことにより、ピ
ーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信機２０
で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５およ
び周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同期検波
部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準同期検
波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度を向上させることができる。
Ｍ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入する
方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を１６
ＱＡＭ方式の最大の信号点振幅より大きくした方式につ
いて説明する。図６は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１
６ＱＡＭ方式の信号点５０１とパイロットシンボルの信
号点５０２の配置を示している。このとき、１６ＱＡＭ
方式の最大の信号点振幅をｒ16QAM 、パイロットシンボ
ルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、ｒpilot＞ｒ
16QAM となるようにパイロットシンボルの信号点を配置
する。図７は１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボル
のＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボル内に
１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成であ
る。このような方式を送信機１０で行うことにより、ピ
ーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信機２０
で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２５およ
び周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同期検波
部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準同期検
波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推
定精度を向上させることができる。
【００５３】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面における１６Ｑ
ＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号
点配置の関係は図６に限ったものではない。また、Ｎシ
ンボル中の１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの
構成は図７に限ったものではない。
ＡＭ方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号
点配置の関係は図６に限ったものではない。また、Ｎシ
ンボル中の１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの
構成は図７に限ったものではない。
【００５４】更に、送信機１０内で用いられる送信機１
０内で用いられるルートロールオフフィルタの周波数特
性が、（数１）で表されるとき、ロールオフ係数を０．
１から０．４にするのが効果的である。そして更に、パ
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にするこ
とで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけで
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が更に向上する。
０内で用いられるルートロールオフフィルタの周波数特
性が、（数１）で表されるとき、ロールオフ係数を０．
１から０．４にするのが効果的である。そして更に、パ
イロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式の最大
信号点振幅の１．０倍より大きく１．６倍以下にするこ
とで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えないだけで
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度がより向上し、搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が更に向上する。
【００５５】また、１６ＱＡＭ方式の信号点とパイロッ
トシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平面
における１６ＱＡＭ方式の信号点が（数３）
トシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平面
における１６ＱＡＭ方式の信号点が（数３）
【００５６】
【数３】
【００５７】で表されたとき、パイロットシンボルの信
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えること
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力
比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくな
る。ここで、（数３）において、１６ＱＡＭ方式の信号
点５０１は（Ｉ16QAM，Ｑ1 6QAM）で表し、（ａ1，
ｂ1），（ａ2，ｂ2）は１，−１のバイナリ符号、ｓは
定数とする。そして前述のように、ロールオフフィルタ
のロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効果的
であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大
きく１．６倍以下にするのがより好適である。
号点は同相Ｉ軸上または直交Ｑ軸上に配置され、こうす
ることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与えること
なく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力
比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大きくな
る。ここで、（数３）において、１６ＱＡＭ方式の信号
点５０１は（Ｉ16QAM，Ｑ1 6QAM）で表し、（ａ1，
ｂ1），（ａ2，ｂ2）は１，−１のバイナリ符号、ｓは
定数とする。そして前述のように、ロールオフフィルタ
のロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効果的
であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅を８値以
上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０倍より大
きく１．６倍以下にするのがより好適である。
【００５８】以上のように本実施の形態によれば、１６
ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入
し、パイロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式
の最大の信号点振幅より大きくした方式において、パイ
ロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位
置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響
を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振
幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくするこ
とで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上するという効果を有する。
ＱＡＭ方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入
し、パイロットシンボルの信号点振幅を１６ＱＡＭ方式
の最大の信号点振幅より大きくした方式において、パイ
ロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点位
置を１６ＱＡＭ方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比に影響
を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信号点振
幅を１６ＱＡＭ方式の最大信号点振幅より大きくするこ
とで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上するという効果を有する。
【００５９】（実施の形態４）図８は、本実施の形態に
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８ＰＳＫ変調方式の信号
点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、
図８において、７０１は８ＰＳＫ変調方式の信号点、７
０２はパイロットシンボルの信号点である。図９は、８
ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル
内の構成の一例を示している。図３は、無線通信システ
ムの構成概念図である。図３において、１０は送信機で
あり、１１は送信ディジタル信号、１２は直交ベースバ
ンド変調部で、送信ディジタル信号１１を入力して送信
直交ベースバンド信号の同相成分１３と直交成分１４を
出力し、この同相成分１３と直交成分１４を送信無線部
１５で送信信号１６に変換し、アンテナ１７から送信す
る。２０は受信機であり、２１はアンテナ、２２は受信
無線部で、アンテナで受信した信号を入力して受信直交
ベースバンド信号の同相成分２３と直交成分２４を出力
する。２５は振幅歪み量推定部で、同相成分２３と直交
成分２４を入力して、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量
推定信号２７を出力する。２６は周波数オフセット量推
定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力して、周波
数オフセット量を推定し、周波数オフセット量推定信号
２８を出力する。２９は準同期検波部で、同相成分２３
と直交成分２４、及び振幅歪み量推定信号２７と周波数
オフセット量推定信号２８を入力して、準同期検波を行
い、受信ディジタル信号３０を出力する。
おける同相Ｉ−直交Ｑ平面での８ＰＳＫ変調方式の信号
点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を示し、
図８において、７０１は８ＰＳＫ変調方式の信号点、７
０２はパイロットシンボルの信号点である。図９は、８
ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルのＮシンボル
内の構成の一例を示している。図３は、無線通信システ
ムの構成概念図である。図３において、１０は送信機で
あり、１１は送信ディジタル信号、１２は直交ベースバ
ンド変調部で、送信ディジタル信号１１を入力して送信
直交ベースバンド信号の同相成分１３と直交成分１４を
出力し、この同相成分１３と直交成分１４を送信無線部
１５で送信信号１６に変換し、アンテナ１７から送信す
る。２０は受信機であり、２１はアンテナ、２２は受信
無線部で、アンテナで受信した信号を入力して受信直交
ベースバンド信号の同相成分２３と直交成分２４を出力
する。２５は振幅歪み量推定部で、同相成分２３と直交
成分２４を入力して、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量
推定信号２７を出力する。２６は周波数オフセット量推
定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力して、周波
数オフセット量を推定し、周波数オフセット量推定信号
２８を出力する。２９は準同期検波部で、同相成分２３
と直交成分２４、及び振幅歪み量推定信号２７と周波数
オフセット量推定信号２８を入力して、準同期検波を行
い、受信ディジタル信号３０を出力する。
【００６０】図８、図９および図３を用いて、８ＰＳＫ
変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入す
る方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を８
ＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方式
について説明する。図８は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る８ＰＳＫ変調方式の信号点７０１とパイロットシンボ
ルの信号点７０２の配置を示している。このとき、８Ｐ
ＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒ8PSK、パイロット
シンボルの信号点振幅をｒpilot としたとき、ｒpilot
＞ｒ8PSK となるようにパイロットシンボルの信号点を
配置する。図９は８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシ
ンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボ
ル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成
である。このような方式を送信機１０で行うことによ
り、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信
機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２
５および周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同
期検波部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準
同期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み
量の推定精度を向上させることができる。
変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿入す
る方式において、パイロットシンボルの信号点振幅を８
ＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした方式
について説明する。図８は、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る８ＰＳＫ変調方式の信号点７０１とパイロットシンボ
ルの信号点７０２の配置を示している。このとき、８Ｐ
ＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒ8PSK、パイロット
シンボルの信号点振幅をｒpilot としたとき、ｒpilot
＞ｒ8PSK となるようにパイロットシンボルの信号点を
配置する。図９は８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシ
ンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、Ｎシンボ
ル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入する構成
である。このような方式を送信機１０で行うことによ
り、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、また受信
機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推定部２
５および周波数オフセット量推定部２６で推定し、準同
期検波部２９で準同期検波を行うことにより、さらに準
同期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅歪み
量の推定精度を向上させることができる。
【００６１】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面における８ＰＳ
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図８に限ったものではない。また、Ｎ
シンボル中の８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボ
ルの構成は図９に限ったものではない。
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図８に限ったものではない。また、Ｎ
シンボル中の８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボ
ルの構成は図９に限ったものではない。
【００６２】更に、送信機１０内で用いられるルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
【００６３】また、８ＰＳＫ変調方式の信号点とパイロ
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面における８ＰＳＫ変調方式の信号点が（数４）
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面における８ＰＳＫ変調方式の信号点が（数４）
【００６４】
【数４】
【００６５】で表されたとき、図８のようにパイロット
シンボルの信号点と８ＰＳＫ変調方式の信号点のなす角
をθとしてθがπ／８＋ｎπ／４ラジアン（ｎ：整数）
となるようにパイロットシンボルの信号点は配置され、
こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与え
ることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大き
くなる。ここで、（数４）において、８ＰＳＫ変調方式
の信号点７０１は（Ｉ8PSK，Ｑ8PSK）で表し、ｋは整
数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオフ
フィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にするの
が効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅
を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０
倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適である。
シンボルの信号点と８ＰＳＫ変調方式の信号点のなす角
をθとしてθがπ／８＋ｎπ／４ラジアン（ｎ：整数）
となるようにパイロットシンボルの信号点は配置され、
こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を与え
ることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が大き
くなる。ここで、（数４）において、８ＰＳＫ変調方式
の信号点７０１は（Ｉ8PSK，Ｑ8PSK）で表し、ｋは整
数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオフ
フィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にするの
が効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振幅
を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．０
倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適である。
【００６６】以上のように本実施の形態によれば、８Ｐ
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８ＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅を８ＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８ＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅を８ＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
【００６７】（実施の形態５）図１０は、本実施の形態
における同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳＫ変調方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を
示し、図１０において、９０１はＱＰＳＫ変調方式の信
号点、９０２はパイロットシンボルの信号点である。図
１１は、ＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
における同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳＫ変調方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置を
示し、図１０において、９０１はＱＰＳＫ変調方式の信
号点、９０２はパイロットシンボルの信号点である。図
１１は、ＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
【００６８】図３は、無線通信システムの構成概念図で
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
ある。図３において、１０は送信機であり、１１は送信
ディジタル信号、１２は直交ベースバンド変調部で、送
信ディジタル信号１１を入力して送信直交ベースバンド
信号の同相成分１３と直交成分１４を出力し、この同相
成分１３と直交成分１４を送信無線部１５で送信信号１
６に変換し、アンテナ１７から送信する。２０は受信機
であり、２１はアンテナ、２２は受信無線部で、アンテ
ナで受信した信号を入力して受信直交ベースバンド信号
の同相成分２３と直交成分２４を出力する。２５は振幅
歪み量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、振幅歪み量を推定し、振幅歪み量推定信号２７を出
力する。２６は周波数オフセット量推定部で、同相成分
２３と直交成分２４を入力して、周波数オフセット量を
推定し、周波数オフセット量推定信号２８を出力する。
２９は準同期検波部で、同相成分２３と直交成分２４、
及び振幅歪み量推定信号２７と周波数オフセット量推定
信号２８を入力して、準同期検波を行い、受信ディジタ
ル信号３０を出力する。
【００６９】図１０、図１１および図３を用いて、ＱＰ
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入する方式において、パイロットシンボルの信号点振幅
をＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした
方式について説明する。図１０は、同相Ｉ−直交Ｑ平面
におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点９０１とパイロット
シンボルの信号点９０２の配置を示している。このと
き、ＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒQPSK、パ
イロットシンボルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、
ｒpilot＞ｒQPSK となるようにパイロットシンボルの信
号点を配置する。図１１はＱＰＳＫ変調シンボルとパイ
ロットシンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、
Ｎシンボル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入
する構成である。このような方式を送信機１０で行うこ
とにより、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、ま
た受信機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推
定部２５および周波数オフセット量推定部２６で推定
し、準同期検波部２９で準同期検波を行うことにより、
さらに準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度を向上させることができる。
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入する方式において、パイロットシンボルの信号点振幅
をＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅より大きくした
方式について説明する。図１０は、同相Ｉ−直交Ｑ平面
におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点９０１とパイロット
シンボルの信号点９０２の配置を示している。このと
き、ＱＰＳＫ変調方式の最大の信号点振幅をｒQPSK、パ
イロットシンボルの信号点振幅をｒpilotとしたとき、
ｒpilot＞ｒQPSK となるようにパイロットシンボルの信
号点を配置する。図１１はＱＰＳＫ変調シンボルとパイ
ロットシンボルのＮシンボル内の構成を示したもので、
Ｎシンボル内に１シンボルのパイロットシンボルを挿入
する構成である。このような方式を送信機１０で行うこ
とにより、ピーク対平均送信電力比に影響を与えず、ま
た受信機２０で、パイロットシンボルにより送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を振幅歪み量推
定部２５および周波数オフセット量推定部２６で推定
し、準同期検波部２９で準同期検波を行うことにより、
さらに準同期検波を行う際の周波数オフセット量および
振幅歪み量の推定精度を向上させることができる。
【００７０】なお、同相Ｉ−直交Ｑ平面におけるＱＰＳ
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図１０に限ったものではない。また、
Ｎシンボル中のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシン
ボルの構成は図１１に限ったものではない。
Ｋ変調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信
号点配置の関係は図１０に限ったものではない。また、
Ｎシンボル中のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシン
ボルの構成は図１１に限ったものではない。
【００７１】更に、送信機１０内で用いられるルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
ールオフフィルタの周波数特性が、（数１）で表される
とき、ロールオフ係数を０．１から０．４にするのが効
果的である。そして更に、パイロットシンボルの信号点
振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅の１．０倍よ
り大きく１．６倍以下にすることで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、準同期検波を行う
際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
より向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が更に向上する。
【００７２】また、ＱＰＳＫ変調方式の信号点とパイロ
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点が（数５）
ットシンボルの信号点の配置として、同相Ｉ−直交Ｑ平
面におけるＱＰＳＫ変調方式の信号点が（数５）
【００７３】
【数５】
【００７４】で表されたとき、図１０のようにパイロッ
トシンボルの信号点とＱＰＳＫ変調方式の信号点のなす
角をφとしてφがπ／４＋ｎπ／２ラジアン（ｎ：整
数）となるようにパイロットシンボルの信号点は配置さ
れ、こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を
与えることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が
大きくなる。ここで、（数５）において、ＱＰＳＫ変調
方式の信号点９０１は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、ｋは
整数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオ
フフィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にする
のが効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．
０倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適であ
る。
トシンボルの信号点とＱＰＳＫ変調方式の信号点のなす
角をφとしてφがπ／４＋ｎπ／２ラジアン（ｎ：整
数）となるようにパイロットシンボルの信号点は配置さ
れ、こうすることで、ピーク対平均送信電力比に影響を
与えることなく、準同期検波を行う際の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性の向上の効果が
大きくなる。ここで、（数５）において、ＱＰＳＫ変調
方式の信号点９０１は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、ｋは
整数、ｓは定数とする。そして前述のように、ロールオ
フフィルタのロールオフ係数を０．１から０．４にする
のが効果的であり、更にパイロットシンボルの信号点振
幅を８値以上の多値ＱＡＭ方式の最大信号点振幅の１．
０倍より大きく１．６倍以下にするのがより好適であ
る。
【００７５】以上のように本実施の形態によれば、ＱＰ
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置をＱＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
ＳＫ変調方式の中に、定期的にパイロットシンボルを挿
入し、パイロットシンボルの信号点振幅をＱＰＳＫ変調
方式の最大の信号点振幅より大きくした方式において、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置をＱＰＳＫ変調方式の最大振幅をとる信号点とは
異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信電力比
に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボルの信
号点振幅をＱＰＳＫ変調方式の最大信号点振幅より大き
くすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が
向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率
特性が向上するという効果を有する。
【００７６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、無線通信
に用いられ、８値以上の多値変調方式の中に、定期的に
パイロットシンボルを挿入する方式において、パイロッ
トシンボルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最
大の信号点振幅より大きくした方式としたものであり、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８値以上の多値変調方式の最大振幅をとる信号
点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボ
ルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点
振幅より大きくすることで、復調側で準同期検波を行う
際の送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという有利な効果が得られ
る。
に用いられ、８値以上の多値変調方式の中に、定期的に
パイロットシンボルを挿入する方式において、パイロッ
トシンボルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最
大の信号点振幅より大きくした方式としたものであり、
パイロットシンボルの同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点位置を８値以上の多値変調方式の最大振幅をとる信号
点とは異なる位置に配置することで、ピーク対平均送信
電力比に影響を与えないだけでなく、パイロットシンボ
ルの信号点振幅を８値以上の多値変調方式の最大信号点
振幅より大きくすることで、復調側で準同期検波を行う
際の送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量
の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比における
ビット誤り率特性が向上するという有利な効果が得られ
る。
【図１】本発明の一実施の形態における１６ＡＰＳＫ変
調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点
配置の概念図
調方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点
配置の概念図
【図２】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
１６ＡＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成
の一例を示す概念図
１６ＡＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成
の一例を示す概念図
【図３】本発明の一実施の形態における無線通信システ
ムの構成概念図
ムの構成概念図
【図４】本発明の一実施の形態における多値ＱＡＭ方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
【図５】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
多値ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
【図６】本発明の一実施の形態における１６ＱＡＭ方式
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置の
概念図
【図７】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
１６ＱＡＭシンボルとパイロットシンボルの構成の一例
を示す概念図
【図８】本発明の一実施の形態における８ＰＳＫ変調方
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
の概念図
式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配置
の概念図
【図９】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内の
８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の一
例を示す概念図
８ＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の一
例を示す概念図
【図１０】本発明の一実施の形態におけるＱＰＳＫ変調
方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配
置の概念図
方式の信号点配置およびパイロットシンボルの信号点配
置の概念図
【図１１】本発明の一実施の形態におけるＮシンボル内
のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の
一例を示す概念図
のＱＰＳＫ変調シンボルとパイロットシンボルの構成の
一例を示す概念図
【図１２】従来の１６ＱＡＭ方式の信号点とパイロット
シンボルの信号点の関係図
シンボルの信号点の関係図
１０１ １６ＡＰＳＫ変調方式の信号点 １０２、３０２、５０２、７０２、９０２ パイロット
シンボルの信号点 ３０１ 多値ＱＡＭ方式の信号点 ５０１ １６ＱＡＭ方式の信号点 ７０１ ８ＰＳＫ変調方式の信号点 ９０１ ＱＰＳＫ変調方式の信号点 １１ 送信ディジタル信号 １２ 直交ベースバンド変調部 １３ 送信直交ベースバンド信号同相成分 １４ 送信直交ベースバンド信号直交成分 １５ 送信無線部 １６ 送信信号 １７、２１ アンテナ ２０ 受信機 ２２ 受信無線部 ２３ 受信直交ベースバンド信号同相成分 ２４ 受信直交ベースバンド信号直交成分 ２５ 振幅歪み量推定部 ２６ 周波数オフセット量推定部 ２７ 振幅歪み量推定信号 ２８ 周波数オフセット量推定信号 ２９ 準同期検波部 ３０ 受信ディジタル信号
シンボルの信号点 ３０１ 多値ＱＡＭ方式の信号点 ５０１ １６ＱＡＭ方式の信号点 ７０１ ８ＰＳＫ変調方式の信号点 ９０１ ＱＰＳＫ変調方式の信号点 １１ 送信ディジタル信号 １２ 直交ベースバンド変調部 １３ 送信直交ベースバンド信号同相成分 １４ 送信直交ベースバンド信号直交成分 １５ 送信無線部 １６ 送信信号 １７、２１ アンテナ ２０ 受信機 ２２ 受信無線部 ２３ 受信直交ベースバンド信号同相成分 ２４ 受信直交ベースバンド信号直交成分 ２５ 振幅歪み量推定部 ２６ 周波数オフセット量推定部 ２７ 振幅歪み量推定信号 ２８ 周波数オフセット量推定信号 ２９ 準同期検波部 ３０ 受信ディジタル信号
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐川 守一 神奈川県川崎市多摩区東三田３丁目10番 １号 松下技研株式会社内 (56)参考文献 特開 昭58−92164（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−201139（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−191276（ＪＰ，Ａ) 1998年 電子情報通信学会総合大会 ｂ−５−69 「多値ＱＡＭにおけるパイ ロットシンボルの検討」 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H04L 27/34 H04L 7/00 H04L 27/18
Claims (22)
- 【請求項１】 変調器と、変調器の出力をフィルタリン
グするフィルタと、フィルタの出力を増幅するアンプを
有し、定期的にパイロット信号を挿入して信号を送信す
る無線装置であって、 前記変調器では、パイロットシンボルの信号点を変調信
号の信号点と異なる位置に配置し、かつ、前記パイロッ
トシンボルの信号点振幅を前記変調信号の信号点の最大
振幅より大きくとり、 前記フィルタを通過した前記パイロット信号の振幅が、
前記フィルタを通過した変調信号の振幅より大きくなら
ないようにし、前記パイロット信号によりアンプの電力
効率を下げないことを特徴とする無線装置 。 - 【請求項２】 変調器で用いる変調方式が、８値以上の
多値変調方式であることを特徴とする請求項１記載の無
線装置。 - 【請求項３】 変調器で用いる変調方式が、多値直交振
幅変調方式であることを特徴とする請求項１記載の無線
装置。 - 【請求項４】 変調器で用いる変調方式が、位相変調方
式であることを特徴とする請求項１記載の無線装置。 - 【請求項５】 パイロットシンボルの信号点を、多値変
調の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に配置したこ
とを特徴とする請求項１乃至４のいずれか記載の無線装
置。 - 【請求項６】 同相軸または直交軸上に信号点をもつパ
イロットシンボルを挿入することを特徴とする請求項３
記載の無線装置。 - 【請求項７】 ８相位相変調方式であって、変調シンボ
ルの信号点とパイロット信号のシンボル点のなす角がπ
/８＋ｎπ/４ラジアン（ｎ：整数）となるパイロット信
号を挿入することを特徴とする請求項４記載の無線装
置。 - 【請求項８】 ４相位相変調方式であって、変調シンボ
ルの信号点とパイロット信号のシンボル点のなす角がπ
/４＋ｎπ/２ラジアン（ｎ：整数）となるパイロット信
号を挿入することを特徴とする請求項４記載の無線装
置。 - 【請求項９】 無線装置は、ロールオフフィルタを有
し、前記ロールオフフィルタのロールオフ係数を０，１
から０．４にしたことを特徴とする請求項１乃至 ８のい
ずれか記載の無線装置。 - 【請求項１０】 パイロットシンボルの信号点の振幅を
変調方式の最大信号点振幅の１．０倍より大きく１．６
倍以下にしたことを特徴とする請求項９記載の無線装
置。 - 【請求項１１】 請求項１乃至１０記載の無線装置から
送信された信号を受信する受信装置であって、 受信した信号を直交ベースバンド信号の同相成分及び直
交成分に分ける無線部と 、前記同相成分及び前記直交成分の周波数オフセット量を
推定する周波数オフセット推定部とを有し 、推定した前記周波数オフセット量を補償することを特徴
とする受信装置 。 - 【請求項１２】 請求項１乃至１０記載の無線装置から
送信された信号を受信する受信装置であって、受信した信号を直交ベースバンド信号の同相成分及び直
交成分に分ける無線部と 、前記同相成分及び前記直交成分の歪み量を推定する歪み
推定部とを有し 、推定した前記歪み量を補償することを特徴とする受信装
置 。 - 【請求項１３】 変調し、前記変調後の出力をフィルタ
リングし、前記フィルタリング後、増幅して送信する
際、定期的にパイロット信号を挿入して信号を送信する
送信方法であって、前記変調の際、パイロットシンボルの信号点を変調信号
の信号点と異なる位置に配置し、かつ、前記パイロット
シンボルの信号点振幅を前記変調信号の信号点の最大振
幅より大きくとり 、前記フィルタリングされた前記パイロット信号の振幅
が、前記フィルタリングされた変調信号の振幅より大き
くならないようにし、前記パイロット信号によりアンプ
の電力効率を下げないことを特徴とする送信方法 。 - 【請求項１４】 変調は、８値以上の多値変調方式であ
ることを特徴とする請求項１３記載の送信方法。 - 【請求項１５】 変調は、多値直交振幅変調方式である
ことを特徴とする請求 項１３記載の送信方法。 - 【請求項１６】 変調は、位相変調方式であることを特
徴とする請求項１３記載の送信方法。 - 【請求項１７】 パイロットシンボルの信号点を多値変
調の信号点とは、異なる位置に配置したことを特徴とす
る請求項１３乃至１６のいずれか記載の送信方法。 - 【請求項１８】 同相軸または直交軸上に信号点をもつ
パイロットシンボルを挿入することを特徴とする請求項
１５記載の送信方法。 - 【請求項１９】 ８相位相変調方式であって、変調シン
ボルの信号点とパイロット信号のシンボル点のなす角が
π/８＋ｎπ/４ラジアン（ｎ：整数）となるパイロット
信号を挿入することを特徴とする請求項１６記載の送信
方法。 - 【請求項２０】 ４相位相変調方式であって、変調シン
ボルの信号点とパイロット信号のシンボル点のなす角が
π/４＋ｎπ/２ラジアン（ｎ：整数）となるパイロット
信号を挿入することを特徴とする請求項１６記載の送信
方法。 - 【請求項２１】 請求項１３から２０のいずれかに記載
の送信方法を用いた無線装置。 - 【請求項２２】 請求項１３から２０のいずれかに記載
の送信方法を用いた無線通信システム。
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|---|---|---|---|
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| EP99107576A EP0951151B1 (en) | 1998-04-16 | 1999-04-15 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
| DE69934349T DE69934349T2 (de) | 1998-04-16 | 1999-04-15 | Pilotsignalsnübertragungstechnik und diesen verwendendes digitales Kommunikationssystem |
| US09/292,398 US6608843B1 (en) | 1998-04-16 | 1999-04-15 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
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| CNB991052099A CN100386982C (zh) | 1998-04-16 | 1999-04-16 | 利用导频信号传送技术的数字通信系统和方法 |
| CN2008100058577A CN101262468B (zh) | 1998-04-16 | 1999-04-16 | 利用导频信号传送技术的数字通信系统和方法 |
| KR10-2002-0051032A KR100452789B1 (ko) | 1998-04-16 | 2002-08-28 | 파일럿 신호 전송 기술과 이러한 전송 기술을 이용하는디지털 통신 시스템 |
| US10/601,591 US20040095899A1 (en) | 1998-04-16 | 2003-06-24 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
| US12/132,817 US20080240289A1 (en) | 1998-04-16 | 2008-06-04 | Pilot signal transmission technique and digital communication system using same |
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| JP10599098A JP3166705B2 (ja) | 1998-04-16 | 1998-04-16 | 無線装置及び送信方法 |
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| JP2000350987A Division JP3563346B2 (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | 送信方法及び送信装置 |
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| JPH11298547A JPH11298547A (ja) | 1999-10-29 |
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| RU2327281C2 (ru) * | 2006-05-22 | 2008-06-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Академия Федеральной службы охраны Российской Федерации (Академия ФСО России) | Устройство для коррекции амплитудно-частотной характеристики трактов связи |
| US8428175B2 (en) * | 2007-03-09 | 2013-04-23 | Qualcomm Incorporated | Quadrature modulation rotating training sequence |
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| US8290083B2 (en) * | 2007-03-09 | 2012-10-16 | Qualcomm Incorporated | Quadrature imbalance mitigation using unbiased training sequences |
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