JPH11220505A - 変調方式とそれを用いた無線通信システム - Google Patents

変調方式とそれを用いた無線通信システム

Info

Publication number
JPH11220505A
JPH11220505A JP1859398A JP1859398A JPH11220505A JP H11220505 A JPH11220505 A JP H11220505A JP 1859398 A JP1859398 A JP 1859398A JP 1859398 A JP1859398 A JP 1859398A JP H11220505 A JPH11220505 A JP H11220505A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
quadrature
phase
modulation
modulation method
amplitude
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
JP1859398A
Other languages
English (en)
Inventor
Yutaka Murakami
豊 村上
Masayuki Orihashi
雅之 折橋
Akihiko Matsuoka
昭彦 松岡
Morikazu Sagawa
守一 佐川
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Matsushita Electric Industrial Co Ltd filed Critical Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority to JP1859398A priority Critical patent/JPH11220505A/ja
Priority to EP03017277A priority patent/EP1367794B1/en
Priority to DE69916151T priority patent/DE69916151T2/de
Priority to EP05023314A priority patent/EP1628452A3/en
Priority to EP03017278A priority patent/EP1363438A3/en
Priority to EP99101877A priority patent/EP0933904B1/en
Priority to DE69935540T priority patent/DE69935540T2/de
Priority to KR1019990002939A priority patent/KR100331012B1/ko
Priority to US09/240,632 priority patent/US7362824B1/en
Priority to CN 99101868 priority patent/CN1241379C/zh
Publication of JPH11220505A publication Critical patent/JPH11220505A/ja
Priority to US10/256,202 priority patent/US7233630B2/en
Priority to US11/054,960 priority patent/US7289577B2/en
Priority to US12/764,512 priority patent/USRE43338E1/en
Priority to US13/427,783 priority patent/US20120236966A1/en
Priority to US13/916,324 priority patent/USRE45037E1/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Abstract

(57)【要約】 【課題】 無線通信に用いられるディジタル変調方式と
それを用いた無線通信システムにおいて、データの転送
と同時にパイロットシンボルとしての役割をもたせるこ
とにより、データ転送量の低下を抑えることを目的とす
る。 【解決手段】 送信機の直交ベースバンド変調部におい
て、８値以上の多値変調を定期的に直交位相変調に切り
替える変調方式によってデータを出力し、受信機では、
受信信号を受信無線部を介して振幅歪み量推定部と周波
数オフセット量推定部に入力し、パイロットシンボルと
して送受信機間の周波数オフセット量及び振幅歪み量を
推定して、準同期検波部により準同期検波を行うことに
より、既知のデータをバイロットシンボルとする方式と
比較して、データ転送量の低下を抑えることができる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無線通信に用いら
れるディジタル変調方式と、それを用いた無線通信シス
テムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ディジタル移動無線通信方式にお
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルに関する
方法として、特開平９−９３３０２号公報に記載されて
いるものが知られている。図１７が従来の伝送される信
号のフレームの構成を示しており、図１７において、１
フレームはＮ個のシンボルから構成されており、フレー
ムの先頭に既知データからなるパイロットシンボルが２
つ挿入されており、その後（Ｎ−２）個の情報シンボル
が続いており、伝送される信号では、これが各フレーム
毎に繰り返される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の方法は
パイロットシンボルは既知のデータであるため、データ
転送量が低下するという欠点がある。
【０００４】本発明は、８値以上の多値変調方式を定期
的に位相変調（Phase Shift Keying）方式と切り替え、
データの転送と同時にパイロットシンボルとしての役割
をもたせることにより、データ転送量の低下を抑えるこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この問題を解決するため
に本発明は、８値以上の多値変調方式を定期的に位相変
調（Phase Shift Keying）方式と切り替え、データを転
送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット
量および振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボ
ルとすることにより、準同期検波を行う。
【０００６】これにより、位相変調方式によってデータ
が転送されるため、既知のデータをパイロットシンボル
とする方式と比較して、データ転送量の低下を抑えるこ
とが可能となるという効果が得られる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、無線通信に用いられ、第１の変調方式である８値以
上の多値変調方式を、定期的に第２の変調方式である位
相変調（PhaseShift Keying）方式と切り替えることを
特徴とする変調方式であり、位相変調方式において、デ
ータを転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オ
フセット量および振幅歪み量を推定するためのパイロッ
トシンボルとすることにより準同期検波を行うことで、
既知のデータをパイロットシンボルとする方式と比較し
て、データ転送量の低下を抑えることができるという作
用を有する。
【０００８】請求項２に記載の発明は、位相変調方式
が、直交位相変調（Quadrature PhaseShift Keying）
方式であることを特徴とする請求項１記載の変調方式で
あり、直交位相変調方式において、データを転送すると
同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量および
振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルとする
ことにより準同期検波を行うことで、既知のデータをパ
イロットシンボルとする方式と比較して、データ転送量
の低下を抑えることができるという作用を有する。
【０００９】請求項３に記載の発明は、直交位相変調方
式が、同相−直交平面において同相軸上および直交軸上
に信号点をもつ方式であることを特徴とする請求項２記
載の変調方式であり、直交位相変調方式において、デー
タを転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を推定するためのパイロット
シンボルとすることにより準同期検波を行うことで、既
知のデータをパイロットシンボルとする方式と比較し
て、データ転送量の低下を抑えることができるという作
用を有する。
【００１０】請求項４に記載の発明は、８値以上の多値
変調方式が、８値以上の多値直交振幅変調（Quadrature
Amplitude Shift Keying） 方式であることを特徴とす
る請求項１または２記載の変調方式であり、直交位相変
調方式において、データを転送すると同時に復調側で送
受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定
するためのパイロットシンボルとすることにより準同期
検波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボル
とする方式と比較して、データ転送量の低下を抑えるこ
とができるという作用を有する。
【００１１】請求項５に記載の発明は、８値以上の多値
変調方式が、８値以上の多値直交振幅変調（Quadrature
Amplitude Shift Keying） 方式であることを特徴とす
る請求項３記載の変調方式であり、直交位相変調方式に
おいて、データを転送すると同時に復調側で送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定するため
のパイロットシンボルとすることにより準同期検波を行
うことで、既知のデータをパイロットシンボルとする方
式と比較して、データ転送量の低下を抑えることができ
るという作用を有する。
【００１２】請求項６に記載の発明は、８値以上の多値
直交振幅変調方式が、１６値直交振幅変調（16 Quadrat
ure Amplitude Shift Keying）方式であることを特徴と
する請求項４記載の変調方式であり、直交位相変調方式
において、データを転送すると同時に復調側で送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定するた
めのパイロットシンボルとすることにより準同期検波を
行うことで、既知のデータをパイロットシンボルとする
方式と比較して、データ転送量の低下を抑えることがで
きるという作用を有する。
【００１３】請求項７に記載の発明は、８値以上の多値
直交振幅変調方式が、１６値直交振幅変調（16 Quadrat
ure Amplitude Shift Keying）方式であることを特徴と
する請求項５記載の変調方式であり、直交位相変調方式
において、データを転送すると同時に復調側で送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定するた
めのパイロットシンボルとすることにより準同期検波を
行うことで、既知のデータをパイロットシンボルとする
方式と比較して、データ転送量の低下を抑えることがで
きるという作用を有する。
【００１４】請求項８に記載の発明は、８値以上の多値
直交振幅変調方式が、信号点を同相−直交平面において
原点を中心にπ／４ラジアン回転させた方式であること
を特徴とする請求項４記載の変調方式であり、直交位相
変調方式において、データを転送すると同時に復調側で
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定するためのパイロットシンボルとすることにより準同
期検波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボ
ルとする方式と比較して、データ転送量の低下を抑える
ことができるという作用を有する。
【００１５】請求項９に記載の発明は、８値以上の多値
直交振幅変調方式が、信号点を同相−直交平面において
原点を中心にπ／４ラジアン回転させた方式であること
を特徴とする請求項５記載の変調方式であり、直交位相
変調方式において、データを転送すると同時に復調側で
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定するためのパイロットシンボルとすることにより準同
期検波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボ
ルとする方式と比較して、データ転送量の低下を抑える
ことができるという作用を有する。
【００１６】請求項１０に記載の発明は、１６値直交振
幅変調方式が、信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた方式であることを特徴
とする請求項６記載の変調方式であり、直交位相変調方
式において、データを転送すると同時に復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定する
ためのパイロットシンボルとすることにより準同期検波
を行うことで、既知のデータをパイロットシンボルとす
る方式と比較して、データ転送量の低下を抑えることが
できるという作用を有する。
【００１７】請求項１１に記載の発明は、１６値直交振
幅変調方式が、信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた方式であることを特徴
とする請求項７記載の変調方式であり、直交位相変調方
式において、データを転送すると同時に復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定する
ためのパイロットシンボルとすることにより準同期検波
を行うことで、既知のデータをパイロットシンボルとす
る方式と比較して、データ転送量の低下を抑えることが
できるという作用を有する。
【００１８】請求項１２に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点の振幅の最大値
と、第２の変調方式の信号点の振幅とが等しいことを特
徴とする請求項１から１１のいずれかに記載の変調方式
であり、直交位相変調方式において、データを転送する
と同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルとす
ることにより準同期検波を行うことで、既知のデータを
パイロットシンボルとする方式と比較して、データ転送
量の低下を抑えることができるという作用を有する。
【００１９】請求項１３に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点間距離を、第２の
変調方式の信号点間距離の０．９から１．５倍としたこ
とを特徴とする請求項６，７，１０，１１のいずれかに
記載の変調方式であり、直交位相変調方式において、デ
ータを転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オ
フセット量および振幅歪み量を推定するためのパイロッ
トシンボルとすることにより準同期検波を行うことで、
既知のデータをパイロットシンボルとする方式と比較し
て、データ転送量の低下を抑えることができるという作
用を有する。
【００２０】請求項１４に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点間距離を、第２の
変調方式の信号点間距離の２倍としたことを特徴とする
請求項６または１１記載の変調方式であり、直交位相変
調方式において、データを転送すると同時に復調側で送
受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定
するためのパイロットシンボルとすることにより準同期
検波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボル
とする方式と比較して、データ転送量の低下を抑えるこ
とができるという作用を有する。
【００２１】請求項１５に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点間距離を、第２の
変調方式の信号点間距離の１．４１倍としたことを特徴
とする請求項７または１０記載の変調方式であり、直交
位相変調方式において、データを転送すると同時に復調
側で送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量
を推定するためのパイロットシンボルとすることにより
準同期検波を行うことで、既知のデータをパイロットシ
ンボルとする方式と比較して、データ転送量の低下を抑
えることができるという作用を有する。
【００２２】請求項１６に記載の発明は、無線通信に用
いられ、第１の変調方式である１６値直交振幅変調方式
を、定期的に第２の変調方式である直交位相変調方式と
切り替えることを特徴とする変調方式であり、直交位相
変調方式において、データを転送すると同時に復調側で
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定するためのパイロットシンボルとすることにより準同
期検波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボ
ルとする方式と比較して、データ転送量の低下を抑える
ことができるという作用を有する。
【００２３】請求項１７に記載の発明は、１６値直交振
幅変調方式が、信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた方式であることを特徴
とする請求項１６記載の変調方式であり、直交位相変調
方式において、データを転送すると同時に復調側で送受
信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定す
るためのパイロットシンボルとすることにより準同期検
波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボルと
する方式と比較して、データ転送量の低下を抑えること
ができるという作用を有する。
【００２４】請求項１８に記載の発明は、直交位相変調
方式が、同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ方式であることを特徴とする請求項１
６記載の変調方式であり、直交位相変調方式において、
データを転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量を推定するためのパイロ
ットシンボルとすることにより準同期検波を行うこと
で、既知のデータをパイロットシンボルとする方式と比
較して、データ転送量の低下を抑えることができるとい
う作用を有する。
【００２５】請求項１９に記載の発明は、１６値直交振
幅変調方式が信号点を同相−直交平面において原点を中
心にπ／４ラジアン回転させた方式であり、直交位相変
調方式が同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ方式であることを特徴とする請求項１
６記載の変調方式であり、直交位相変調方式において、
データを転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量を推定するためのパイロ
ットシンボルとすることにより準同期検波を行うこと
で、既知のデータをパイロットシンボルとする方式と比
較して、データ転送量の低下を抑えることができるとい
う作用を有する。
【００２６】請求項２０に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点の振幅の最大値
と、第２の変調方式の信号点の振幅とが等しいことを特
徴とする請求項１６から１９のいずれかに記載の変調方
式であり、直交位相変調方式において、データを転送す
ると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルと
することにより準同期検波を行うことで、既知のデータ
をパイロットシンボルとする方式と比較して、データ転
送量の低下を抑えることができるという作用を有する。
【００２７】請求項２１に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点間距離を、第２の
変調方式の信号点間距離の０．９から１．５倍としたこ
とを特徴とする請求項１６から１９のいずれかに記載の
変調方式であり、直交位相変調方式において、データを
転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量を推定するためのパイロットシン
ボルとすることにより準同期検波を行うことで、既知の
データをパイロットシンボルとする方式と比較して、デ
ータ転送量の低下を抑えることができるという作用を有
する。
【００２８】請求項２２に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点間距離を、第２の
変調方式の信号点間距離の２倍としたことを特徴とする
請求項１６または１９記載の変調方式であり、直交位相
変調方式において、データを転送すると同時に復調側で
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定するためのパイロットシンボルとすることにより準同
期検波を行うことで、既知のデータをパイロットシンボ
ルとする方式と比較して、データ転送量の低下を抑える
ことができるという作用を有する。
【００２９】請求項２３に記載の発明は、同相−直交平
面において、第１の変調方式の信号点間距離を、第２の
変調方式の信号点間距離の１．４１倍としたことを特徴
とする請求項１７または１８記載の変調方式であり、直
交位相変調方式において、データを転送すると同時に復
調側で送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み
量を推定するためのパイロットシンボルとすることによ
り準同期検波を行うことで、既知のデータをパイロット
シンボルとする方式と比較して、データ転送量の低下を
抑えることができるという作用を有する。
【００３０】請求項２４に記載の発明は、請求項１から
２３のいずれかに記載の変調方式を用いた無線通信シス
テムであり、直交位相変調方式において、データを転送
すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量
および振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボル
とすることにより準同期検波を行うことで、既知のデー
タをパイロットシンボルとする方式と比較して、データ
転送量の低下を抑えた無線通信システムを構築できると
いう作用を有する。
【００３１】以下、本発明の実施の形態について図１か
ら図１６を用いて説明する。 （実施の形態１）図１は、本実施の形態における無線通
信システムの構成概念図である。図１において、１０は
送信機であり、１１は送信ディジタル信号、１２は直交
ベースバンド変調部で、送信ディジタル信号１１を入力
して送信直交ベースバンド信号の同相成分１３と直交成
分１４を出力し、この同相成分１３と直交成分１４を送
信無線部１５で送信信号１６に変換し、アンテナ１７か
ら送信する。２０は受信機であり、２１はアンテナ、２
２は受信無線部で、アンテナで受信した信号を入力して
受信直交ベースバンド信号の同相成分２３と直交成分２
４を出力する。２５は振幅歪み量推定部で、同相成分２
３と直交成分２４を入力して、振幅歪み量を推定し、振
幅歪み量推定信号２７を出力する。２６は周波数オフセ
ット量推定部で、同相成分２３と直交成分２４を入力し
て、周波数オフセット量を推定し、周波数オフセット量
推定信号２８を出力する。２８は準同期検波部で、同相
成分２３と直交成分２４、及び振幅歪み量推定信号２７
と周波数オフセット量推定信号２８を入力して、準同期
検波を行い、受信ディジタル信号を出力する。
【００３２】図２は、８値以上の多値変調方式の一例で
ある１６値振幅位相変調（16 Amplitude Phase Shift K
eying） 方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置
を示し、図２において、１０１は１６値振幅位相変調方
式の信号点である。また、図３は、位相変調方式の一例
である直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における
信号点配置を示し、図３において、２０１は直交位相変
調方式の信号点である。そして、図４は伝送信号のフレ
ーム構成として、１６値振幅位相変調と直交位相変調の
Ｎシンボル内の構成の一例を示している。
【００３３】図２，図３および図４を用いて、８値以上
の多値変調方式を、定期的に直交位相変調方式と切り替
える変調方式について説明する。図２は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面における１６値振幅位相変調方式の信号点１０１
の配置を示しており、信号点１０１の配置位置は（数
１）
【００３４】
【数１】
【００３５】で表される。ただし、１６値振幅位相変調
方式の信号点１０１は（Ｉ16APSK，Ｑ 16APSK）で表し、
ｋは整数、および（ｈ0，ｈ1）は（０，ｇ1）または
（ｇ0，０）とし、ｇ0、ｇ1は定数で、ｇ1はｇ0より大
きいものとする。このとき、図２のように、１６値振幅
位相変調方式の最大信号点振幅はｇ1 で表される。ま
た、図３は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における直交位相変調
方式の信号点２０１の配置を示しており、信号点２０１
の配置位置は（数２）
【００３６】
【数２】
【００３７】で表される。ただし、直交位相変調方式の
信号点２０１は（ＩQPSK，ＱQPSK）で表し、ｋは整数、
およびｐは定数とする。このとき、図３のように、直交
位相変調方式の信号点振幅はｐで表され、信号点間距離
は（数３）
【００３８】
【数３】
【００３９】で表される。図４は、Ｎシンボルにおける
１６値振幅位相変調と直交位相変調の構成の一例を示し
たものである。送信機１０の直交ベースバンド変調部１
２において、１６値振幅位相変調を上記のように定期的
に直交位相変調に切り替える変調方式によってデータを
出力し、送信無線部１５を介して送信信号１６をアンテ
ナ１７から送信する。復調側として受信機２０では、ア
ンテナ２１で受信した信号を、受信無線部２２を介して
振幅歪み量推定部２５と周波数オフセット量推定部２６
に入力し、パイロットシンボルとして送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を推定して、準同期検
波部２９により準同期検波を行う。
【００４０】特に、１６値振幅位相変調方式の最大信号
点振幅ｇ1 と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等しく
したとき、復調側で精度よく周波数オフセット量および
振幅歪み量を推定することができる。
【００４１】ここで、Ｎシンボル中の１６値振幅位相変
調と直交位相変調の構成は図４の構成に限ったものでは
ない。また、８値以上の多値変調方式の例として１６値
振幅位相変調方式で説明したが、８値以上の多値変調方
式は１６値振幅位相変調方式に限ったものではない。ま
た、位相変調方式は、直交位相変調方式としたが、これ
に限ったものではない。
【００４２】以上のように本実施の形態によれば、図４
を例とするような、８値以上の多値変調方式において、
定期的に直交位相変調方式などの位相変調方式と切り替
える変調方式により、位相変調方式において、データを
転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量を推定するためのパイロットシン
ボルとすることにより、送受信機間の周波数オフセット
量および振幅歪み量を推定するために既知のデータをパ
イロットシンボルとする方式に比べ、データ転送量を低
下させずに準同期検波を行うことができる。
【００４３】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【００４４】（実施の形態２）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【００４５】図５は、８値以上の多値直交振幅変調方式
の一例である２2m値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点配置を示し、図５において、４０１
は２ 2m値直交振幅変調方式の信号点である。また、直交
位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置
は実施の形態１の図３と同様である。そして、図６は伝
送信号のフレーム構成として、２2m値直交振幅変調と直
交位相変調のＮシンボル内の構成の一例を示している。
【００４６】図３，図５および図６を用いて、８値以上
の多値直交振幅変調方式において、定期的に直交位相変
調方式と切り替える変調方式について説明する。図５
は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における２2m値直交振幅変調方
式の信号点４０１の配置を示しており、信号点４０１の
配置位置は（数４）
【００４７】
【数４】
【００４８】で表される。ただし、２2m値直交振幅変調
方式の信号点４０１は（ＩQAM，ＱQAM）で表し、ｍは整
数、（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2），・・・，（ａm，
ｂm）は１，−１のバイナリ符号、ｑは定数とする。こ
のとき、図５のように、２2m値直交振幅変調方式の最大
信号点振幅は（数５）
【００４９】
【数５】
【００５０】で表される。直交位相変調方式において、
信号点配置、信号点振幅および信号点間距離について
は、実施の形態１と同様である。
【００５１】図６は、Ｎシンボルにおける２2m値直交振
幅変調と直交位相変調方式の構成の一例を示したもので
ある。送信機１０の直交ベースバンド変調部１２におい
て、２2m値直交振幅変調を上記のように定期的に直交位
相変調に切り替える変調方式によってデータを出力し、
送信無線部１５を介してアンテナ１７から送信信号１６
を送信する。復調側として受信機２０では、アンテナ２
１で受信した信号を、受信無線部２２を介して振幅歪み
量推定部２５と周波数オフセット量推定部２６に入力
し、パイロットシンボルとして送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を推定して、準同期検波部２
９により準同期検波を行う。
【００５２】特に、２2m値直交振幅変調方式の最大信号
点振幅（数５）と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等
しくしたとき、復調側で精度よく周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定することができる。
【００５３】ここで、Ｎシンボル中の２2m値直交振幅変
調と直交位相変調の構成は図６の構成に限ったものでは
ない。また、８値以上の多値直交振幅変調方式の例とし
て２ 2m値直交振幅変調方式で説明したが、８値以上の多
値直交振幅変調方式は２2m値直交振幅変調方式に限った
ものではない。
【００５４】以上のように本実施の形態によれば、図６
を例とするような、８値以上の多値直交振幅変調方式に
おいて、定期的に直交位相変調方式と切り替える変調方
式により、直交位相変調方式において、データを転送す
ると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルと
することにより、送受信機間の周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定するために既知のデータをパイロッ
トシンボルとする方式に比べ、データ転送量を低下させ
ずに準同期検波を行うことができる。
【００５５】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【００５６】（実施の形態３）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【００５７】図７は、１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ
−直交Ｑ平面における信号点配置を示し、図７におい
て、６０１は１６値直交振幅変調方式の信号点である。
また、直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における
信号点配置は実施の形態１の図３と同様である。そし
て、図８は伝送信号のフレーム構成として、１６値直交
振幅変調と直交位相変調のＮシンボル内の構成の一例を
示している。
【００５８】図３，図７および図８を用いて、１６値直
交振幅変調方式において、定期的に直交位相変調方式と
切り替える変調方式について説明する。図７は、同相Ｉ
−直交Ｑ平面における１６値直交振幅変調方式の信号点
６０１の配置を示しており、信号点６０１の配置位置は
（数６）
【００５９】
【数６】
【００６０】で表される。ただし、１６値直交振幅変調
方式の信号点６０１は（Ｉ16QAM，Ｑ1 6QAM）で表し、
（ａ1，ｂ1），（ａ2，ｂ2）は１，−１のバイナリ符
号、ｒは定数とする。このとき、図７のように、１６値
直交振幅変調方式の最大信号点振幅は（数７）
【００６１】
【数７】
【００６２】、信号点間距離は２ｒで表される。直交位
相変調方式において、信号点配置、信号点振幅および信
号点間距離ついては、実施の形態１と同様である。
【００６３】図８は、Ｎシンボルにおける１６値直交振
幅変調と直交位相変調の構成の一例を示したものであ
る。送信機１０の直交ベースバンド変調部１２におい
て、１６値直交振幅変調を上記のように定期的に直交位
相変調に切り替える変調方式によってデータを出力し、
送信無線部１５を介してアンテナ１７から送信信号１６
を送信する。復調側として受信機２０では、アンテナ２
１で受信した信号を、受信無線部２２を介して振幅歪み
量推定部２５と周波数オフセット量推定部２６に入力
し、パイロットシンボルとして送受信機間の周波数オフ
セット量および振幅歪み量を推定して、準同期検波部２
９により準同期検波を行う。
【００６４】特に、１６値直交振幅変調方式の最大信号
点振幅（数７）と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等
しくしたとき、復調側で精度よく周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定することができる。
【００６５】また、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒ
の０．９０から１．５０倍としたとき搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が良好となる。
【００６６】そして、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒ
の２．００倍としたとき、復調側で直交位相変調方式の
ベースバンド信号の同相−直交平面における振幅を求め
ることで、その値を１６値直交振幅変調方式のベースバ
ンド信号における同相−直交平面における振幅しきい値
とすることができ、回路構成を簡単化することができ
る。
【００６７】ここで、Ｎシンボル中の１６値直交振幅変
調と直交位相変調の構成は図８の構成に限ったものでは
ない。
【００６８】以上のように本実施の形態によれば、図８
を例とするような、１６値直交振幅変調方式において、
定期的に直交位相変調方式と切り替える変調方式によ
り、直交位相変調方式において、データを転送すると同
時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量および振
幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルとするこ
とにより、送受信機間の周波数オフセット量および振幅
歪み量を推定するために既知のデータをパイロットシン
ボルとする方式に比べ、データ転送量を低下させずに準
同期検波を行うことができる。
【００６９】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【００７０】（実施の形態４）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【００７１】８値以上の多値変調方式の一例である１６
値振幅位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号
点配置は実施の形態１の図２と同様である。図９は、同
相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点
をもつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における
信号点配置を示し、図９において、８０１は同相−直交
平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直
交位相変調方式の信号点である。また、伝送信号のフレ
ーム構成として、１６値振幅位相変調と同相−直交平面
において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位
相変調のＮシンボル内の構成の一例は、実施の形態１の
図４と同様である。
【００７２】図２、図４および図９を用いて、８値以上
の多値変調方式において、定期的に同相−直交平面にお
いて同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変
調方式と切り替える変調方式について説明する。１６値
振幅位相変調方式において、信号点配置および最大信号
点振幅は実施の形態１と同様である。図９は、同相Ｉ−
直交Ｑ平面における同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点
８０１の配置を示しており、信号点８０１の配置位置は
（数８）
【００７３】
【数８】
【００７４】で表される。ただし、同相−直交平面にお
いて同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変
調方式の信号点８０１は（ＩQPSKR，ＱQPSKR）で表し、
（ＩQP SK，ＱQPSK）は（数２）で表され、ｎは整数とす
る。このとき、図９のように同相−直交平面において同
相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式
の信号点振幅はｐ、信号点間距離は（数３）で表され
る。
【００７５】図９は、Ｎシンボルにおける１６値振幅位
相変調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調の構成の一例を示したも
のである。送信機１０の直交ベースバンド変調部１２に
おいて、１６値振幅位相変調を上記のように、定期的に
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調に切り替える変調方式によってデ
ータを出力し、送信無線部１５を介してアンテナ１７か
ら送信信号１６を送信する。復調側として受信機２０で
は、アンテナ２１で受信した信号を、受信無線部２２を
介して振幅歪み量推定部２５と周波数オフセット量推定
部２６に入力し、パイロットシンボルとして送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定して、準
同期検波部２９により準同期検波を行う。
【００７６】特に、１６値振幅位相変調方式の最大信号
点振幅ｇ1 と同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直
交位相変調方式の信号点振幅ｐを等しくしたとき、復調
側で精度よく周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定することができる。
【００７７】ここで、Ｎシンボル中の１６値振幅位相変
調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に
信号点をもつ直交位相変調の構成は図４の構成に限った
ものではない。また、８値以上の多値変調方式の例とし
て１６値振幅位相変調方式で説明したが、８値以上の多
値変調方式は１６値振幅位相変調方式に限ったものでは
ない。
【００７８】以上のように本実施の形態によれば、図４
を例とするような、８値以上の多値変調方式において、
定期的に同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調方式と切り替える変調方
式により、同相−直交平面において同相軸上および直交
軸上に信号点をもつ直交位相変調方式において、データ
を転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量を推定するためのパイロットシ
ンボルとすることにより、送受信機間の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量を推定するために既知のデータを
パイロットシンボルとする方式に比べ、データ転送量を
低下させずに準同期検波を行うことができる。
【００７９】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【００８０】（実施の形態５）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【００８１】８値以上の多値直交振幅変調方式の一例で
ある２2m値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面にお
ける信号点配置は実施の形態２の図５と同様である。ま
た、同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に
信号点をもつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける信号点配置は実施の形態４の図９と同様である。
そして、伝送信号のフレーム構成として、２2m値直交振
幅変調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調のＮシンボル内の構成の
一例は、実施の形態２の図６と同様である。
【００８２】図５，図６および図９を用いて、８値以上
の多値直交振幅変調方式において、定期的に同相−直交
平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直
交位相変調方式と切り替える変調方式について説明す
る。２2m値直交振幅変調方式において、信号点配置およ
び最大信号点振幅は実施の形態２と同様である。また、
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調方式において、信号点配置、信号
点振幅および信号点間距離は実施の形態４と同様であ
る。
【００８３】図６は、Ｎシンボルにおける２2m値直交振
幅変調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調の構成の一例を示したも
のである。送信機１０の直交ベースバンド変調部１２に
おいて、２2m値直交振幅変調を上記のように、定期的に
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調に切り替える変調方式によってデ
ータを出力し、送信無線部１５を介してアンテナ１７か
ら送信信号１６を送信する。復調側として受信機２０で
は、アンテナ２１で受信した信号を、受信無線部２２を
介して振幅歪み量推定部２５と周波数オフセット量推定
部２６に入力し、パイロットシンボルとして送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定して、準
同期検波部２９により準同期検波を行う。
【００８４】特に、２2m値直交振幅変調方式の最大信号
点振幅（数５）と同相−直交平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点振
幅ｐを等しくしたとき、復調側で精度よく周波数オフセ
ット量および振幅歪み量を推定することができる。
【００８５】ここで、Ｎシンボル中の２2m値直交振幅変
調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に
信号点をもつ直交位相変調の構成は図６の構成に限った
ものではない。また、８値以上の多値直交振幅変調方式
の例として２2m値直交振幅変調方式で説明したが、８値
以上の多値直交振幅変調方式は２2m値直交振幅変調方式
に限ったものではない。
【００８６】以上のように本実施の形態によれば、図６
を例とするような、８値以上の多値直交振幅変調方式に
おいて、定期的に同相−直交平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式と切り替え
る変調方式により、同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式におい
て、データを転送すると同時に復調側で送受信機間の周
波数オフセット量および振幅歪み量を推定するためのパ
イロットシンボルとすることにより、送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を推定するために既知
のデータをパイロットシンボルとする方式に比べ、デー
タ転送量を低下させずに準同期検波を行うことができ
る。
【００８７】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【００８８】（実施の形態６）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【００８９】１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点配置は実施の形態３の図７と同様で
ある。また、同相−直交平面において同相軸上および直
交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交
Ｑ平面における信号点配置は実施の形態４の図９と同様
である。そして、伝送信号のフレーム構成として、１６
値直交振幅変調と同相−直交平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつ直交位相変調のＮシンボル内
の構成の一例は、実施の形態３の図８と同様である。
【００９０】図７，図８および図９を用いて、１６値直
交振幅変調方式において、定期的に同相−直交平面にお
いて同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変
調方式と切り替える変調方式について説明する。１６値
直交振幅変調方式において、信号点配置、最大信号点振
幅および信号点間距離は実施の形態３と同様である。ま
た、同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に
信号点をもつ直交位相変調方式において、信号点配置、
信号点振幅および信号点間距離は実施の形態４と同様で
ある。
【００９１】図８は、Ｎシンボルにおける１６値直交振
幅変調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調の構成の一例を示したも
のである。送信機１０の直交ベースバンド変調部１２に
おいて、１６値直交振幅変調を上記のように、定期的に
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調に切り替える変調方式によってデ
ータを出力し、送信無線部１５を介してアンテナ１７か
ら送信信号１６を送信する。復調側として受信機２０で
は、アンテナ２１で受信した信号を、受信無線部２２を
介して振幅歪み量推定部２５と周波数オフセット量推定
部２６に入力し、パイロットシンボルとして送受信機間
の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定して、準
同期検波部２９により準同期検波を行う。
【００９２】特に、１６値直交振幅変調方式の最大信号
点振幅（数７）と同相−直交平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点振
幅ｐを等しくしたとき、復調側で精度よく周波数オフセ
ット量および振幅歪み量を推定することができる。
【００９３】また、同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点
間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距
離２ｒの０．９０から１．５０倍としたとき搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が良好となる。
【００９４】そして、同相−直交平面において同相軸上
および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号
点間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間
距離２ｒの１．４１倍としたとき、復調側で同相−直交
平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直
交位相変調方式のベースバンド信号の同相−直交平面に
おける振幅を求めることで、その値を１６値直交振幅変
調方式のベースバンド信号における同相−直交平面にお
ける振幅しきい値とすることができ、回路構成を簡単化
することができる。
【００９５】ここで、Ｎシンボル中の１６値直交振幅変
調と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に
信号点をもつ直交位相変調の構成は図８の構成に限った
ものではない。
【００９６】以上のように本実施の形態によれば、図８
を例とするような、１６値直交振幅変調方式において、
定期的に同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調方式と切り替える変調方
式により、同相−直交平面において同相軸上および直交
軸上に信号点をもつ直交位相変調方式において、データ
を転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数オフセ
ット量および振幅歪み量を推定するためのパイロットシ
ンボルとすることにより、送受信機間の周波数オフセッ
ト量および振幅歪み量を推定するために既知のデータを
パイロットシンボルとする方式に比べ、データ転送量を
低下させずに準同期検波を行うことができる。
【００９７】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【００９８】（実施の形態７）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【００９９】図１０は、８値以上の多値直交振幅変調方
式の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／
４ラジアン回転させた８値以上の多値直交振幅変調方式
の一例である２2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た２2m値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る信号点配置である。また、直交位相変調方式の同相Ｉ
−直交Ｑ平面における信号点配置は実施の形態１の図３
と同様である。そして、伝送信号のフレーム構成とし
て、２2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面
において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値
直交振幅変調と直交位相変調のＮシンボル内の構成の一
例は、実施の形態２の図６と同様である。
【０１００】図３，図６および図１０を用いて、８値以
上の多値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面に
おいて原点を中心にπ／４ラジアン回転させた８値以上
の多値直交振幅変調方式において、定期的に直交位相変
調方式と切り替える変調方式について説明する。図１０
は、同相Ｉ−直交Ｑ平面における２2m値直交振幅変調方
式の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／
４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調方式の信号点
９０１の配置を示しており、信号点９０１の配置位置は
（数９）
【０１０１】
【数９】
【０１０２】で表される。ただし、２2m値直交振幅変調
方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ
／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調方式の信号
点９０１は（ＩQAMR，ＱQAMR）で表し、（ＩQAM，
ＱQAM）は（数４）で表され、ｎは整数とする。このと
き、図１０のように２2m値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた２2m値直交振幅変調方式の最大信号点振幅は
（数５）で表される。また、直交位相変調方式の信号点
配置、信号点振幅および信号点間距離は実施の形態１と
同様である。
【０１０３】図６は、Ｎシンボルにおける２2m値直交振
幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中
心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調と直
交位相変調の構成の一例を示したものである。送信機１
０の直交ベースバンド変調部１２において、２2m値直交
振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調を
上記のように、定期的に直交位相変調に切り替える変調
方式によってデータを出力し、送信無線部１５を介して
アンテナ１７から送信信号１６を送信する。復調側とし
て受信機２０では、アンテナ２１で受信した信号を、受
信無線部２２を介して振幅歪み量推定部２５と周波数オ
フセット量推定部２６に入力し、パイロットシンボルと
して送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量
を推定して、準同期検波部２９により準同期検波を行
う。
【０１０４】特に、２2m値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた２2m値直交振幅変調方式の最大信号点振幅（数
５）と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等しくしたと
き、復調側で精度よく周波数オフセット量および振幅歪
み量を推定することができる。
【０１０５】ここで、Ｎシンボル中の２2m値直交振幅変
調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心に
π／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調と直交位
相変調の構成は図５の構成に限ったものではない。ま
た、８値以上の多値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た８値以上の多値直交振幅変調方式の例として２2m値直
交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点
を中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調
方式で説明したが、これに限ったものではない。
【０１０６】以上のように本実施の形態によれば、図６
を例とするような、８値以上の多値直交振幅変調方式の
信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラ
ジアン回転させた８値以上の多値直交振幅変調方式にお
いて、定期的に直交位相変調方式と切り替える変調方式
により、直交位相変調方式において、データを転送する
と同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルとす
ることにより、送受信機間の周波数オフセット量および
振幅歪み量を推定するために既知のデータをパイロット
シンボルとする方式に比べ、データ転送量を低下させず
に準同期検波を行うことができる。
【０１０７】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１０８】（実施の形態８）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【０１０９】図１１は、１６値直交振幅変調方式の信号
点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジア
ン回転させた１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点配置である。また、直交位相変調方
式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配置は実施の形
態１の図３と同様である。そして、伝送信号のフレーム
構成として、１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調と直交位相変調のＮシンボル内の
構成の一例は、実施の形態３の図８と同様である。
【０１１０】図３，図８および図１１を用いて、１６値
直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原
点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変
調方式において、定期的に直交位相変調方式と切り替え
る変調方式について説明する。図１１は、同相Ｉ−直交
Ｑ平面における１６値直交振幅変調方式の信号点を同相
−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転さ
せた１６値直交振幅変調方式の信号点１００１の配置を
示しており、信号点１００１の配置位置は（数１０）
【０１１１】
【数１０】
【０１１２】で表される。ただし、１６値直交振幅変調
方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ
／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調方式の信号
点１００１は（Ｉ16QAMR，Ｑ16QAMR）で表し、（Ｉ
16QAM，Ｑ16QAM）は（数６）で表され、ｎは整数とす
る。このとき、図１１のように１６値直交振幅変調方式
の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４
ラジアン回転させた１６値直交振幅変調方式の最大信号
点振幅は（数７）、信号点間距離は２ｒで表される。ま
た、直交位相変調方式の信号点配置、信号点振幅および
信号点間距離は実施の形態１と同様である。
【０１１３】図８は、Ｎシンボルにおける１６値直交振
幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中
心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と直
交位相変調の構成の一例を示したものである。送信機１
０の直交ベースバンド変調部１２において、１６値直交
振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調を
上記のように定期的に直交位相変調に切り替える変調方
式によってデータを出力し、送信無線部１５を介してア
ンテナ１７から送信信号１６を送信する。復調側として
受信機２０では、アンテナ２１で受信した信号を、受信
無線部２２介して振幅歪み量推定部２５と周波数オフセ
ット量推定部２６に入力し、パイロットシンボルとして
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定して、準同期検波部２９により準同期検波を行う。
【０１１４】特に、１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式の最大信号点振幅（数
７）と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等しくしたと
き、復調側で精度よく周波数オフセット量および振幅歪
み量を推定することができる。
【０１１５】また、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直
交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた
１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの０．９０
から１．５０倍としたとき搬送波電力対雑音電力比にお
けるビット誤り率特性が良好となる。
【０１１６】そして、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直
交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた
１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの１．４１
倍としたとき、復調側で直交位相変調方式のベースバン
ド信号の同相−直交平面における振幅を求めることで、
その値を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交
平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１
６値直交振幅変調方式のベースバンド信号における同相
−直交平面における振幅しきい値とすることができ、回
路構成を簡単化することができる。
【０１１７】ここで、Ｎシンボル中の１６値直交振幅変
調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心に
π／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と直交位
相変調の構成は図７の構成に限ったものではない。
【０１１８】以上のように本実施の形態によれば、図８
を例とするような、１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式において、定期的に直
交位相変調方式と切り替える変調方式により、直交位相
変調方式において、データを転送すると同時に復調側で
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定するためのパイロットシンボルとすることにより、送
受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定
するために既知のデータをパイロットシンボルとする方
式に比べ、データ転送量を低下させずに準同期検波を行
うことができる。
【０１１９】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１２０】（実施の形態９）本実施の形態における無
線通信システムの構成は、実施の形態１における図１に
示すものと同様である。
【０１２１】８値以上の多値直交振幅変調方式の信号点
を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン
回転させた８値以上の多値直交振幅変調方式の一例であ
る２ 2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面に
おいて原点を中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直
交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信号点配
置は、実施の形態７の図１０と同様である。また、同相
−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点を
もつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信
号点配置は実施の形態４の図９と同様である。そして、
伝送信号のフレーム構成として、２2m値直交振幅変調方
式の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／
４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調と直交位相変
調のＮシンボル内の構成の一例は、実施の形態２の図６
と同様である。
【０１２２】図６，図９および図１０を用いて、８値以
上の多値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面に
おいて原点を中心にπ／４ラジアン回転させた８値以上
の多値直交振幅変調方式において、定期的に同相−直交
平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直
交位相変調方式と切り替える変調方式について説明す
る。２2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面
において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値
直交振幅変調方式の信号点配置、最大信号点振幅は実施
の形態７と同様である。また、同相−直交平面において
同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方
式の信号点配置、信号点振幅および信号点間距離は実施
の形態４と同様である。
【０１２３】図６は、Ｎシンボルにおける２2m値直交振
幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中
心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調と同
相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点
をもつ直交位相変調の構成の一例を示したものである。
送信機１０の直交ベースバンド変調部１２において、２
2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面におい
て原点を中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直交振
幅変調を上記にように、定期的に同相−直交平面におい
て同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調
に切り替える変調方式によってデータを出力し、送信無
線部１５を介してアンテナ１７から送信信号１６を送信
する。復調側として受信機２０では、アンテナ２１で受
信した信号を、受信無線部２２を介して振幅歪み量推定
部２５と周波数オフセット量推定部２６に入力し、パイ
ロットシンボルとして送受信機間の周波数オフセット量
および振幅歪み量を推定して、準同期検波部２９により
準同期検波を行う。
【０１２４】特に、２2m値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた２2m値直交振幅変調方式の最大信号点振幅（数
５）と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上
に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等し
くしたとき、復調側で精度よく周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定することができる。
【０１２５】ここで、Ｎシンボル中の２2m値直交振幅変
調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心に
π／４ラジアン回転させた２2m値直交振幅変調と同相−
直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点をも
つ直交位相変調の構成は図５の構成に限ったものではな
い。また、８値以上の多値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた８値以上の多値直交振幅変調方式の例として２
2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面におい
て原点を中心にπ／４ラジアン回転させた２2m値直交振
幅変調方式で説明したが、これに限ったものではない。
【０１２６】以上のように本実施の形態によれば、図６
を例とするような、８値以上の多値直交振幅変調方式の
信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラ
ジアン回転させた８値以上の多値直交振幅変調方式にお
いて、定期的に同相−直交平面において同相軸上および
直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式と切り替える
変調方式により、同相−直交平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式において、
データを転送すると同時に復調側で送受信機間の周波数
オフセット量および振幅歪み量を推定するためのパイロ
ットシンボルとすることにより、送受信機間の周波数オ
フセット量および振幅歪み量を推定するために既知のデ
ータをパイロットシンボルとする方式に比べ、データ転
送量を低下させずに準同期検波を行うことができる。
【０１２７】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１２８】（実施の形態１０）本実施の形態における
無線通信システムの構成は、実施の形態１における図１
に示すものと同様である。
【０１２９】１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る信号点配置は、実施の形態８の図１１と同様である。
また、同相−直交平面において同相軸上および直交軸上
に信号点をもつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面
における信号点配置は、実施の形態４の図９と同様であ
る。そして、伝送信号のフレーム構成として、１６値直
交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点
を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調
と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信
号点をもつ直交位相変調のＮシンボル内の構成の一例
は、実施の形態３の図８と同様である。
【０１３０】図８，図９および図１１を用いて、１６値
直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原
点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変
調方式において、定期的に同相−直交平面において同相
軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式と
切り替える変調方式について説明する。１６値直交振幅
変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心
にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調方式の
信号点配置、最大信号点振幅および信号点間距離は実施
の形態８と同様である。また、同相−直交平面において
同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方
式の信号点配置、信号点振幅および信号点間距離は実施
の形態４と同様である。
【０１３１】図８は、Ｎシンボルにおける１６値直交振
幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中
心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と同
相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点
をもつ直交位相変調の構成の一例を示したものである。
送信機１０の直交ベースバンド変調部１２において、１
６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面におい
て原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振
幅変調を上記のように、定期的に同相−直交平面におい
て同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調
に切り替える変調方式によってデータを出力し、送信無
線部１５を介してアンテナ１７から送信信号１６を送信
する。復調側として受信機２０では、アンテナ２１で受
信した信号を、受信無線部２２を介して振幅歪み量推定
部２５と周波数オフセット量推定部２６に入力し、パイ
ロットシンボルとして送受信機間の周波数オフセット量
および振幅歪み量を推定して、準同期検波部２９により
準同期検波を行う。
【０１３２】特に、１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式の最大信号点振幅（数
７）と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上
に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等し
くしたとき、復調側で精度よく周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定することができる。
【０１３３】また、同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点
間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同
相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転
させた１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの
０．９０から１．５０倍としたとき搬送波電力対雑音電
力比におけるビット誤り率特性が良好となる。そして、
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調方式の信号点間距離（数３）を１
６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面におい
て原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振
幅変調方式の信号点間距離２ｒの２．００倍としたと
き、復調側で同相−直交平面において同相軸上および直
交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式のベースバンド
信号の同相−直交平面における振幅を求めることで、そ
の値を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平
面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６
値直交振幅変調方式のベースバンド信号における同相−
直交平面における振幅しきい値とすることができ、回路
構成を簡単化することができる。
【０１３４】ここで、Ｎシンボル中の１６値直交振幅変
調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心に
π／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と同相−
直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点をも
つ直交位相変調方式の構成は図８の構成に限ったもので
はない。
【０１３５】以上のように本実施の形態によれば、図８
を例とするような、１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式において、定期的に同
相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点
をもつ直交位相変調方式と切り替える変調方式により、
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調方式において、データを転送する
と同時に復調側で送受信機間の周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定するためのパイロットシンボルとす
ることにより、送受信機間の周波数オフセット量および
振幅歪み量を推定するために既知のデータをパイロット
シンボルとする方式に比べ、データ転送量を低下させず
に準同期検波を行うことができる。
【０１３６】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１３７】（実施の形態１１）本実施の形態における
無線通信システムの構成は、実施の形態１における図１
に示すものと同様である。
【０１３８】１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点配置は実施の形態３の図７と同様で
ある。また、直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける信号点配置は実施の形態１の図３と同様である。
そして、図１２は伝送信号のフレーム構成として、１６
値直交振幅変調と直交位相変調のＮシンボル内の構成を
示している。
【０１３９】図３，図７および図１２を用いて、１６値
直交振幅変調方式と直交位相変調方式を交互に切り替え
る変調方式について説明する。１６値直交振幅変調方式
において、信号点配置、最大信号点振幅および信号点間
距離は実施の形態３と同様である。また、直交位相変調
方式において、信号点配置、信号点振幅および信号点間
距離は実施の形態１と同様である。
【０１４０】図１２は、Ｎシンボルにおける１６値直交
振幅変調と直交位相変調の構成を示したものである。送
信機１０の直交ベースバンド変調部１２において、１６
値直交振幅変調を上記のように交互に直交位相変調に切
り替える変調方式によってデータを出力し、送信無線部
１５を介してアンテナ１７から送信信号１６を送信す
る。復調側として受信機２０では、アンテナ２１で受信
した信号を、受信無線部２２を介して振幅歪み量推定部
２５と周波数オフセット量推定部２６に入力し、パイロ
ットシンボルとして送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定して、準同期検波部２９により準
同期検波を行う。
【０１４１】特に、１６値直交振幅変調方式の最大信号
点振幅（数７）と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等
しくしたとき、復調側で精度よく周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定することができる。
【０１４２】また、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒ
の０．９０から１．５０倍としたとき搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性が平均すると同じデー
タ転送率となる８相位相変調方式の搬送波電力対雑音電
力比におけるビット誤り率特性より良好となる。その一
例を図１３に示す。
【０１４３】図１３は、直交位相変調方式の信号点間距
離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２
ｒの１．２０倍としたときの搬送波電力対雑音電力比に
おけるビット誤り率特性と８相位相変調（8 Phase Shif
t Keying）方式の搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性との比較である。ただし、図１３において
Ｃ／Ｎは搬送波電力対雑音電力比を表し、Ｐはビット誤
り率を表すものとする。そして、８相位相変調方式の搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性は（数
１１）
【０１４４】
【数１１】
【０１４５】で表される。ただし、Ｃ／Ｎは搬送波電力
対雑音電力比を表し、Ｐはビット誤り率とする。
【０１４６】そして、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒ
の２．００倍としたとき、復調側で直交位相変調方式の
ベースバンド信号の同相−直交平面における振幅を求め
ることで、その値を１６値直交振幅変調方式のベースバ
ンド信号における同相−直交平面における振幅しきい値
とすることができ、回路構成を簡単化することができ
る。
【０１４７】以上のように本実施の形態によれば、図１
２のように、１６値直交振幅変調方式と直交位相変調方
式を交互に切り替える変調方式により、直交位相変調方
式において、データを転送すると同時に復調側で送受信
機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定する
ためのパイロットシンボルとすることにより、送受信機
間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定するた
めに既知のデータをパイロットシンボルとする方式に比
べ、データ転送量を低下させずに準同期検波を行うこと
ができる。
【０１４８】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１４９】（実施の形態１２）本実施の形態における
無線通信システムの構成は、実施の形態１における図１
に示すものと同様である。
【０１５０】１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ
平面における信号点配置は実施の形態３の図７と同様で
ある。また、同相−直交平面において同相軸上および直
交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交
Ｑ平面における信号点配置は実施の形態４の図９と同様
である。そして、伝送信号のフレーム構成として、１６
値直交振幅変調と同相−直交平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつ直交位相変調のＮシンボル内
の構成は、実施の形態１１の図１２と同様である。
【０１５１】図７，図９および図１２を用いて、１６値
直交振幅変調方式と同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式を交互に
切り替える変調方式について説明する。１６値直交振幅
変調方式において、信号点配置、最大信号点振幅および
信号点間距離は実施の形態３と同様である。また、同相
−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点を
もつ直交位相変調方式において、信号点配置、信号点振
幅および信号点間距離は実施の形態４と同様である。
【０１５２】図１２は、Ｎシンボルにおける１６値直交
振幅変調と同相−直交平面において同相軸上および直交
軸上に信号点をもつ直交位相変調の構成を示したもので
ある。送信機１０の直交ベースバンド変調部１２におい
て、１６値直交振幅変調を上記のように、交互に同相−
直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点をも
つ直交位相変調に切り替える変調方式によってデータを
出力し、送信無線部１５を介してアンテナ１７から送信
信号１６を送信する。復調側として受信機２０では、ア
ンテナ２１で受信した信号を、受信無線部２２を介して
振幅歪み量推定部２５と周波数オフセット量推定部２６
に入力し、パイロットシンボルとして送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を推定して、準同期検
波部２９により準同期検波を行う。
【０１５３】特に、１６値直交振幅変調方式の信号点の
最大信号点振幅（数７）と同相−直交平面において同相
軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の
信号点振幅ｐを等しくしたとき、復調側で精度よく周波
数オフセット量および振幅歪み量を推定することができ
る。
【０１５４】また、同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点
間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間距
離２ｒの０．９０から１．５０倍としたとき搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が平均すると同
じデータ転送率となる８相位相変調方式の搬送波電力対
雑音電力比におけるビット誤り率特性より良好となる。
その一例を図１４に示す。
【０１５５】図１４は、同相−直交平面において同相軸
上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信
号点間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点
間距離２ｒの１．２０倍としたときの搬送波電力対雑音
電力比におけるビット誤り率特性と８相位相変調方式の
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性との
比較である。ただし、図１４においてＣ／Ｎは搬送波電
力対雑音電力比を表し、Ｐはビット誤り率を表すものと
する。
【０１５６】そして、同相−直交平面において同相軸上
および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号
点間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点間
距離２ｒの１．４１倍としたとき、復調側で同相−直交
平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直
交位相変調方式のベースバンド信号の同相−直交平面に
おける振幅を求めることで、その値を１６値直交振幅変
調方式のベースバンド信号における同相−直交平面にお
ける振幅しきい値とすることができ、回路構成を簡単化
することができる。
【０１５７】以上のように本実施の形態によれば、図１
２のように、１６値直交振幅変調方式と同相−直交平面
において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位
相変調方式を交互に切り替える変調方式により、同相−
直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点をも
つ直交位相変調方式において、データを転送すると同時
に復調側で送受信機間の周波数オフセット量および振幅
歪み量を推定するためのパイロットシンボルとすること
により、送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪
み量を推定するために既知のデータをパイロットシンボ
ルとする方式に比べ、データ転送量を低下させずに準同
期検波を行うことができる。
【０１５８】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１５９】（実施の形態１３）本実施の形態における
無線通信システムの構成は、実施の形態１における図１
に示すものと同様である。
【０１６０】１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る信号点配置は実施の形態８の図１１と同様である。ま
た、直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面における信
号点配置は実施の形態１の図３と同様である。そして、
伝送信号のフレーム構成として、１６値直交振幅変調方
式の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／
４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と直交位相変
調のＮシンボル内の構成は、実施の形態１１の図１２と
同様である。
【０１６１】図３，図１１および図１２を用いて、１６
値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において
原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅
変調方式と直交位相変調方式を交互に切り替える変調方
式について説明する。１６値直交振幅変調方式の信号点
を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン
回転させた１６値直交振幅変調方式において、信号点配
置、最大信号点振幅および信号点間距離は実施の形態８
と同様である。また、直交位相変調方式において、信号
点配置、信号点振幅および信号点間距離は実施の形態１
と同様である。
【０１６２】図１２は、Ｎシンボルにおける１６値直交
振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と
直交位相変調の構成を示したものである。送信機１０の
直交ベースバンド変調部１２において、１６値直交振幅
変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中心
にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調を上記
のように交互に直交位相変調に切り替える変調方式によ
ってデータを出力し、送信無線部１５を介してアンテナ
１７から送信信号１６を送信する。復調側として受信機
２０では、アンテナ２１で受信した信号を、受信無線部
２２を介して振幅歪み量推定部２５と周波数オフセット
量推定部２６に入力し、パイロットシンボルとして送受
信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定し
て、準同期検波部２９により準同期検波を行う。
【０１６３】特に、１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式の最大信号点振幅（数
７）と直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等しくしたと
き、復調側で精度よく周波数オフセット量および振幅歪
み量を推定することができる。
【０１６４】また、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直
交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた
１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの０．９０
から１．５０倍としたとき搬送波電力対雑音電力比にお
けるビット誤り率特性が平均すると同じデータ転送率と
なる８相位相変調方式の搬送波電力対雑音電力比におけ
るビット誤り率特性より良好となる。その一例を図１５
に示す。
【０１６５】図１５は、直交位相変調方式の信号点間距
離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの１．２
０倍としたときの搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性と８相位相変調方式の搬送波電力対雑音電
力比におけるビット誤り率特性との比較である。ただ
し、図１４においてＣ／Ｎは搬送波電力対雑音電力比を
表し、Ｐはビット誤り率を表すものとする。
【０１６６】そして、直交位相変調方式の信号点間距離
（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直
交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた
１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの１．４１
倍としたとき、復調側で直交位相変調方式のベースバン
ド信号の同相−直交平面における振幅を求めることで、
その値を１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交
平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１
６値直交振幅変調方式のベースバンド信号における同相
−直交平面における振幅しきい値とすることができ、回
路構成を簡単化することができる。
【０１６７】以上のように本実施の形態によれば、図１
２のように、１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調方式と直交位相変調方式を交互に
切り替える変調方式により、直交位相変調方式におい
て、データを転送すると同時に復調側で送受信機間の周
波数オフセット量および振幅歪み量を推定するためのパ
イロットシンボルとすることにより、送受信機間の周波
数オフセット量および振幅歪み量を推定するために既知
のデータをパイロットシンボルとする方式に比べ、デー
タ転送量を低下させずに準同期検波を行うことができ
る。
【０１６８】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１６９】（実施の形態１４）本実施の形態における
無線通信システムの構成は、実施の形態１における図１
に示すものと同様である。
【０１７０】１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面におけ
る信号点配置は実施の形態８の図１１と同様である。ま
た、同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に
信号点をもつ直交位相変調方式の同相Ｉ−直交Ｑ平面に
おける信号点配置は実施の形態４の図９と同様である。
そして、伝送信号のフレーム構成として、１６値直交振
幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を中
心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と同
相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号点
をもつ直交位相変調のＮシンボル内の構成は、実施の形
態１１の図１２と同様である。
【０１７１】図９，図１１および図１２を用いて、１６
値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において
原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅
変調方式と同相−直交平面において同相軸上および直交
軸上に信号点をもつ直交位相変調方式を交互に切り替え
る変調方式について説明する。１６値直交振幅変調方式
の信号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４
ラジアン回転させた１６値直交振幅変調方式において、
信号点配置、最大信号点振幅および信号点間距離は実施
の形態８と同様である。また、同相−直交平面において
同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方
式において、信号点配置、信号点振幅および信号点間距
離は実施の形態４と同様である。
【０１７２】図１２は、Ｎシンボルにおける１６値直交
振幅変調方式の信号点を同相−直交平面において原点を
中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振幅変調と
同相−直交平面において同相軸上および直交軸上に信号
点をもつ直交位相変調方式の構成を示したものである。
送信機１０の直交ベースバンド変調部１２において、１
６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交平面におい
て原点を中心にπ／４ラジアン回転させた１６値直交振
幅変調を上記のように、交互に同相−直交平面において
同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調に
切り替える変調方式によってデータを出力し、送信無線
部１５を介してアンテナ１７から送信信号１６を送信す
る。復調側として受信機２０では、アンテナ２１で受信
した信号を、受信無線部２２を介して振幅歪み量推定部
２５と周波数オフセット量推定部２６に入力し、パイロ
ットシンボルとして送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量を推定して、準同期検波部２９により準
同期検波を行う。
【０１７３】特に、１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式の最大信号点振幅（数
７）と同相−直交平面において同相軸上および直交軸上
に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点振幅ｐを等し
くしたとき、復調側で精度よく周波数オフセット量およ
び振幅歪み量を推定することができる。
【０１７４】また、同相−直交平面において同相軸上お
よび直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点
間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を同
相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転
させた１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの
０．９０から１．５０倍としたとき搬送波電力対雑音電
力比におけるビット誤り率特性が平均すると同じデータ
転送率となる８相位相変調方式の搬送波電力対雑音電力
比におけるビット誤り率特性より良好となる。その一例
を図１６に示す。
【０１７５】図１６は、同相−直交平面において同相軸
上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信
号点間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点
を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン
回転させた１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒ
の１．２０倍としたときの搬送波電力対雑音電力比にお
けるビット誤り率特性と８相位相変調方式の搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性との比較であ
る。ただし、図１６においてＣ／Ｎは搬送波電力対雑音
電力比を表し、Ｐはビット誤り率を表すものとする。
【０１７６】そして、同相−直交平面において同相軸上
および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号
点間距離（数３）を１６値直交振幅変調方式の信号点を
同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
転させた１６値直交振幅変調方式の信号点間距離２ｒの
２．００倍としたとき、復調側で同相−直交平面におい
て同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調
方式のベースバンド信号の同相−直交平面における振幅
を求めることで、その値を１６値直交振幅変調方式の信
号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジ
アン回転させた１６値直交振幅変調方式のベースバンド
信号における同相−直交平面における振幅しきい値とす
ることができ、回路構成を簡単化することができる。
【０１７７】以上のように本実施の形態によれば、図１
２のように、１６値直交振幅変調方式の信号点を同相−
直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させ
た１６値直交振幅変調方式と同相−直交平面において同
相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相変調方式
を交互に切り替える変調方式により、同相−直交平面に
おいて同相軸上および直交軸上に信号点をもつ直交位相
変調方式において、データを転送すると同時に復調側で
送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推
定するためのパイロットシンボルとすることにより、送
受信機間の周波数オフセット量および振幅歪み量を推定
するために既知のデータをパイロットシンボルとする方
式に比べ、データ転送量を低下させずに準同期検波を行
うことができる。
【０１７８】また、このような変調方式を用いることに
より、データ転送量の低下を抑えた通信システムを構築
することができる。
【０１７９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、無線通信
に用いられ、８値以上の多値変調方式において、定期的
に位相変調方式と切り替える変調方式としたものであ
り、位相変調方式において、データを転送すると同時に
復調側で送受信機間の周波数オフセット量および振幅歪
み量を推定するためのパイロットシンボルとすることに
より準同期検波を行うことで、既知のデータをパイロッ
トシンボルとする方式と比較し、データ転送量の低下を
抑えることができるという有利な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態による無線通信システム
の構成概念図
【図２】本発明の一実施の形態による１６値振幅位相変
調方式の信号点配置図
【図３】本発明の一実施の形態による直交位相変調方式
の信号点配置図
【図４】本発明の一実施の形態による信号のフレーム構
成の概念図
【図５】本発明の一実施の形態による２2m値直交振幅変
調方式の信号点配置図
【図６】本発明の一実施の形態による信号のフレーム構
成の概念図
【図７】本発明の一実施の形態による１６値直交振幅変
調方式の信号点配置図
【図８】本発明の一実施の形態による信号のフレーム構
成の概念図
【図９】本発明の一実施の形態による直交位相変調方式
の信号点配置図
【図１０】本発明の一実施の形態による２2m値直交振幅
変調方式の信号点配置図
【図１１】本発明の一実施の形態による１６値直交振幅
変調方式の信号点配置図
【図１２】本発明の一実施の形態による信号のフレーム
構成の概念図
【図１３】本発明の一実施の形態による変調方式の搬送
波電力対雑音電力におけるビット誤り率特性図
【図１４】本発明の一実施の形態による変調方式の搬送
波電力対雑音電力におけるビット誤り率特性図
【図１５】本発明の一実施の形態による変調方式の搬送
波電力対雑音電力におけるビット誤り率特性図
【図１６】本発明の一実施の形態による変調方式の搬送
波電力対雑音電力におけるビット誤り率特性図
【図１７】従来の伝送される信号のフレーム構成の概念
図
【符号の説明】
１１ 送信ディジタル信号 １２ 直交ベースバンド変調部 １３ 送信直交ベースバンド信号同相成分 １４ 送信直交ベースバンド信号直交成分 １５ 送信無線部 １６ 送信信号 １７、１８ アンテナ １９ 受信無線部 ２０ 受信直交ベースハンド信号同相成分 ２１ 受信直交ベースバンド信号直交成分 ２２ 振幅歪み量推定部 ２３ 周波数オフセット量推定部 ２４ 振幅歪み量推定信号 ２５ 周波数オフセット量推定信号 ２６ 準同期検波部 ２７ 受信ディジタル信号 １０１ １６値振幅位相変調方式の信号点 ２０１ 直交位相変調方式の信号点 ４０１ ２2m値直交振幅変調方式の信号点 ６０１ １６値直交振幅変調方式の信号点 ８０１ 同相−直交平面において同相軸上および直交軸
上に信号点をもつ直交位相変調方式の信号点 ９０１ ２2m値直交振幅変調方式の信号点を同相−直交
平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた２
2m値直交振幅変調方式の信号点 １００１ １６値直交振幅変調方式の信号点を同相−直
交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転させた
１６値直交振幅変調方式の信号点
フロントページの続き (72)発明者 佐川 守一 神奈川県川崎市多摩区東三田３丁目10番１ 号 松下技研株式会社内

Claims (24)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 無線通信に用いられ、第１の変調方式で
    ある８値以上の多値変調方式を、定期的に第２の変調方
    式である位相変調（Phase Shift Keying）方式と切り替
    えることを特徴とする変調方式。
  2. 【請求項２】 位相変調方式が、直交位相変調（Quadra
    ture Phase Shift Keying）方式であることを特徴とす
    る請求項１記載の変調方式。
  3. 【請求項３】 直交位相変調方式が、同相−直交平面に
    おいて同相軸上および直交軸上に信号点をもつ方式であ
    ることを特徴とする請求項２記載の変調方式。
  4. 【請求項４】 ８値以上の多値変調方式が、８値以上の
    多値直交振幅変調（Quadrature Amplitude Shift Keyin
    g）方式であることを特徴とする請求項１または２記載
    の変調方式。
  5. 【請求項５】 ８値以上の多値変調方式が、８値以上の
    多値直交振幅変調（Quadrature Amplitude Shift Keyin
    g）方式であることを特徴とする請求項３記載の変調方
    式。
  6. 【請求項６】 ８値以上の多値直交振幅変調方式が、１
    ６値直交振幅変調（16Quadrature Amplitude Shift Key
    ing）方式であることを特徴とする請求項４記載の変調
    方式。
  7. 【請求項７】 ８値以上の多値直交振幅変調方式が、１
    ６値直交振幅変調（16Quadrature Amplitude Shift Key
    ing）方式であることを特徴とする請求項５記載の変調
    方式。
  8. 【請求項８】 ８値以上の多値直交振幅変調方式が、信
    号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジ
    アン回転させた方式であることを特徴とする請求項４記
    載の変調方式。
  9. 【請求項９】 ８値以上の多値直交振幅変調方式が、信
    号点を同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジ
    アン回転させた方式であることを特徴とする請求項５記
    載の変調方式。
  10. 【請求項１０】 １６値直交振幅変調方式が、信号点を
    同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
    転させた方式であることを特徴とする請求項６記載の変
    調方式。
  11. 【請求項１１】 １６値直交振幅変調方式が、信号点を
    同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
    転させた方式であることを特徴とする請求項７記載の変
    調方式。
  12. 【請求項１２】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点の振幅の最大値と、第２の変調方式の信号
    点の振幅とが等しいことを特徴とする請求項１から１１
    のいずれかに記載の変調方式。
  13. 【請求項１３】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点間距離を、第２の変調方式の信号点間距離
    の０．９から１．５倍としたことを特徴とする請求項
    ６，７，１０，１１のいずれかに記載の変調方式。
  14. 【請求項１４】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点間距離を、第２の変調方式の信号点間距離
    の２倍としたことを特徴とする請求項６または１１記載
    の変調方式。
  15. 【請求項１５】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点間距離を、第２の変調方式の信号点間距離
    の１．４１倍としたことを特徴とする請求項７または１
    ０記載の変調方式。
  16. 【請求項１６】 無線通信に用いられ、第１の変調方式
    である１６値直交振幅変調方式を、定期的に第２の変調
    方式である直交位相変調方式と切り替えることを特徴と
    する変調方式。
  17. 【請求項１７】 １６値直交振幅変調方式が、信号点を
    同相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回
    転させた方式であることを特徴とする請求項１６記載の
    変調方式。
  18. 【請求項１８】 直交位相変調方式が、同相−直交平面
    において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ方式で
    あることを特徴とする請求項１６記載の変調方式。
  19. 【請求項１９】 １６値直交振幅変調方式が信号点を同
    相−直交平面において原点を中心にπ／４ラジアン回転
    させた方式であり、直交位相変調方式が同相−直交平面
    において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ方式で
    あることを特徴とする請求項１６記載の変調方式。
  20. 【請求項２０】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点の振幅の最大値と、第２の変調方式の信号
    点の振幅とが等しいことを特徴とする請求項１６から１
    ９のいずれかに記載の変調方式。
  21. 【請求項２１】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点間距離を、第２の変調方式の信号点間距離
    の０．９から１．５倍としたことを特徴とする請求項１
    ６から１９のいずれかに記載の変調方式。
  22. 【請求項２２】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点間距離を、第２の変調方式の信号点間距離
    の２倍としたことを特徴とする請求項１６または１９記
    載の変調方式。
  23. 【請求項２３】 同相−直交平面において、第１の変調
    方式の信号点間距離を、第２の変調方式の信号点間距離
    の１．４１倍としたことを特徴とする請求項１７または
    １８記載の変調方式。
  24. 【請求項２４】 請求項１から２３のいずれかに記載の
    変調方式を用いた無線通信システム。
JP1859398A 1998-01-30 1998-01-30 変調方式とそれを用いた無線通信システム Withdrawn JPH11220505A (ja)

Priority Applications (15)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1859398A JPH11220505A (ja) 1998-01-30 1998-01-30 変調方式とそれを用いた無線通信システム
EP03017277A EP1367794B1 (en) 1998-01-30 1999-01-28 Modulation method and radio communication system
DE69916151T DE69916151T2 (de) 1998-01-30 1999-01-28 Datenübertragung mit einer Zusammensetzung von Modulationsarten
EP05023314A EP1628452A3 (en) 1998-01-30 1999-01-28 Modulation method and radio communication system
EP03017278A EP1363438A3 (en) 1998-01-30 1999-01-28 Modulation method and radio communication system
EP99101877A EP0933904B1 (en) 1998-01-30 1999-01-28 Data transmission using a combination of modulation types
DE69935540T DE69935540T2 (de) 1998-01-30 1999-01-28 Modulationsverfahren und Funkkommunikationssystem
KR1019990002939A KR100331012B1 (ko) 1998-01-30 1999-01-29 변조 방법, 송신 장치, 수신 장치 및 무선 통신 시스템
US09/240,632 US7362824B1 (en) 1998-01-30 1999-02-01 Modulation method and radio communication system
CN 99101868 CN1241379C (zh) 1998-01-30 1999-02-01 调制方法和无线电通信系统
US10/256,202 US7233630B2 (en) 1998-01-30 2002-09-27 Modulation method and radio communication system
US11/054,960 US7289577B2 (en) 1998-01-30 2005-02-11 Modulation method and radio communication system
US12/764,512 USRE43338E1 (en) 1998-01-30 2010-04-21 Modulation method and radio communication system
US13/427,783 US20120236966A1 (en) 1998-01-30 2012-03-22 Modulation method and radio communication system
US13/916,324 USRE45037E1 (en) 1998-01-30 2013-06-12 Method for modulation and transmission apparatus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1859398A JPH11220505A (ja) 1998-01-30 1998-01-30 変調方式とそれを用いた無線通信システム

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH11220505A true JPH11220505A (ja) 1999-08-10

Family

ID=11975946

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP1859398A Withdrawn JPH11220505A (ja) 1998-01-30 1998-01-30 変調方式とそれを用いた無線通信システム

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JPH11220505A (ja)
CN (1) CN1241379C (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009232476A (ja) * 1999-09-03 2009-10-08 Alcatel-Lucent Usa Inc 情報処理方法および情報処理装置
JP2011061384A (ja) * 2009-09-08 2011-03-24 Toshiba Corp 直交変調器、および送信装置
WO2014167861A1 (ja) * 2013-04-12 2014-10-16 パナソニック インテレクチュアル プロパティ コーポレーション オブ アメリカ 送信方法

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2764120C (en) * 2009-01-27 2019-01-08 Xyz Interactive Technologies Inc. A method and apparatus for ranging finding, orienting, and/or positioning of single and/or multiple devices
US10614027B2 (en) * 2015-05-18 2020-04-07 Tsvlink Corp. Serial bus with embedded side band communication
CN111308882B (zh) * 2019-12-04 2021-07-06 山东大学 一种用于伪卫星时钟同步的电路系统及其工作方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009232476A (ja) * 1999-09-03 2009-10-08 Alcatel-Lucent Usa Inc 情報処理方法および情報処理装置
JP2011061384A (ja) * 2009-09-08 2011-03-24 Toshiba Corp 直交変調器、および送信装置
WO2014167861A1 (ja) * 2013-04-12 2014-10-16 パナソニック インテレクチュアル プロパティ コーポレーション オブ アメリカ 送信方法
US9491026B2 (en) 2013-04-12 2016-11-08 Sun Patent Trust Transmission method
JPWO2014167861A1 (ja) * 2013-04-12 2017-02-16 サン パテント トラスト 送信方法
US9942067B2 (en) 2013-04-12 2018-04-10 Sun Patent Trust Transmission method
US10177948B2 (en) 2013-04-12 2019-01-08 Sun Patent Trust Transmission method
US10476713B1 (en) 2013-04-12 2019-11-12 Sun Patent Trust Transmission method
US10742459B2 (en) 2013-04-12 2020-08-11 Sun Patent Trust Transmission method

Also Published As

Publication number Publication date
CN1241379C (zh) 2006-02-08
CN1243372A (zh) 2000-02-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8687677B2 (en) Method for digital wireless communications
US6865236B1 (en) Apparatus, and associated method, for coding and decoding multi-dimensional biorthogonal codes
KR20070085629A (ko) 비트 도메인 내의 반복 재배치에 의해 모호성을 감소시키는방법 및 송신기 구조
JP3166705B2 (ja) 無線装置及び送信方法
US7599446B2 (en) Modulation and demodulation based on hierarchical modulation
JPH11220505A (ja) 変調方式とそれを用いた無線通信システム
JP3233092B2 (ja) 変調方式とそれを用いた無線通信システム
JP3563346B2 (ja) 送信方法及び送信装置
JP3779311B2 (ja) 変調方式及び無線通信システム
JP3563345B2 (ja) 送信方法及び送信装置
JP2000083071A (ja) 変調方式
JP3489574B2 (ja) 受信装置
JP3387407B2 (ja) デジタル変調復調方法およびデジタル通信装置
JP3489570B2 (ja) 変調方式、その受信装置及びそれを用いた無線通信システム
JP2004007786A (ja) 受信装置
JP2004007785A (ja) 変調方式及び送信装置
JP2002009860A (ja) 送信装置、送信方法及び受信装置
JP2000224248A (ja) ディジタル無線通信方式
JP2006060870A (ja) 変調方式及び無線通信システム

Legal Events

Date Code Title Description
A761 Written withdrawal of application

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761

Effective date: 20040915