JPH11229256A - 複合不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 柔軟性と嵩高性を維持しつつ、機械的特性、
寸法安定性に優れるスパンレース不織布を得る。 【解決手段】 木綿ウエブと熱接着性短繊維を含む合成
短繊維ウエブとが積層されてなり、木綿ウエブの構成繊
維同士および木綿と合成短繊維ウエブとの構成繊維同士
および合成短繊維ウエブの構成繊維同士が三次元的に交
絡し一体化した複合不織布であり、熱接着性成分の融着
によって繊維同士の交点が熱接着していることを特徴と
する複合不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、スパンレース不織
布およびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】高圧液体流の作用により構成繊維同士が
三次元的に交絡してなるスパンレース不織布は、繊維間
空隙が大きく嵩高であり柔軟性に優れるため、各種の用
途に用いられている。また構成繊維の素材としては、天
然繊維や合成繊維等が各種用途に応じて適宜選択されて
用いられている。しかし、スパンレース不織布は、繊維
同士の交絡のみによって不織布化したものであるから、
繊維同士が熱接着によりボンデイングしてなる不織布等
に比べて形態保持性、寸法安定性に劣るものである。

【０００３】スパンレース不織布の形態保持性、寸法安
定性を向上させるために、高圧液体流の圧力を高くし、
かつ処理回数を増やすことにより、繊維同士の絡みを強
くすることが考えられる。しかし、この方法では、繊維
同士の絡みが緻密になりすぎて、不織布の嵩高性が落
ち、また、過剰な液体流処理により、構成繊維がダメー
ジを受けて得られる不織布の機械的特性が劣るという問
題がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解決するものであり、柔軟性と嵩高性を維持しつつ、機
械的特性、寸法安定性に優れるスパンレース不織布を得
ようとするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するものであって、すなわち、吸水性を有する短繊維
ウエブと少なくとも繊維表面の一部に熱接着性成分を有
する熱接着性短繊維を含む合成短繊維ウエブとが積層さ
れてなり、吸水性を有する短繊維ウエブの構成繊維同士
および吸水性を有する短繊維ウエブと合成短繊維ウエブ
との構成繊維同士および合成短繊維ウエブの構成繊維同
士が三次元的に交絡し一体化した複合不織布であり、熱
接着性成分の融着によって繊維同士の交点が熱接着して
いることを特徴とする複合不織布を特徴とする複合不織
布を要旨とするものである。

【０００６】また、本発明は、少なくとも繊維表面の一
部に熱接着性成分を有する熱接着性短繊維を含む合成短
繊維ウエブと吸水性を有する短繊維不織ウエブとを積層
した積層ウエブに高圧液体流処理を施すことにより、吸
水性を有する短繊維ウエブの構成繊維同士および吸水性
を有する短繊維ウエブと合成短繊維ウエブとの構成繊維
同士および合成短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的
に交絡一体化させ積層不織布とした後、前記熱接着性成
分が溶融し、かつ前記熱接着性成分よりも融点の高い重
合体が溶融しない温度にて熱処理を施して熱接着成分を
軟化または溶融させることによって、繊維同士の交点を
熱接着することを特徴とする複合不織布の製造方法を要
旨とするものである。

【０００７】

【発明の実施の態様】本発明に用いられる吸水性を有す
る短繊維ウエブを構成する短繊維としては、天然繊維の
木綿、ラミー、短繊維状に裁断が施されたシルク、また
はパルプより得られる再生繊維であるレーヨンを用いる
ものである。レーヨンとしては、銅アンモニアレーヨ
ン、ビスコースレーヨン、溶剤紡糸されたレーヨン（リ
ヨセル）が挙げられる。これらの吸水性を有する短繊維
は、１種を単独でも、複数を配合して用いてもよい。吸
水性を有する短繊維ウエブを用いることにより、本発明
の複合不織布の片側に吸水性を付与することができる。

【０００８】木綿としては、晒し加工された晒し綿、ま
た、織物・編み物から得られた反毛であってもよい。

【０００９】合成短繊維ウエブを構成する合成繊維は、
繊維形成性を有する熱可塑性重合体からなるものであ
り、繊維形成性を有するエステル系重合体、オレフイン
系重合体、アミド系重合体、アクリル系重合体、ビニル
アルコール系重合体、これらを主成分とした共重合体、
またはこれらの重合体の組合せからなるブレンド体が挙
げられる。

【００１０】エステル系重合体としては、テレフタル
酸、イソフタル酸、ナフタレン−２，６−ジカルボン
酸、または、これらのエステル類を酸成分とし、かつエ
チレングリコール、ジエチレングリコール、１，４−ブ
タンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサ
ン−１，４−ジメタノール等のジオール化合物をアルコ
ール成分とするホモポリエステル重合体、あるいはこれ
らの共重合体が挙げられる。なお、これらのエステル系
重合体には、パラオキシ安息香酸、５−ナトリウムスル
ホイソフタル酸、ポリアリキレングリコール、ペンタエ
リストール、ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合
されていても良い。

【００１１】オレフイン系重合体としては、炭素数２〜
１８の脂肪族α−モノオレフイン、例えばエチレン、プ
ロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチル−１
ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−オクタデセ
ンからなるポリオレフイン系重合体が挙げられる。これ
らの脂肪族α−モノオレフインは、例えば、ブタジエ
ン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、スチレン、α
−メチルスチレンのような類似のエチレン系不飽和モノ
マーが共重合されたオレフイン系重合体であっても良
い。また、エチレン系重合体の場合には、エチレンに対
してプロピレン、１−ブテン、１−オクテン、１−ヘキ
セン、または類似の高級α−オレフインが１０重量％以
下共重合されたものであってもよく、プロピレン系重合
体の場合には、プロピレンに対してエチレン、または類
似の高級α−オレフインが１０重量％以下共重合された
ものであっても良い。

【００１２】アミド系重合体としては、ポリイミノ−１
−オキソテトラメチレン（ナイロン４）、ポリテトラメ
チレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリカプラミド
（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイ
ロン６６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、ポ
リラウロラクタミド（ナイロン１２）、ポリメタキレン
アジパミド、ポリパラキシレンデカナミド、ポリビスシ
クロヘキシルメタンデカナミド、またはこれらのモノマ
ーを構成単位とするアミド系共重合体が挙げられる。特
に、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６）に
ポリカプラミドやポリエキサメチレンアジパミド、ポリ
ウンデカメチレンテレフタラミド等のポリアミド成分が
３０モル％以下共重合されたテトラメチレンアジパミド
系共重合体であっても良い。但し、この場合、ポリアミ
ド成分の共重合率が３０モル％を超えると、共重合体の
融点が低下し、高温下での使用の際、複合不織布の機械
的物性が損なわれることになる。

【００１３】合成短繊維ウエブは、少なくとも繊維表面
の一部に熱接着性成分を有する熱接着性短繊維を含んで
いる。熱接着性成分は、低融点重合体からなり、熱風処
理などの熱処理により軟化または溶融し、繊維同士の交
点を熱接着している。

【００１４】熱接着性短繊維の形態としては、熱接着性
成分（低融点重合体）のみからなる単相形態、熱接着性
成分（低融点重合体）と他の重合体とが複合された複合
形態が挙げられる。複合不織布の柔軟性を考慮すると、
複合形態のものを用いることが好ましい。複合形態とし
ては、芯鞘型、貼り合わせ型、海島型、断面多葉型等が
挙げられ、いずれの形態においても、熱接着性成分（低
融点重合体）が繊維表面の少なくとも一部を形成してい
る。

【００１５】熱接着性短繊維として複合形態の繊維を用
いる場合、高融点重合体と低融点重合体とが複合されて
なるものを用いることが好ましい。特に、高融点重合体
の融点と低融点重合体の融点との差が２５℃以上である
ことが好ましく、さらには、この差が５０℃以上である
ことが好ましい。融点差を２５℃以上とすることによ
り、後述する所定の温度にて熱処理を施した際に、低融
点重合体のみが軟化または溶融して構成繊維間の接着に
寄与し、一方、高融点重合体は軟化または溶融すること
なく繊維としての形態を維持し得るので、得られた不織
布に柔軟性を保持させることが可能となる。

【００１６】高融点重合体／低融点重合体の組み合わせ
としては、ポリエステル／ポリオレフイン、高融点ポリ
エステル／低融点ポリエステル、ポリアミド／ポリオレ
フイン、ポリアミド／ポリエステル、高融点ポリアミド
／低融点ポリアミド、ポリプロピレン／ポリエチレン、
等が挙げられる。

【００１７】熱接着性短繊維として、特に好ましい繊維
の形態は、高融点重合体を芯成分、低融点重合体を鞘成
分に配した芯鞘型複合短繊維である。高融点重合体と低
融点重合体とが複合されてなる芯鞘型複合短繊維は、熱
処理が施された際、鞘成分の低融点重合体のみが軟化ま
たは溶融するものの、芯成分の高融点重合体は熱軟化を
きたすことなく、繊維形態を保つため、繊維本来の柔軟
性が損なわれることなく存在する。結果的に得られる複
合不織布が柔軟性と良好な機械的強力を有するものとな
るため好ましい。

【００１８】芯成分と鞘成分の複合重量比は、特に限定
されないが、芯成分／鞘成分が７５／２５〜２５／７５
の範囲であればよく、より好ましくは６０／４０〜４０
／６０の範囲である。また、複合不織布の柔軟性を考慮
すると、熱接着性成分である鞘成分の比率を５０重量％
以下にすることが好ましい。

【００１９】合成短繊維ウエブは、熱接着性短繊維を１
０〜５０重量％含むことが好ましい。熱接着性短繊維の
混率が１０重量％未満であると、熱接着性成分の融着に
よる構成繊維間の接着点が少なくなり、複合不織布の形
態保持性が劣る傾向となる。一方、熱接着性短繊維の混
率が５０重量％を超えると、前記接着点が多くなり、複
合不織布の形態保持性は向上するものの、柔軟性を損な
いソフト感に乏しいものとなる傾向となる。

【００２０】合成短繊維ウエブは、熱接着性短繊維以外
に目的、用途に応じて他の合成短繊維を混綿することが
できる。例えば、交絡性の向上を目的として曲げ強力が
比較的低い繊度の小さい合成短繊維を混綿すること、一
方、嵩高性の向上を目的として曲げ強力の高い繊度の大
きい合成繊維を混綿すること、同じ目的で潜在捲縮能が
顕在化した捲縮短繊維を混綿すること等が挙げられる。

【００２１】本発明においては、合成短繊維ウエブに潜
在捲縮能が顕在化した捲縮短繊維を１０〜９０重量％含
有させたものを用いることが好ましい。潜在捲縮能が顕
在化した捲縮短繊維を混綿することにより、複合不織布
は、嵩高性と柔軟性が向上し、かつ適度のクツシヨン性
が付与されたものとなる。

【００２２】潜在捲縮能を有する短繊維とは、弛緩熱処
理によってスパイラルクリンプを発現する繊維である。
このような潜在捲縮能を有する短繊維としては、繊維の
長さ方向に沿って熱収縮性の異なる繊維形成性重合体を
偏心的に配した複合繊維が挙げられる。複合形態として
は、繊維の長さ方向に沿って熱収縮性の異なる重合体が
並列型に配された並列型や、芯部分が偏心された偏心芯
鞘型等が挙げられる。捲縮発現性を考慮すると並列型が
好ましい。

【００２３】熱収縮性の異なる繊維形成性重合体の組み
合わせとしては、繊維断面形状が並列型の場合には、２
種の重合体は互いに相溶性である必要がある。すなわち
非相溶性であると、紡糸工程あるいは延伸工程におい
て、該２成分間に層間剥離が生じ、操業性を著しく損な
うばかりか、潜在捲縮能をもたない短繊維となる。２種
の重合体の組合せとしては、同一重合体で異粘度の組合
せ、あるいは該重合体と該重合体の共重合物の組合せが
代表的に適用できる。

【００２４】例えば、異粘度の組合せの場合には、ポリ
オレフイン系であれば、（メルトフローレート値１０ｇ
／１０分程度のポリプロピレン）／（メルトフローレー
ト値３０ｇ／１０分程度のポリプロピレン）、ポリエス
テル系であれば、（相対粘度１．５程度のポリエチレン
テレフタレート）／（相対粘度１．３程度のポリエチレ
ンテレフタレート）が代表的である。該重合体と該重合
体の共重合物の組合せの場合には、ポリオレフイン系で
あれば、ポリプロピレン／プロピレンとエチレンの共重
合物、ポリエステル系であれば、ポリエチレンテレフタ
レート／エチレンテレフタレートとイソフタル酸との共
重合物が代表的であるが、捲縮機能を発現できるもので
あれば、いかなる組合せでもよい。

【００２５】一方、繊維断面形状が偏心芯鞘型の場合に
は、２種の重合体は互いに相溶性であっても、非相溶性
であってもよい。すなわち，該２成分が非相溶性であっ
ても、偏心はしているものの芯鞘形状であるので、紡糸
工程あるいは延伸工程において、層間剥離が生じる等の
トラブルを生じることはない。

【００２６】例えば、２種の重合体が相溶性である場合
は、前述の並列型の場合と同じ組合せのものを用いると
よい。２種の重合体が非相溶性である場合は、ポリエス
テル系／ポリアミド系、ポリエステル系／ポリオレフイ
ン系、ポリアミド系／ポリオレフイン系等が挙げられ
る。熱接着処理のための熱処理工程の際に、低融点重合
体が溶融することは好ましくないため、鞘成分に低融点
重合体を芯成分に高融点重合体を位置せしめると良い。

【００２７】上記の方法で得られた並列型あるいは偏心
芯鞘型二成分系複合短繊維は、弛緩状態（張力がかから
ない状態）で熱処理することにより、その繊維が有する
潜在捲縮機能を顕在化し、複合不織布は嵩高性、柔軟性
が向上し、クツシヨン性が付与される。潜在捲縮能を顕
在化させるための熱処理温度は、潜在捲縮能を有する繊
維を形成する重合体のうち低い融点を有する重合体より
低い温度、好ましくはその融点より１０℃以上低い温度
で行うことが好ましい。このとき、並列型あるいは偏心
芯鞘型複合短繊維を形成する重合体のうち低い融点を有
する重合体の融点以上の温度で熱処理を行うと、熱処理
工程での操業性を著しく損なうばかりか、得られる複合
不織布は嵩高性、柔軟性に極端に劣ることとなる。

【００２８】繊維の有する潜在捲縮機能を顕在化するた
めの熱処理は、吸水性を有する短繊維ウエブと交絡一体
化する前の段階であっても、吸水性を有する短繊維ウエ
ブと交絡一体化した後であってもよい。吸水性を有する
短繊維ウエブと交絡一体化した後に行い、かつ熱接着処
理と潜在捲縮機能を顕在化するための熱処理とを同時に
行うと、工程数が減るため好ましい。なお、本発明にお
ける複合不織布は、潜在捲縮機能を有するものであって
未だ十分な捲縮の顕在化が行われていない短繊維を構成
繊維とする複合不織布も包含されることないうまでもな
い。

【００２９】用いる熱処理機としては、熱処理時に張力
がかからないものであって、目的を達するものあれば特
に限定しない。

【００３０】合成短繊維ウエブを構成する合成短繊維の
単糸繊度は、１．５デニール以上かつ７デニール未満で
あることが好ましい。単糸繊度が１．５デニール未満で
あると、この合成短繊維の紡糸工程において製糸性の低
下を招きやすい。逆に、単糸繊度が７デニール以上であ
ると、複合不織布の嵩高性は得られるものの、合成短繊
維同士の交絡性に劣り機械的強力が弱くなるのみでな
く、合成短繊維ウエブの繊維本数が減少するため、熱接
着性成分の融着による構成繊維間の接着点が少なくな
り、複合不織布の形態保持性が劣る傾向となる。

【００３１】本発明の複合不織布は、吸水性を有する短
繊維ウエブと合成短繊維ウエブとの積層比率（重量比）
が、（吸水性を有する短繊維ウエブ）／（合成短繊維ウ
エブ）＝５０／５０〜９０／１０であることが好まし
い。吸水性を有する短繊維ウエブの比率が５０重量％未
満であると、得られた不織布の吸水性が乏しくなり好ま
しくない。逆に、吸水性を有する短繊維ウエブの比率が
９０％を超えると、複合不織布の吸水性には優れるもの
の、形態保持性と嵩高性に劣る傾向となる。

【００３２】複合不織布の目付は、４０〜１５０ｇ／ｍ
² とすることが好ましい。目付が４０ｇ／ｍ² 未満であ
ると、得られる複合不織布の機械的強力が不十分で実用
性の乏しいものとなるばかりでなく、形態安定性、寸法
安定性の乏しい不織布となりやすい。逆に、目付が１５
０ｇ／ｍ² を超えると、高圧液体流処理を施す際の加工
エネルギーが大きくなり、場合によっては複合不織布の
内層において繊維相互に十分な交絡がなされず機械的強
力の低い複合不織布となる。

【００３３】本発明の複合不織布は、吸水性を有する短
繊維ウエブと、少なくとも繊維表面の一部に熱接着性成
分を有する熱接着性短繊維を含む合成短繊維ウエブとが
積層されたものであって、吸水性を有する短繊維ウエブ
の構成繊維同士、吸水性を有する短繊維ウエブと合成短
繊維ウエブとの構成繊維同士、合成短繊維ウエブの構成
繊維同士が三次元的に交絡し一体化している。ここでい
う三次元的な交絡とは、構成繊維相互間が、不織布の縦
／横の方向のみでなく、厚み方向にも交絡した構造をい
う。この三次的交絡は、公知の高圧液体流処理により形
成されるものであって、これにより不織布としての形態
が保持され、しかも嵩高で柔軟性に富む不織布を得るこ
とができるのである。

【００３４】また、本発明の複合不織布は、合成短繊維
ウエブ中および交絡処理の際に吸水性を有する短繊維ウ
エブ内へ侵入した熱接着性短繊維の熱接着性成分が、熱
融着によって構成繊維同士の交点を熱接着している。し
たがって、本発明の複合不織布の片面は、構成繊維同士
の交絡のみにより不織布化した吸水性を有する短繊維ウ
エブ側であって、柔らかく肌触りがよく、他面は、構成
繊維である合成短繊維が三次元交絡を有する状態で構成
繊維の交点が熱接着性成分を介して熱接着された合成短
繊維ウエブ側であって、熱接着により構成繊維同士の交
絡状態が固定化されるため、嵩高性を維持した状態で形
態安定性、寸法安定性、機械的強力が向上し、耐摩耗性
を有している。また、両ウエブの境界層では、互いの構
成繊維が侵入しあい、吸水性を有する短繊維同士、吸水
性を有する短繊維と合成短繊維とが交絡した状態で繊維
の交点が熱接着性成分を介して熱接着されている。

【００３５】次に、本発明の複合不織布の製造方法につ
いて説明する。熱接着性短繊維を含む（好ましくは１０
〜５０重量％混綿させる。）合成短繊維ウエブおよび吸
水性を有する短繊維ウエブを、例えば、カード機による
カーデイング法、エアレイ法等にて作成する。カーデイ
ング法では、短繊維ウエブの繊維の並列を制御でき、カ
ード機の進行方向に配列したパラレルウエブ、パラレル
ウエブがクロスレイドされたウエブ、ランダムウエブ、
あるいは両者の中程度に配列したセミランダムウエブ
等、用途によって適宜選択すれば良い。

【００３６】次に、得られた合成短繊維ウエブと吸水性
を有する短繊維ウエブとを積層て、積層ウエブを得、こ
れに高圧液体流処理を施す。ここでいう高圧液体流処理
とは、例えば孔径が０．０５〜１．５ｍｍの噴射孔を噴
射間隔０．０５〜５ｍｍで１列ないしは複数列に複数個
配設されたオリフイスヘツドから高圧で柱状に噴射され
る流体を、多孔性支持部材上に載置した積層ウエブに衝
突させるものである。そして、衝突時の構成繊維を引き
込む力により、周りの他の繊維をねじり、曲げ、回し
て、繊維相互を緻密に三次元的に交絡し一体化した積層
不織布を得る。

【００３７】噴射圧力としては、５〜１５０ｋｇ／ｃｍ
² の高圧液体流を採用するとよい。噴射孔は、積層ウエ
ブの進行方向と直行する方向に列状に配列すると良く、
高圧液体流を積層ウエブに衝突させるに際しては、この
噴射孔が配設されたオリフイスヘツドを、多孔性支持部
材上に載置した積層ウエブの進行方向に対し直角をなす
方向に噴射孔間隔と同一間隔で振副させ、液体噴射を均
一に衝突させると良い。積層ウエブを担持する多孔性支
持部材は、例えば金網等のメツシユスクリーンや有孔板
など、高圧液体流が積層ウエブと支持部材を貫通し得る
ものであれば特に限定されない。高圧液体としては、水
あるいは温水を用いるのが一般的である。噴射孔と積層
ウエブとの間の距離は、１〜１０ｃｍとするのが良い。
この距離が１ｃｍ未満であると、得られる不織布の地合
が乱れやすくなり、逆に、この距離が１０ｃｍを超える
と、液体流が積層ウエブに衝突したときの衝撃力が低下
して三次元的な交絡が十分に施されにくくなる。

【００３８】高圧液体流処理を施した後は乾燥処理を施
すが、この際、まず処理後の構成繊維同士が交絡した積
層不織布から過剰水分を除去することが好ましい。この
過剰水分の除去には、公知の方法を採用することがで
き、例えばマングルロール等の絞り装置を用いて過剰水
分をある程度機械的に除去する。そして、引き続き、サ
クシヨンバンド方式の乾燥装置等を用いて残余の水分を
除去し、三次元交絡により形態保持された積層不織布を
得る。

【００３９】次いで、得られた積層不織布に、熱接着性
短繊維の熱接着性成分が軟化または溶融し、熱接着性成
分以外の重合体が軟化または溶融しない温度で熱処理を
施して、熱接着性成分を熱融着させ、繊維同士の交点を
熱接着させる。

【００４０】熱処理装置としては、線圧がかからないも
のを用いる。例えば、熱処理機内において加熱された熱
風を一方向から吹き出させ、不織布を通過した熱風を熱
処理機内の他方に吸引して行うことができる乾熱熱風循
環方式、サクシヨンバンド方式等のものが挙げられる。
被処理物は構成繊維が交絡した不織布としての形態が安
定したものであるので、熱風により構成繊維が飛散する
ことなく熱処理が施される。

【００４１】複合不織布に対する熱処理は、熱接着性成
分のみを軟化または溶融させる熱処理温度としては、合
成短繊維を構成する重合体の熱接着性成分の温度を（Ｔ
ｍＡ）℃とし、前記重合体よりも融点の高い重合体の融
点を（ＴｍＢ）℃としたときに、熱処理温度を（ＴｍＡ
＋５）℃〜（ＴｍＢ−１０）℃の温度とすることが好ま
しい。前記温度範囲を採用することにより、熱接着性成
分のみが熱溶融し、柔軟性を保持することができる。処
理温度が（ＴｍＡ＋５）℃未満であると、熱接着性成分
は十分な熱接着効果を発揮できず本発明の目的を達成す
ることができない。逆に（ＴｍＢ−１０）℃を超える
と、柔軟性及び嵩高性に劣ることとなる。

【００４２】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるもの
ではない。なお、実施例における各種特性値の測定は、
以下の方法により実施した。

【００４３】（１）融点（℃）：示差走査型熱量計（パ
ーキンエルマ社製；ＤＳＣ−２型）を用い。昇温速度２
０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線におい
て極値を与える温度を融点（℃）とした。

【００４４】（２）ポリエステルの相対粘度：フエノー
ルと四塩化エタンの等重量混合溶液を溶媒とし、この溶
媒１００ミリリツトルに試料０．５ｇを溶解し、温度２
０℃の条件で常法により測定した。

【００４５】（３）ポリエチレンのメルトインデツクス
（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）に記載
の方法に準じて測定した（以下、メルトインデツクスを
ＭＩと記す）。

【００４６】（４）ポリプロピレンのメルトフローレイ
ト値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）に
記載の方法に準じて測定した（以下、メルトフローレイ
ト値をＭＦＲと記す）。

【００４７】（５）目付（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試料
から試料長が１０ｃｍ、試料幅が１０ｃｍの試料片５点
を作成し、平衡水分にした後、各試料片の重量（ｇ）を
秤量し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算
し、目付（ｇ／ｍ² ）とした。

【００４８】（６）引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）：ＪＩ
Ｓ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。す
なわち、試料長が１５ｃｍ、試料幅が５ｃｍの試料片を
１０点づつ作成し、定速伸張型引張試験機（オリエンテ
ツク社製；テンシロンＵＴＭ−４−１００）を用いて、
試料の掴み間隔１０ｃｍとし、引張速度１０ｃｍ／分で
伸張した。そして、得られた切断時荷重値（ｋｇ／５ｃ
ｍ幅）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とした。
なお、引張強力については、不織布の機械方向（ＭＤ方
向）について測定した。

【００４９】（７）柔軟性，圧縮剛軟度（ｇ）：試料幅
５ｃｍ、試料長５ｃｍの試料片を５個作成し、各試料を
試料の長手方向に曲げてその両端を接着して円筒状にし
たものを測定用試料とし、定速伸張型引張試験機（オリ
エンテツク社製；テンシロンＵＴＭ−４−１００）を用
いて、５ｃｍ／分の速度で試料を圧縮し、その最大荷重
の応力の平均値（ｇ）を圧縮剛軟度（ｇ）とした。

【００５０】（８）不織布の嵩密度（ｇ／ｃｃ）：幅１
０ｃｍ、長さ１０ｃｍの試料片を５個作成し、厚み測定
器（大栄科学精機製作所（株）製）にて４．５ｇ／ｃｍ
² の荷重の印加により個々の不織布の厚みを測定して、
その平均値を厚み（ｍｍ）とし、下式により得られる値
を不織布の嵩密度とした。 嵩密度（ｇ／ｃｃ）＝［目付（ｇ／ｍ² ）／厚み（ｍ
ｍ）］×１０００ 本発明において、嵩密度は、０．１２ｇ／ｃｃ以下であ
ることが好ましく、さらには０．１０ｇ／ｃｃ以下であ
ることが好ましい。

【００５１】（９）吸水性（ｍｍ／１０分）：ＪＩＳ−
Ｌ−１０９６に記載のバイレック法に準じて測定した。

【００５２】実施例１ 熱接着性短繊維として、芯成分にポリエチレンテレフタ
レート（融点２５８℃、相対粘度１．３８）、鞘成分に
テレフタル酸／イソフタル酸＝６０／４０（モル％）の
共重合ポリエステル（融点１１０℃、相対粘度１．４
０）を配した芯鞘型複合短繊維を用いた。すなわち、芯
鞘型複合紡糸口金を用い、両重合体の配合比を５０／５
０（重量比）、単孔吐出量を０．７２ｇ／分、溶融温度
を２８５℃として溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型複
合紡糸口金より紡出された糸条を冷却後、引き取り速度
が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸条として巻
き取った。次いで、公知の延伸機を用いて未延伸糸トウ
を３．４倍に延伸した後、押し込み式クリンパーに導き
捲縮を付与した後５１ｍｍにカットした。延伸後の短繊
維の単糸繊度は２デニールであった。

【００５３】得られた熱接着性短繊維と、単糸繊度１．
３デニール、繊維長３８ｍｍ、繊維断面が丸断面である
ポリエステル短繊維とを、熱接着性短繊維／ポリエステ
ル短繊維＝１０／９０（重量％）の割合で均一に混綿
し、ランダムカード機を用いて合成短繊維ウエブを作成
した。

【００５４】一方、吸水性を有する短繊維ウエブとし
て、木綿の晒し綿を用いて、ランダムカード機により不
織ウエブを作成した。

【００５５】次いで、合成短繊維ウエブと吸水性を有す
る短繊維ウエブとを積層比率５０／５０（重量％）とし
て積層し、移動する１００メツシユの金属製ネツトに載
置し、積層ウエブの上方５０ｍｍの位置より、噴射孔径
０．１ｍｍ、噴射孔間隔０．６ｍｍで一列に配置された
噴射孔から、噴射圧４０ｋｇ／ｃｍ² の高圧水流により
第１段階の予備交絡処理を施した。さらに、噴射圧７０
ｋｇ／ｃｍ² の高圧水流により第２段階の交絡処理を施
し緻密に交絡した不織布を得た。

【００５６】次いで、この交絡処理の施された積層不織
布より余剰の水分を公知の水分除去装置であるマングル
により除去し、乾燥処理と熱接着のための熱処理を、熱
風循環式乾燥機を用いて処理温度１４０℃により５０秒
間の条件で同時に行い、目付６０ｇ／ｍ² の複合不織布
を得た。

【００５７】実施例２ 熱接着性短繊維とポリエステル短繊維の混綿比率を、熱
接着性短繊維／ポリエステル短繊維＝５０／５０（重量
％）とした以外は実施例１と同様にして複合不織布を得
た。

【００５８】実施例３ 合成短繊維ウエブと吸水性を有する短繊維ウエブとを積
層比率１／２（重量比）とした以外は実施例１と同様に
して複合不織布を得た。

【００５９】実施例４ 実施例１において、単糸繊度１．３デニール、繊維長３
８ｍｍ、繊維断面が丸断面であるポリエステル短繊維に
代えて、単糸繊度３．０デニール、繊維長５１ｍｍ、繊
維形態が並列型複合形態の潜在捲縮能を有するポリエス
テル短繊維〔日本エステル（株）製 ３８Ｆ〕を用いた
以外は実施例１と同様にして複合不織布を得た。

【００６０】実施例５ 熱接着性短繊維として、芯成分にポリエチレンテレフタ
レート（融点２５８℃、相対粘度１．３８）、鞘成分に
ポリエチレン（融点１３０℃、ＭＩが２０ｇ／１０分）
を配した芯鞘型複合繊維を作成した。すなわち、芯鞘型
複合紡糸口金を用い、両重合体の配合比を５０／５０
（重量比）、単孔吐出量を０．６８ｇ／分、溶融温度を
２８５℃として溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型複合
紡糸口金より紡出された糸条を冷却後、引き取り速度が
１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸条として巻き
取った。次いで、公知の延伸機を用いて概未延伸糸トウ
を３．２倍に延伸した後、押し込み式クリンパーに導き
捲縮を付与した後５１ｍｍにカットした。延伸後の短繊
維の単糸繊度は２デニールであった。

【００６１】次に、ポリプロピレン（融点１６２℃、Ｍ
ＦＲが３０ｇ／１０分）と、エチレンが４重量％ランダ
ム共重合されたポリプロピレン系共重合体（融点が１３
８℃、ＭＦＲが１０ｇ／１０分）を用い、並列型複合紡
糸口金を用いて、潜在捲縮能を有する合成短繊維を得
た。すなわち、両重合体の配合比を５０／５０（重量
比）とし、単孔吐出量０．７６ｇ／分、溶融温度を２７
０℃として、溶融紡糸を行った。そして、並列型複合紡
糸口金より紡出された糸状を冷却後、引き取り速度が１
０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸状として巻き取
った。次いで、公知の延伸機を用いて、未延伸糸トウ
と、３．６倍に延伸した後、押し込み式クリンパーに導
き、機械捲縮を付与した後５１ｍｍにカツトした。延伸
後の短繊維の単糸繊度は２デニールであった。

【００６２】次いで、熱接着性短繊維／潜在捲縮能を有
する合成短繊維＝３０／７０（重合％）の割合で均一に
混綿し、ランダムカード機を用いて、合成短繊維ウエブ
を作成した。

【００６３】次いで、合成短繊維ウエブと吸水性を有す
る短繊維ウエブとを積層比率５０／５０（重量％）とし
て積層し、交絡処理条件を実施例１と同様にして行っ
た。

【００６４】次いで、この交絡処理の施された積層不織
布より余剰の水分を公知の水分除去装置であるマングル
により除去し、乾燥処理、熱接着処理および潜在捲縮能
の顕在化のための熱処理を、熱風循環式乾燥機を用いて
処理温度１３０℃により５０秒間の条件で同時に行い、
目付６０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００６５】実施例６ 吸水性を有する繊維として単糸繊度２デニール、繊維長
１ｍｍのレーヨンを用た以外は実施例１と同様にして複
合不織布を得た。

【００６６】実施例７ 合成短繊維ウエブにおいて、熱接着性短繊維とポリエス
テル短繊維との混綿率を熱接着性短繊維／ポリエステル
短繊維＝７０／３０（重量％）とした以外は実施例１と
同様にして複合不織布を作成した。

【００６７】実施例８ 合成短繊維ウエブと吸水性を有する短繊維ウエブとを積
層比率２／１（重量比）とした以外は実施例１と同様に
して複合不織布を得た。

【００６８】比較例 熱処理の温度を１１０℃とした以外は実施例１と同様に
して複合不織布を得た。

【００６９】得られた実施例１〜８および比較例の複合
不織布の物性を表１に示した。

【００７０】

【表１】

【００７１】実施例１〜３の複合不織布は、熱接着性短
繊維として、低融点重合体を鞘成分、低融点重合体より
も融点が２５℃以上高い重合体を芯成分とする芯鞘型複
合繊維を用いた合成短繊維ウエブと、吸水性を有する短
繊維ウエブ層が積層され、三次元交絡処理後に熱処理を
施して、熱接着性成分を熱融着させたものであり、嵩高
性が維持された状態でありかつ優れた機械的特性を有
し、また、吸水性をも十分に発揮されるものであった。
また、熱接着性短繊維の高融点重合体からなる芯成分お
よび他の合成短繊維は、熱処理によるダメージはなく、
柔軟性を有する複合不織布であった。

【００７２】合成短繊維ウエブに他の合成短繊維とし
て、潜在捲縮能を有する短繊維を用い、乾燥、熱接着処
理の際に、前記潜在捲縮能を顕在化させてスパイラルク
リンプを発現させた実施例４、５の複合不織布は、特に
嵩高性、柔軟性に優れ、クツシヨン性を有するものであ
った。片面が肌触りのよい木綿からなり、他面がクツシ
ヨン性を有する層からなる実施例４、５の複合不織布
は、衛生材料やおむつ等の肌に直接触れる用途等に好適
に用いることができるものであった。

【００７３】吸水性を有する短繊維としてレーヨンを用
いた実施例６の複合不織布は、嵩高性、機械的特性、吸
水性に優れ、特に柔軟性に優れるものであった。

【００７４】合成短繊維ウエブ内の熱接着性短繊維の配
合比率が高い実施例７の複合不織布は、嵩高性にはやや
劣るが、形態安定性、機械的強力に優れたものであっ
た。

【００７５】合成短繊維ウエブの積層比率が高い実施例
８の複合不織布は、特に嵩高性に優れるものであった。

【００７６】熱接着処理において、熱処理温度を熱接着
性成分の融点より低くした比較例では、熱接着性成分が
接着機能を発揮せず、本発明が目的とする機械的特性の
良好な複合不織布を得ることができなかった。

【００７７】

【発明の効果】本発明によれば、吸水性を有する短繊維
ウエブと熱接着性短繊維を含む合成短繊維ウエブが積層
された状態で三次元的交絡を有しており、かつ熱接着性
短繊維の熱接着成分の熱融着により、繊維同士の交点が
熱接着しているため、三次元交絡による嵩高性と柔軟性
を維持し、かつ熱接着により不織布強力と寸法安定性と
を具備した複合不織布を得ることができる。また、熱接
着処理において、線圧がかからない状態で行っているた
め、三次元交絡による不織布の嵩高性を損なうことな
く、繊維同士を点接着させ、三次元交絡構造をより安定
化させることが可能となった。したがって、スパンレー
ス不織布の特徴である三次元交絡による優れた嵩高性を
維持し、繊維間空隙を保持した状態で、かつ不織布の形
態安定性、寸法安定性の向上が可能となったものであ
る。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 吸水性を有する短繊維ウエブと少なくと
   も繊維表面の一部に熱接着性成分を有する熱接着性短繊
   維を含む合成短繊維ウエブとが積層されてなり、吸水性
   を有する短繊維ウエブの構成繊維同士および吸水性を有
   する短繊維ウエブと合成短繊維ウエブとの構成繊維同士
   および合成短繊維ウエブの構成繊維同士が三次元的に交
   絡し一体化した複合不織布であり、熱接着性成分の融着
   によって繊維同士の交点が熱接着していることを特徴と
   する複合不織布。
2. 【請求項２】 熱接着性短繊維が、低融点重合体を鞘成
   分とし、前記重合体よりも融点が２５℃以上高い重合体
   を芯成分とする芯鞘型複合短繊維であることを特徴とす
   る請求項１記載の複合不織布。
3. 【請求項３】 合成短繊維ウエブは、熱接着性短繊維を
   １０〜５０重量％有していることを特徴とする請求項１
   または２記載の複合不織布。
4. 【請求項４】 合成短繊維ウエブは、潜在捲縮が顕在化
   した捲縮短繊維を１０〜９０％有していることを特徴と
   する請求項１から３までのいずれか１項記載の複合不織
   布。
5. 【請求項５】 吸水性を有する短繊維ウエブと合成短繊
   維ウエブとの積層比率（重量％）が、（吸水性を有する
   短繊維ウエブ）／（合成短繊維ウエブ）＝５０／５０〜
   ９０／１０であることを特徴とする請求項１から４まで
   のいずれか１項記載の複合不織布。
6. 【請求項６】 吸水性を有する繊維が、木綿、ラミー、
   短繊維状に裁断された絹などの天然繊維、ビスコースレ
   ーヨン、銅アンモニアレーヨン、溶剤紡糸されたレーヨ
   ンなどの再生繊維のいずれか１種以上であることを特徴
   とする請求項１から５までのいずれか１項記載の複合不
   織布。
7. 【請求項７】 少なくとも繊維表面の一部に熱接着性成
   分を有する熱接着性短繊維を含む合成短繊維ウエブと吸
   水性を有する短繊維不織ウエブとを積層した積層ウエブ
   に高圧液体流処理を施すことにより、吸水性を有する短
   繊維ウエブの構成繊維同士および吸水性を有する短繊維
   ウエブと合成短繊維ウエブとの構成繊維同士および合成
   短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的に交絡一体化さ
   せ積層不織布とした後、前記熱接着性成分が溶融し、か
   つ前記熱接着性成分よりも融点の高い重合体が溶融しな
   い温度にて熱処理を施して熱接着成分を軟化または溶融
   させることによって、繊維同士の交点を熱接着すること
   を特徴とする複合不織布の製造方法。