JPH11350321A - スパンレース不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 特別な装置を必要とすることなしに、スパン
レース不織布に模様を付与する。 【解決手段】 不織布において、複合繊維と、熱により
溶融しない繊維とが混在する。複合繊維は、低融点重合
体と、この低融点重合体よりも融点が３０℃以上高い高
融点重合体とを有し、かつ低融点重合体が繊維表面に少
なくとも一部露出する。上記不織布は、透かし部と、透
かし部でないその他の部分とを有する。透かし部でない
その他の部分は、繊維同士が三次元的に交絡する。透か
し部は、複合繊維における低融点重合体が溶融して接着
された部分的な熱圧着部が高圧液体流による交絡処理を
受けて、この部分的な熱圧着部における低融点重合体が
破壊されかつ外部へ飛ばされることで、この低融点重合
体が取り除かれている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、模様が付与された
スパンレース不織布およびその製造方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】不織布の一種として、不織ウエブに高圧
液体流を作用させることにより、不織布を構成する繊維
に三次元的な交絡を付与して一体化した、いわゆるスパ
ンレース不織布がある。また、このようなスパンレース
不織布の一種として、装飾を目的とした地模様が付与さ
れたものがある。

【０００３】このような地模様を付与させるための手法
として、不織布に形成すべき地模様に対応した模様を有
するコンベヤネットなどにウエブを載置したうえで一様
な高圧液体流を作用させることが提案されている。ある
いは、所要の絵柄が彫刻されたシリンダと支持体との間
にウエブを挟み、シリンダ内から支持体に向かって一様
な高圧液体流を噴射させて、絵柄の部分でのみ高圧液体
流をウエブに作用させることによっても、同様に地模様
を付与させることができる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、このように特
別な模様を有するコンベヤネットを用いたり、絵柄が彫
刻されたシリンダを用いたりしたのでは、不織布に模様
を付与するための目的で特別な装置が必要になってしま
うという問題点がある。

【０００５】そこで本発明は、特別な装置を必要とする
ことなしに、スパンレース不織布に模様を付与しようと
するものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決すべく以下の構成を要旨とするものである。 （１）熱により溶融する第１の繊維と、この第１の繊維
の溶融温度では溶融しない第２の繊維とが混在するとと
もに、透かし部と、透かし部でないその他の部分とを有
し、前記透かし部でないその他の部分は、繊維同士が三
次元的に交絡しており、前記透かし部は、前記第１の繊
維が溶融して接着された部分的な熱圧着部が高圧液体流
による交絡処理を受けて、この部分的な熱圧着部におけ
る第１の繊維が破壊されかつ外部へ飛ばされることで、
第１の繊維が取り除かれた状態であることを特徴とする
スパンレース不織布。

【０００７】（２）低融点重合体と、この低融点重合体
よりも融点が３０℃以上高い高融点重合体とを有すると
ともに、低融点重合体が繊維表面に少なくとも一部露出
した複合繊維と、前記低融点重合体の融点では溶融しな
い第２の繊維とが混在し、かつ、透かし部と、透かし部
でないその他の部分とを有し、前記透かし部でないその
他の部分は、繊維同士が三次元的に交絡しており、前記
透かし部は、前記複合繊維における低融点重合体が溶融
して接着された部分的な熱圧着部が高圧液体流による交
絡処理を受けて、この部分的な熱圧着部における低融点
重合体が破壊されかつ外部へ飛ばされることで、この低
融点重合体が取り除かれた状態であることを特徴とする
スパンレース不織布。

【０００８】（３）熱により溶融する第１の繊維と、こ
の第１の繊維の溶融温度では溶融しない第２の繊維とを
混綿して不織ウエブを作成し、第１の繊維の融点を（Ｔ
ｍ）℃としたときに（Ｔｍ−３０）℃〜（Ｔｍ−５）℃
の温度にて前記不織ウエブに部分的熱圧着処理を施すこ
とにより、前記第１の繊維を溶融させて部分熱圧着部を
形成し、その後に不織ウエブに高圧液体流処理を施し
て、前記部分熱圧着部における第１の繊維を破壊しかつ
外部へ飛ばすことでこの第１の繊維を取り除いた透かし
部を形成するとともに、この透かし部でないその他の部
分において繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴
とするスパンレース不織布の製造方法。

【０００９】（４）低融点重合体と、この低融点重合体
よりも融点が３０℃以上高い高融点重合体とを有すると
ともに、低融点重合体が繊維表面に少なくとも一部露出
した複合繊維と、前記低融点重合体の融点では溶融しな
い第２の繊維とを混綿して不織ウエブを作成し、前記低
融点重合体の融点を（Ｔｍ）℃としたときに（Ｔｍ−３
０）℃〜（Ｔｍ−５）℃の温度にて前記不織ウエブに部
分的熱圧着処理を施すことにより、前記低融点重合体を
溶融させて部分熱圧着部を形成し、その後に、不織ウエ
ブに高圧液体流処理を施して、前記部分熱圧着部におけ
る低融点重合体を破壊しかつ外部へ飛ばすことでこの低
融点重合体を取り除いた透かし部を形成するとともに、
この透かし部でないその他の部分において繊維同士を三
次元的に交絡させることを特徴とするスパンレース不織
布の製造方法。

【００１０】すなわち本発明によれば、高圧液体流によ
る三次元交絡処理の際におけるウエブの取扱性の向上な
どを目的としてこの三次元交絡処理の前にウエブを仮に
一体化するための部分熱圧着処理の際に、所要の模様に
対応したパターンの部分熱圧着部が形成されることで、
それ以外の特別な装置を必要とすることなしに、スパン
レース不織布に模様を付与することが可能となる。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明において、熱により溶融す
る第１の繊維としては、繊維形成性を有する熱可塑性重
合体からなる繊維が挙げられる。このような重合体とし
ては、エステル系重合体、オレフィン系重合体、アミド
系重合体、アクリル系重合体、ビニルアルコール系重合
体、またはこれらを主成分とした共重合体、またはこれ
らの重合体の組合せからなるブレンド体が挙げられる。

【００１２】エステル系重合体としては、テレフタル
酸、イソフタル酸、ナフタリン−２，６−ジカルボン酸
等の芳香族ジカルボン酸、または、アジピン酸、セバチ
ン酸等の脂肪族ジカルボン酸、または、これらのエステ
ル類を酸成分とし、かつエチレングリコール、ジエチレ
ングリコール、１，４−ブタジオール、ネオペンチルグ
リコール、シクロヘキサン−１，４−ジメタノール等の
ジオール化合物をアルコール成分とするホモポリエステ
ル重合体、あるいは共重合体が挙げられる。なお、これ
らのエステル系重合体には、パラオキシ安息香酸、５−
ナトリウムスルホイソフタール酸、ポリアリキレングリ
コール、ペンタエリスリトール、ビスフェノールＡ等が
添加あるいは共重合されていても良い。

【００１３】オレフィン系重合体としては、炭素数２〜
１８の脂肪族α−モノオレフィン、例えばエチレン、プ
ロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、３−メチル−１
−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−オクタデ
センからなるポリオレフィン系重合体が挙げられる。こ
れらの脂肪族α−モノオレフィンは、例えばブタジエ
ン、イソピレン、１，３−ペンタジエン、スチレン、α
−メチルスチレンのような類似のエチレン系不飽和モノ
マーが共重合されたオレフィン系重合体であっても良
い。また、エチレン系重合体の場合には、エチレンに対
してプロピレン、１−ブテン、１−オクテン、１−ヘキ
セン、または類似の高級α−オレフィンが１０重量％以
下共重合されたものであっても良く、プロピレン系重合
体の場合には、プロピレンに対してエチレン、または類
似の高級α−オレフィンが１０重量％以下共重合された
ものであっても良い。

【００１４】アミド系重合体としては、ポリイミノ−１
−オキソテトラメチレン（ナイロン４）、ポリテトラメ
チレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリカプラミド
（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイ
ロン６６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、ポ
リラウロラクタミド（ナイロン１２）、ポリメタキシレ
ンアジパミド、ポリパラキシリレンデカナミド、ポリビ
スシクロヘキシルメタンデカナミド、またはこれらのモ
ノマーを構成単位とするアミド系共重合体が挙げられ
る。特に、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４
６）の場合は、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロ
ン４６）にポリカプラミドやポリヘキサメチレンアジパ
ミド、ポリウンデカメチレンテレフタラミド等のポリア
ミド成分が３０モル％以下共重合されたテトラメチレン
アジパミド系共重合体であっても良い。

【００１５】また本発明において、複合繊維、すなわ
ち、低融点重合体と、この低融点重合体よりも融点が３
０℃以上高い高融点重合体とを有するとともに、低融点
重合体が繊維表面に少なくとも一部露出した複合繊維
は、上述の繊維形成性を有する熱可塑性重合体の組み合
わせによって構成することができる。このような構成の
複合繊維は、部分的な熱圧着処理を施した際に繊維表面
に存在する低融点重合体が軟化および熱溶融し、これが
接着成分となって不織布を部分的に接着することにな
る。一方、そのときに高融点重合体は溶融せず、部分的
熱圧着部において繊維形態を維持した状態となってい
る。このとき、高融点重合体と低融点重合体との融点差
が３０℃未満であると、融点差が接近しているため、部
分的な熱圧着を施すと高融点重合体の軟化および熱溶融
を招くこととなるため、複合繊維を用いる効果が得られ
なくなる。

【００１６】複合繊維の形態としては、芯鞘型（同心、
偏心の両方を含む）、貼り合わせ型、海島型、断面多葉
型などが挙げられる。芯鞘型複合断面を適用する場合
は、鞘成分と芯成分との比率を、鞘成分：芯成分＝２
５：７５〜７５：２５（重量比）の範囲とすることが好
ましい。

【００１７】繊維の断面形状は、円形の他、三角形、四
角形、井形、楕円形、偏平形、十字形、多様形の異形断
面でもよい。また、円形または異形であって中空部を有
する中空断面でもよい。

【００１８】芯鞘構造の繊維横断面の場合の具体例とし
て、例えば芯成分／鞘成分が、ポリプロピレン／ポリエ
チレン、ポリアミド／ポリエチレン、ポリエステル／ポ
リエチレン、ポリエステル／ポリプロピレン、ポリエス
テル／ポリアミドである組合せなどが好適である。

【００１９】さらに、複合繊維として、低融点重合体と
高融点重合体とが共に繊維表面に露出し、一方の重合体
が他方の重合体により分割可能に仕切られた、いわゆる
割繊型複合断面を呈するものを用いることもできる。こ
の場合に、特に低融点重合体と高融点重合体とが相溶性
に乏しいものであれば、三次元交絡処理の際の高圧液体
流の作用によってその境界面で分割割繊し、低融点重合
体と高融点重合体とがばらばらになって、それぞれの重
合体からなる極細の構成繊維となる。このため、得られ
る不織布の柔軟性を特に向上させることができる。低融
点重合体と高融点重合体とが相溶性に乏しいものの組み
合わせとしては、ポリオレフィン／ポリアミド、ポリオ
レフィン／ポリエステル、ポリアミド／ポリエステルが
好適である。

【００２０】第１の繊維の溶融温度では溶融しない第２
の繊維、または複合繊維の低融点重合体の融点では溶融
しない第２の繊維としては、木綿、ラミー、ウール、短
繊維状に裁断されたシルクなどの天然繊維や、ビスコー
スレーヨン、銅アンモニアレーヨン、溶剤紡糸レーヨン
であるリヨセル（登録商標）繊維などの再生繊維や、合
成繊維などが挙げられる。このうち、特に、木綿や再生
繊維等のセルロース系繊維を好適に用いることができ
る。セルロース系繊維は一般に吸水性を有するので、結
果的に本発明の不織布に吸水性を付与することができ
る。この吸水性を有する繊維を含む本発明の不織布は、
産業資材、衣服、衛生材料、医療用材料の分野におい
て、特に吸水性を要求される不織布として好適なものと
なる。特に、前記の木綿繊維を用いる場合、木綿繊維の
晒し綿や木綿の反毛繊維を用いることもできる。

【００２１】以下、上述の熱により溶融する第１の繊維
と複合繊維とを「合成短繊維」と総称して説明する。ま
た、第１の繊維の溶融温度では溶融しない第２の繊維と
複合繊維の低融点重合体の融点では溶融しない第２の繊
維とを、単に「第２の繊維」と称して説明する。

【００２２】第２の繊維と合成短繊維との混綿割合は、
（第２の繊維）／（合成短繊維）＝５０／５０〜９０／
１０（重量％）であることが好ましい。第２の繊維が５
０重量％未満であると、透かし部の構成繊維が減少し
て、不織布の寸法安定性に劣ることとなりやすい。逆
に、第２の繊維が９０重量％を超えると、透かし部の構
成繊維が過多になって、所要の透かし効果を得にくくな
る。以上の理由により、第２の繊維は、さらに好ましく
は６０〜８５重量％であるのが良い。

【００２３】反対に、上述のように合成短繊維を５０〜
１０重量％含有することで、部分的な熱圧着の効果を充
分に期待でき、しかも、優れた機械的強度および耐摩耗
性を有する不織布を得ることができる。

【００２４】合成短繊維の単糸繊度は、１．５デニール
以上かつ７デニール未満であることが好ましい。単糸繊
度が１．５デニール未満であると、この合成短繊維の紡
糸工程において製糸性の低下を招きやすい。逆に、単糸
繊度が７デニール以上であると、不織布の嵩高性は得ら
れるものの、合成短繊維の交絡性が損なわれて不織布強
力の弱いものとなりやすいのみでなく、不織布を構成す
る合成短繊維の繊維量が減少し、部分熱圧着処理の効果
が得にくくなる傾向にある。

【００２５】なお、上記単糸繊度の合成短繊維に加え
て、さらに繊度の大きな合成短繊維を含有させることが
できる。そうすることで、嵩高性に優れた不織布を得る
ことができる。この繊度の大きな合成短繊維は、不織布
全体の嵩高性を向上させるためには、その単糸繊度が７
デニール以上かつ１５デニール以下、またその配合割合
が不織布全体に対し１０重量％以上かつ２０重量％以下
であるのが好ましい。その繊維横断面は、中実であって
差支えないが、中空とすれば、紡糸工程において紡出糸
条の冷却が容易となり、また所要の太繊径の合成短繊維
を容易に得ることができ、最終製品である不織布を嵩高
にすることができる。

【００２６】また、断面形状が偏平な繊維を含有させる
こともできる。そうすると、三次元交絡処理が良好に行
われることになって、不織布の機械的性能を向上させる
ことができる。

【００２７】本発明の不織布は、透かし部と、透かし部
でないその他の部分とを有する。透かし部は、部分的な
熱圧着部に高圧液体流が作用することによって第１の繊
維あるいは複合繊維における低融点重合体が破壊されか
つ外部に飛ばされることで、これら第１の繊維あるいは
複合繊維における低融点重合体が取り除かれた状態であ
る。透かし部でないその他の部分は、繊維同士が三次元
的に交絡した状態である。透かし部が存在することで、
不織布に模様を付与することができる。

【００２８】なお、熱圧着処理の手法として、上述の熱
エンボス加工のほかに、パターンロールを用いて処理す
ることもできる。そのようにすると、不織布にロゴマー
クなどの自在な模様を付与することができる。

【００２９】不織布の目付けは、最終製品である不織布
の用途に応じて適宜選択すればよいが、２０〜１５０ｇ
／ｍ² とすることが好ましい。目付けが２０ｇ／ｍ² 未
満であると、得られる不織布の機械的強度が不充分で実
用性の乏しいものとなるばかりでなく、形態安定性、寸
法安定性の乏しい不織布となりやすい。逆に、目付けが
１５０ｇ／ｍ² を超えると、透かし部の鮮明度が劣るも
のとなりやすいうえに、高圧液体流処理を施す際の加工
エネルギーが大きくなり、場合によっては不織布の内層
において繊維相互に充分な交絡がなされず機械的強力の
低い不織布となる。

【００３０】次に、本発明にもとづく不織布の製造方法
について説明する。まず、第２の繊維と合成繊維とを、
好ましくは（第２の繊維）／（合成短繊維）＝５０／５
０〜９０／１０（重量％）の割合で混綿し、例えばカー
ド機によるカーディングにて開繊して不織ウエブを作成
する。この不織ウエブは、構成繊維の配列度合によって
カード機の進行方向に配列したパラレルウエブ、パラレ
ルウエブがクロスレイドされたウエブ、ランダムに配列
したランダムウエブ、あるいは両者の中程度に配列した
セミランダムウエブのいずれであっても良く、用途等に
よって適宜選択すれば良い。例えば、衣料用として用い
る場合には、不織布としての強力において縦／横の強力
比が概ね１／１となる不織ウエブを用いると良い。

【００３１】次いで、得られた不織ウエブに部分的熱圧
着処理を施し、第１の繊維あるいは複合繊維を構成する
低融点重合体が熱溶融した部分的圧着部を形成する。こ
の部分的な熱圧着処理は、例えばロールの表面に彫刻の
施されたいわゆるエンボスロールと表面のフラットなロ
ールとを用いて行うものである。ロールに施される圧接
部の彫刻は、その形状として丸形、四角形、六角形等に
限定されるものではなく、不織布に付与すべき模様の種
類に応じてその他の様々な形状を採用することができ
る。不織ウエブに熱圧着を施す部分の面積比すなわち圧
接面積率は、特に限定しないが、ウエブの面積に対し５
〜３０％の範囲、より好ましくは１０〜２０％の範囲が
良い。

【００３２】この部分的熱圧着処理を施すに際しては、
溶融させる重合体の融点を（Ｔｍ）℃としたときに、
（Ｔｍ−３０）℃〜（Ｔｍ−５）℃の温度により処理す
る必要がある。これにより、特に複合繊維の場合は、こ
の複合繊維を構成する低融点重合体のみを熱溶融し、高
融点重合体に対して熱的な変化を及ぼすことなく繊維形
態を維持することができる。処理温度が（Ｔｍ−３０）
℃未満であると、溶融させる重合体が十分に溶融せず、
逆に（Ｔｍ−５）℃を超えると、重合体が完全に融解し
てしまって、いずれもその後の高圧液体流による交絡処
理によって破壊されず、透かし部分が形成されにくくな
る。部分的熱圧着処理の際の線圧は、処理対象の目付け
により適宜選択すればよいが、一般には２０〜１００ｋ
ｇ／ｃｍ程度とする。

【００３３】なお、前記以外の部分的熱圧着方法とし
て、超音波や高周波による接着方法等を採用することも
できる。

【００３４】次に、部分的な熱圧着処理の施された不織
ウエブに高圧液体流処理を施すことにより、構成繊維に
おける熱圧着部が形成されなかった部分に三次元交絡を
形成するとともに、部分的な熱圧着部において溶融し、
フィルム状となっている溶融部分を破壊する。この破壊
により、熱により溶融しない第２の繊維からなる透かし
部、あるいは複合繊維の高融点重合体と熱により融解し
ない繊維とからなる透かし部が形成される。

【００３５】ここでいう高圧液体流処理とは、例えば孔
径が０．０５〜１．５ｍｍの噴射孔を噴射孔間隔０．０
５〜５ｍｍで１列ないしは複数列に複数個配設されたオ
リフィスヘッドから高圧で柱状に噴射される流体を、多
孔性支持部材上に載置した不織ウエブに衝突させるもの
である。そして、衝突の際の構成繊維を引き込む力によ
り、周りの他の繊維をねじり、曲げ、回して、繊維相互
を緻密に交絡せしめ一体化させるものである。

【００３６】不織ウエブに高圧液体流により三次元交絡
を施すに際しては、移動する多孔性支持板上に不織ウエ
ブを載置して、噴射圧力が２０〜１５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ
の高圧液体流を前記噴射孔から噴射する方法を採用す
る。噴射孔は、不織ウエブの進行方向と直交する方向に
列状に配列すると良く、高圧液体流を不織ウエブに衝突
させるに際しては、この噴射孔が配設されたオリフィス
ヘッドを、多孔性支持部材上に載置された不織ウエブの
進行方向に対し直角をなす方向に噴射孔間隔と同一間隔
で振幅させ、柱状液体噴射を均一に衝突させると良い。
不織ウエブを担持する多孔性支持部材は、例えば金網等
のメッシュスクリーンや有孔板など、高圧液体流が不織
ウエブを貫通し得るものであれば特に限定されない。高
圧液体としては、水あるいは温水を用いるのが一般的で
ある。噴射孔と不織ウエブとの間の距離は、１〜１０ｃ
ｍとするのが良い。この距離が１ｃｍ未満であると、こ
の処理により得られる不織布の地合いが乱れやすくな
り、逆に、この距離が１０ｃｍを超えると、液体流が不
織ウエブに衝突したときの衝撃力が低下して三次元的な
交絡が充分に施されにくくなる。

【００３７】高圧液体流処理を施した後は、乾燥処理を
施すのであるが、この際、まず処理後の不織ウエブから
過剰水分を除去することが好ましい。この過剰水分の除
去には、公知の方法を採用することができ、例えばマン
グルロール等の絞り装置を用いて過剰水分をある程度機
械的に除去する。そして、引き続き、サクションバンド
方式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水
分を除去し、捲き取り機によりロール製品として、三次
元交絡により形態保持された不織ウエブを得る。

【００３８】このように本発明によれば、部分的な熱圧
着処理の後に三次元交絡処理を行うので、この三次元交
絡処理の施された部分の存在によって柔軟性に富んだ不
織布が得られる。のみならず、この三次元交絡処理によ
って部分熱圧着部のフィルム化していた第１の繊維ある
いは低融点重合体が飛散して一部剥離し、この剥離した
部分では、溶融しない繊維で構成される透かし部とな
る。

【００３９】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるもの
ではない。なお、実施例における各種特性値の測定は、
以下の方法により実施した。

【００４０】（１）融点（℃）：示差走査型熱量計（パ
ーキンエルマ社製；ＤＳＣ−２型）を用い、昇温速度２
０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線におい
て極値を与える温度を融点（℃）とした。

【００４１】（２）ポリエステルの相対粘度：フェノー
ルと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし、この溶媒
１００ミリリットルに試料０．５ｇを溶解し、温度２０
℃の条件で常法により測定した。

【００４２】（３）ポリエチレンのメルトインデックス
（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）に記載
の方法に準じて測定した（以下、メルトインデックスを
「ＭＩ」と記す）。

【００４３】（４）ポリプロピレンのメルトフローレー
ト（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｌ）に記
載の方法に準じて測定した（以下、メルトフローレート
を「ＭＦＲ」と記す）。

【００４４】（５）目付け（ｇ／ｍ² ）：標準状態の試
料から試料長が１０ｃｍ、試料幅が１０ｃｍの試料片５
点を作成し、平衡水分にした後、各試料片の重量（ｇ）
を秤量し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算
し、目付け（ｇ／ｍ² ）とした。

【００４５】（６）引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）：ＪＩ
Ｓ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定した。す
なわち、試料長が１５ｃｍ、試料幅が５ｃｍの試料片を
１０点ずつ作成し、定速伸張型引張試験機（東洋ボール
ドウイン社製；テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を
用いて、試料の掴み間隔１０ｃｍとし、引張速度１０ｃ
ｍ／分で伸張した。そして、得られた切断時荷重値（ｋ
ｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）
とした。なお、引張強力については、不織布の機械方向
（ＭＤ方向）について測定した。

【００４６】（７）圧縮剛軟度、柔軟性（ｇ）：試料幅
５ｃｍ、試料長５ｃｍの試料片を５個作成し、各試料を
試料の長手方向に曲げてその両端を接着して円筒状にし
たものを測定用試料とし、定速伸張型引張試験機（東洋
ボールドウイン社製；テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用いて、５ｃｍ／分の速度で試料を圧縮し、その
最大荷重時の応力の平均値（ｇ）を圧縮剛軟度（ｇ）と
した。

【００４７】（８）吸水性（ｍｍ／１０分）：ＪＩＳ−
Ｌ−１０９６に記載のバイレック法に準じて測定した。

【００４８】（９）模様：肉眼で観察したときに、不織
布において散点状に透かし部分が存在する場合を○、透
かし部分が存在していない場合を×と評価した。

【００４９】実施例１ 融点が１３０℃、ＭＩが２０ｇ／１０分のポリエチレン
を低融点重合体として用いるとともに、融点が２５８
℃、相対粘度が１．３８のポリエチレンテレフタレート
を高融点重合体として用い、芯成分にポリエチレンテレ
フタレートが配され、鞘成分にポリエチレンが配される
芯鞘型複合断面形状が得られる複合紡糸口金を用いて紡
出することで、合成短繊維を得た。すなわち、両ポリマ
ーの複合比率を重量比で５０：５０とし、単孔吐出量を
０．６８ｇ／分とし、２８５℃の温度で溶融紡糸を行っ
た。そして、芯鞘型複合紡糸口金より紡出された糸条を
冷却し、その後に引き取り速度が１０００ｍ／分のロー
ルを介して未延伸糸として巻き取った。次いで、この未
延伸糸トウを公知の延伸機を用いて３．２倍に延伸し、
その後、押し込み式クリンパーに導き捲縮を付与したう
えで、３８ｍｍの長さにカットした。延伸後の短繊維の
繊度は２デニールであった。

【００５０】次いで、平均繊度が１．５デニール、平均
繊維長が２４ｍｍの木綿の晒し綿と、前記合成短繊維と
を、木綿晒し綿／合成短繊維＝９０／１０（重量％）の
割合で均一に混綿し、ランダムカード機を用いて目付け
が６０ｇ／ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００５１】引続き、部分的な熱圧着処理をおこなっ
た。この熱圧着処理に際しては、圧接面積率６％で彫刻
されたエンボスロールと表面がフラットのロールとを用
い、ロール表面の温度を１２０℃、ロール間の線圧を５
０ｋｇ／ｃｍとした。

【００５２】そして、部分熱圧着した混綿短繊維不織ウ
エブを移動する７０メッシュの金属製ネット上に載置
し、この不織ウエブ層の上方５０ｍｍの位置より、噴射
孔径０．１ｍｍ、噴射孔間隔０．６ｍｍで一列に配置さ
れた噴射孔から、噴射圧７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体
流により交絡処理を施した。次いで、この交絡処理され
た不織ウエブより余剰の水分を公知の水分除去装置であ
るマングルにより除去し、９０℃の乾燥機により乾燥を
行った後、ロール状に巻き取った。

【００５３】得られた混綿短繊維不織布の性能等を表−
１に示す。

【００５４】

【表１】

【００５５】実施例２ 実施例１における木綿の晒し綿と合成短繊維との混綿割
合を、木綿晒し綿／合成短繊維＝７０／３０（重量％）
とした。そして、それ以外は実施例１と同一条件とし
て、目付けが６０ｇ／ｍ² の混綿短繊維不織布を得た。
得られた不織布の性能等を表−１に示す。

【００５６】実施例３ 実施例１における木綿の晒し綿と合成短繊維との混綿割
合を、木綿晒し綿／合成短繊維＝５０／５０（重量％）
とした。そして、それ以外は実施例１と同一条件とし
て、目付けが６０ｇ／ｍ² の混綿短繊維不織布を得た。
得られた不織布の性能等を表−１に示す。

【００５７】実施例４ 融点が１１０℃、相対粘度が１．４０のテレフタレート
酸／イソフタル酸＝６０／４０（モル％）の共重合ポリ
エステルを低融点重合体として用い、高融点重合体とし
ては実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用
い、芯成分にポリエチレンテレフタレートが配され、鞘
成分に共重合ポリエステルが配される芯鞘型複合断面形
状が得られる複合紡糸口金を用いて紡出することで、合
成短繊維を得た。すなわち、両ポリマーの複合比率を重
量比で５０：５０とし、単孔吐出量を０．７２ｇ／分と
し、２８５℃の温度で溶融紡糸を行った。そして、芯鞘
型複合紡糸口金より紡出された糸条を冷却し、その後に
引き取り速度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸
糸として巻き取った。次いで、この未延伸糸トウを公知
の延伸機を用いて３．４倍に延伸し、押し込み式クリン
パーに導き捲縮を付与し、その後に３８ｍｍの長さにカ
ットした。延伸後の短繊維の繊度は２デニールであっ
た。

【００５８】次いで、実施例１で用いたものと同じ木綿
の晒し綿と前記合成短繊維とを、木綿晒し綿／合成短繊
維＝７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ラン
ダムカード機を用いて、目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウ
エブを作成した。

【００５９】引続き、部分的な熱圧着処理をおこなっ
た。この熱圧着処理に際しては、ロール表面の温度を１
００℃としたこと以外は実施例１と同一の条件を採用し
た。その後、実施例１と同一条件にて交絡処理及び乾燥
を行い、混綿短繊維不織布を得た。得られた不織布の性
能等を表−１に示す。

【００６０】実施例５ 融点が１６０℃、ＭＦＲが５０ｇ／１０分のポリプロピ
レンを低融点重合体として用い、実施例１と同一のポリ
エチレンテレフタレートを高融点重合体として用い、芯
成分にポリエチレンテレフタレートが配され、鞘成分に
ポリプロピレンが配される芯鞘型複合断面形状が得られ
る複合紡糸口金を用いて紡出することで、合成短繊維を
得た。すなわち、両ポリマーの複合比率を重量比で５
０：５０とし、単孔吐出量を０．６５ｇ／分とし、２８
５℃の温度で溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型複合紡
糸口金より紡出された糸条を冷却し、その後に引き取り
速度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸糸として
巻き取った。次いで、この未延伸糸トウを公知の延伸機
を用いて３．１倍に延伸し、押し込み式クリンパーに導
いて捲縮を付与し、その後に長さ３８ｍｍにカットし
た。延伸後の短繊維の繊度は２デニールであった。

【００６１】次いで、実施例１で用いたものと同じ木綿
の晒し綿と前記合成短繊維とを、木綿晒し綿／合成短繊
維＝７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ラン
ダムカード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウエ
ブを作成した。

【００６２】引続き、部分的な熱圧着処理をおこなっ
た。この熱圧着処理に際しては、ロール表面の温度を１
５０℃としたこと以外は実施例１と同一条件を採用し
た。その後、実施例１と同一条件にて交絡処理及び乾燥
を行い、混綿短繊維不織布を得た。得られた不織布の性
能等を表−１に示す。

【００６３】実施例６ 実施例１と同一のポリエチレンを低融点重合体として用
い、実施例５と同一のポリプロピレンを高融点重合体と
して用い、芯成分にポリプロピレンが配され、鞘成分に
ポリエチレンが配される芯鞘型複合断面形状が得られる
複合紡糸口金を用いて紡出し、合成短繊維を得た。すな
わち、両ポリマーの複合比率を重量比で５０：５０と
し、単孔吐出量を０．５７ｇ／分とし、２３０℃の温度
で溶融紡糸を行った。そして、芯鞘型複合紡糸口金より
紡出された糸条を冷却し、その後に、引き取り速度が１
０００ｍ／分のロールを用いて未延伸糸として巻き取っ
た。次いで、この未延伸糸トウを公知の延伸機を用いて
２．８倍に延伸し、押し込み式クリンパーに導いて捲縮
を付与し、その後に長さ３８ｍｍにカットした。延伸後
の短繊維の繊度は２デニールであった。

【００６４】次いで、実施例１で用いたものと同一の木
綿の晒し綿と前記合成短繊維とを、木綿晒し綿／合成短
繊維＝７０／３０（重量％）の割合で均一に混綿し、ラ
ンダムカード機を用いて目付けが６０ｇ／ｍ² の不織ウ
エブを作成した。

【００６５】引続き、部分的な熱圧着処理を、実施例１
と同一条件にて行った。その後、実施例１と同一条件に
て交絡処理及び乾燥を行い、混綿短繊維不織布を得た。
得られた不織布の性能等を表−１に示す。

【００６６】実施例７ 実施例１と同一のポリエチレン及びポリエチレンテレフ
タレートを用い、周方向に１２分割された割繊型複合断
面形状が得られる複合紡糸口金を用いて紡出を行うこと
で、合成短繊維を得た。すなわち、両ポリマーの複合比
を重量比で５０：５０とし、単孔吐出量を０．６４ｇ／
分とし、２８５℃の温度で溶融紡糸を行った。そして、
紡出糸条を冷却し、その後に引き取り速度が１０００ｍ
／分のロールを介して未延伸糸として巻き取った。

【００６７】次いで、この未延伸糸トウを３．０倍に延
伸した後、捲縮を付与し、その後に長さ３８ｍｍにカッ
トした。延伸後の短繊維の繊度は２デニールであった。
次いで、実施例１で用いたものと同一の木綿と前記合成
短繊維とを木綿／合繊＝７０／３０（重量％）で均一に
混綿し、ランダムカード機を用いて６０ｇ／ｍ ² の不織
ウエブを作成した。

【００６８】引続き、実施例１と同一条件での熱圧着処
理及び交絡処理及び乾燥を行い、混綿短繊維不織布を得
た。この交絡処理の際に高圧液体流を噴射することで、
複合断面の合成短繊維が割繊されてくさび状断面形状の
割繊繊維となり、割繊後のポリエチレン及びポリエチレ
ンテレフタレートの繊度は各々０．１７デニールであっ
た。

【００６９】得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００７０】実施例８ 実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用い、
単相丸型断面形状が得られる紡糸口金を用いて紡出し、
合成短繊維を得た。すなわち、単孔吐出量を４．３２ｇ
／分とし、２８５℃の温度で溶融紡糸を行った。そし
て、紡糸口金より紡出された糸条を冷却し、その後に、
引き取り速度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸
糸として巻き取った。次いで、この未延伸糸トウを公知
の延伸機を用いて４．１倍に延伸し、押し込み式クリン
パーに導き捲縮を付与し、その後に長さ５１ｍｍにカッ
トした。延伸後の短繊維の繊度は１０デニールであっ
た。

【００７１】次いで、実施例１で用いたものと同一の木
綿の晒し綿および芯鞘型複合断面形状の合成短繊維と、
前記１０デニールの太繊度よりなる単相の合成短繊維と
を、木綿晒し綿／芯鞘型複合断面の合成短繊維／太繊度
合成短繊維＝６０／２０／２０（重量％）の割合で均一
に混綿し、ランダムカード機を用いて目付けが６０ｇ／
ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００７２】引続き、部分的な熱圧着処理をおこなっ
た。この熱圧着処理に際しては、ロール表面の温度を１
２３℃とし、それ以外は実施例１と同一条件を採用し
た。その後、実施例１と同一条件にて交絡処理及び乾燥
を行い、混綿短繊維不織布を得た。得られた不織布の性
能等を表１に示す。

【００７３】実施例９ 実施例１と同一のポリエチレンテレフタレートを用い、
単相偏平型断面形状が得られる紡糸口金を用いて紡糸
し、合成短繊維を得た。すなわち、単孔吐出量を０．６
３ｇ／分とし、２８５℃の温度で溶融紡糸を行った。そ
して、紡糸口金より紡出された糸条を冷却し、その後に
引き取り速度が１０００ｍ／分のロールを介して未延伸
糸として巻き取った。次いで、この未延伸糸トウを公知
の延伸機を用いて３．０倍に延伸し、押し込み式クリン
パーに導き捲縮を付与し、その後に長さ３８ｍｍにカッ
トした。延伸後の短繊維は、繊度が２デニールで偏平率
が７．２であった。

【００７４】次いで、実施例１で用いたのと同一の木綿
の晒し綿および芯鞘型複合断面形状よりなる合成短繊維
と、前記偏平型断面形状よりなる合成短繊維とを、木綿
晒し綿／芯鞘型複合断面の合成短繊維／偏平型断面形状
の合成短繊維＝６０／２０／２０（重量％）の割合で均
一に混綿し、ランダムカード機を用いて目付けが６０ｇ
／ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００７５】引続き、実施例８と同一条件で部分的な熱
圧着処理をおこなった。また、その後に実施例１と同一
条件にて交絡処理及び乾燥を行い、混綿短繊維不織布を
得た。得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００７６】実施例１０ 実施例１と同一の合成短繊維と、繊度が２デニールで繊
維長が３８ｍｍのレーヨンとを用い、混綿割合を、レー
ヨン／合成短繊維＝７０／３０（重量％）とした。そし
て、それ以外は実施例１と同一条件として、目付けが６
０ｇ／ｍ² の不織ウエブを作成した。

【００７７】引続き、実施例１と同一の条件で部分的な
熱圧着処理をおこなった。そして、その後に実施例１と
同一条件にて交絡処理及び乾燥を行い、混綿短繊維不織
布を得た。得られた不織布の性能等を表１に示す。

【００７８】実施例１１ 実施例５と同一のポリプロピレンのみを用い、単相丸型
断面形状が得られる紡糸口金を用いて合成短繊維を得
た。そのときに、単孔吐出量は０．７４ｇ／分、引き取
り速度は１０００ｍ／分、延伸倍率は３．５、延伸後の
繊度は２デニールであった。

【００７９】次いで、実施例１で用いた木綿と前記合成
短繊維とを、木綿／合成短繊維＝７０／３０（重量％）
で均一に混綿し、目付け＝６０ｇ／ｍ² の不織ウエブを
作成した。

【００８０】引続き、ロール表面の温度を１５０℃とし
たこと以外は実施例１と同一の熱圧着処理及び交絡処理
を行い、混綿短繊維不織布を得た。得られた混綿短繊維
不織布の性能等を表１に示す。

【００８１】比較例１ 実施例２と同一の混綿割合の木綿の晒し綿と合成短繊維
との不織ウエブを、実施例２と同一条件て交絡処理及び
乾燥を行った。しかし部分的な熱圧着処理は行わずに、
目付けが６０ｇ／ｍ² の混綿短繊維不織布を得た。得ら
れた混綿短繊維不織布の性能等を表１に示す。

【００８２】比較例２ 実施例１と同一の混綿割合の木綿の晒し綿と合成短繊維
との不織ウエブを、交絡処理を行わずに実施例１と同一
条件にて部分的な熱圧着処理のみを行い、目付けが６０
ｇ／ｍ² の混綿短繊維不織布を得た。得られた混綿短繊
維不織布の性能等を表１に示す。

【００８３】実施例１〜６で得られた不織布は、芯成分
と鞘成分とを構成するそれぞれの重合体が３０℃以上の
融点差を有した芯鞘複合短繊維と、吸水性に優れたコッ
トンとの混綿ウエブに部分的に熱圧着が施された後、三
次元交絡処理が施された不織布であるので、機械的性能
及び吸水性に優れ、また部分的な熱圧着が施されている
ことから散点状にすかし模様を有するものであった。

【００８４】実施例７で得られた不織布は、割繊型複合
短繊維と吸水性に優れたコットンとの混綿ウエブに部分
的に熱接着が施された後、三次元交絡処理が施された不
織布であるので、機械的性能及び吸水性に優れ、また割
繊が施されたものであるために実施例１〜６のものより
も構成が緻密で肌ざわりがよく、さらに部分的な熱圧着
が施されていることから散点状にすかし模様を有するも
のであった。

【００８５】実施例８で得られた不織布は、芯鞘複合短
繊維とこれよりも太繊度の短繊維と吸水性に優れたコッ
トンとの混綿ウエブに部分的に熱圧着が施された後、三
次元交絡処理が施された不織布であるので、実施例１〜
６のものよりも嵩高性に優れたものであった。

【００８６】実施例９で得られた不織布は、芯鞘複合短
繊維と偏平断面の短繊維と吸水性に優れたコットンとの
混綿ウエブに部分的に熱圧着が施された後、三次元交絡
処理が施された不織布であるので、実施例１〜６のもの
よりも機械的特性に優れたものであった。

【００８７】実施例１０で得られた不織布は、コットン
に代わりレーヨンが使用されたものであるため、吸水性
にはやや劣るものの本発明の目的とするものであった。
実施例１１で得られた不織布は、合成短繊維がポリプロ
ピレンの単相のみからなるものであったが、部分的な熱
圧着部が三次元交絡処理のエネルギーにより散点状のす
かし模様に変化したものであった。

【００８８】一方、比較例１で得られた不織布は、部分
的な熱圧着を施すことなく三次元交絡処理が施されたも
のであるため、柔軟性及び嵩高性には優れるものの、機
械的性能に劣り、また散点状にすかし模様を有する不織
布ではなかった。

【００８９】比較例２で得られた不織布は、部分的な熱
圧着が施されているが三次元交絡処理が施されていない
ので、機械的特性に劣るとともに、散点状にすかし模様
を有する不織布ではなかった。

【００９０】

【発明の効果】本発明によると、高圧液体流による三次
元交絡処理の際におけるウエブの取扱性の向上などを目
的としてこの三次元交絡処理の前にウエブを仮に一体化
するための部分熱圧着処理の際に、所要の模様に対応し
たパターンの部分熱圧着部が形成されることで、それ以
外の特別な装置を必要とすることなしに、部分的な熱圧
着部において高圧液体流による交絡処理の作用によって
その繊維が破壊されかつ外部へ飛ばされることで、スパ
ンレース不織布に容易に透かし模様を付与することがで
きる。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱により溶融する第１の繊維と、この第
   １の繊維の溶融温度では溶融しない第２の繊維とが混在
   するとともに、透かし部と、透かし部でないその他の部
   分とを有し、前記透かし部でないその他の部分は、繊維
   同士が三次元的に交絡しており、前記透かし部は、前記
   第１の繊維が溶融して接着された部分的な熱圧着部が高
   圧液体流による交絡処理を受けて、この部分的な熱圧着
   部における第１の繊維が破壊されかつ外部へ飛ばされる
   ことで、第１の繊維が取り除かれた状態であることを特
   徴とするスパンレース不織布。
2. 【請求項２】 低融点重合体と、この低融点重合体より
   も融点が３０℃以上高い高融点重合体とを有するととも
   に、低融点重合体が繊維表面に少なくとも一部露出した
   複合繊維と、前記低融点重合体の融点では溶融しない第
   ２の繊維とが混在し、かつ、透かし部と、透かし部でな
   いその他の部分とを有し、前記透かし部でないその他の
   部分は、繊維同士が三次元的に交絡しており、前記透か
   し部は、前記複合繊維における低融点重合体が溶融して
   接着された部分的な熱圧着部が高圧液体流による交絡処
   理を受けて、この部分的な熱圧着部における低融点重合
   体が破壊されかつ外部へ飛ばされることで、この低融点
   重合体が取り除かれた状態であることを特徴とするスパ
   ンレース不織布。
3. 【請求項３】 複合繊維が芯鞘型複合繊維であることを
   特徴とする請求項２記載のスパンレース不織布。
4. 【請求項４】 複合繊維が、低融点重合体と高融点重合
   体とが互いに非相溶性を有した割繊型複合繊維であるこ
   とを特徴とする請求項２記載のスパンレース不織布。
5. 【請求項５】 第２の繊維がセルロース系繊維であるこ
   とを特徴とする請求項１から４までのいずれか１項記載
   のスパンレース不織布。
6. 【請求項６】 熱により溶融する第１の繊維と、この第
   １の繊維の溶融温度では溶融しない第２の繊維とを混綿
   して不織ウエブを作成し、第１の繊維の融点を（Ｔｍ）
   ℃としたときに（Ｔｍ−３０）℃〜（Ｔｍ−５）℃の温
   度にて前記不織ウエブに部分的熱圧着処理を施すことに
   より、前記第１の繊維を溶融させて部分熱圧着部を形成
   し、その後に不織ウエブに高圧液体流処理を施して、前
   記部分熱圧着部における第１の繊維を破壊しかつ外部へ
   飛ばすことでこの第１の繊維を取り除いた透かし部を形
   成するとともに、この透かし部でないその他の部分にお
   いて繊維同士を三次元的に交絡させることを特徴とする
   スパンレース不織布の製造方法。
7. 【請求項７】 低融点重合体と、この低融点重合体より
   も融点が３０℃以上高い高融点重合体とを有するととも
   に、低融点重合体が繊維表面に少なくとも一部露出した
   複合繊維と、前記低融点重合体の融点では溶融しない第
   ２の繊維とを混綿して不織ウエブを作成し、前記低融点
   重合体の融点を（Ｔｍ）℃としたときに（Ｔｍ−３０）
   ℃〜（Ｔｍ−５）℃の温度にて前記不織ウエブに部分的
   熱圧着処理を施すことにより、前記低融点重合体を溶融
   させて部分熱圧着部を形成し、その後に不織ウエブに高
   圧液体流処理を施して、前記部分熱圧着部における低融
   点重合体を破壊しかつ外部へ飛ばすことでこの低融点重
   合体を取り除いた透かし部を形成するとともに、この透
   かし部でないその他の部分において繊維同士を三次元的
   に交絡させることを特徴とするスパンレース不織布の製
   造方法。