JPH1121752A - 複合不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 広い用途に用いることができ、嵩高性を有
し、かつ機械的特性に優れた複合不織布を提供する。 【解決手段】 潜在捲縮能を有してその潜在捲縮が顕在
化されてなる長繊維からなる長繊維ウェブに、主として
単糸繊度が１デニール未満の短繊維からなる短繊維ウェ
ブが積層されてなり、かつ構成繊維同士が三次元的に交
絡一体化してなる複合不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複合不織布および
その製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、嵩高な不織布として潜在捲縮
が顕在化した伸縮性不織布が提案されている。例えば、
特開昭６３−２８９６０号公報や特開平２−９１２１７
号公報には、潜在捲縮を有する短繊維からなる不織ウェ
ブに乾熱処理を施して、潜在捲縮を顕在化させた伸縮性
不織布が開示されている。しかし、この伸縮性不織布
は、短繊維のみからなる不織布であるため、機械的強力
に乏しいという問題がある。

【０００３】一方、機械的強力を兼ね備えた不織布とし
て、長繊維不織布上に短繊維ウエブを積層した種々の複
合不織布が開示されている。例えば、特開平１−９７２
５７号公報に開示されているような長繊維不織布と短繊
維ウエブとが積層され、両ウエブの構成繊維同士が交絡
した積層不織布がある。しかし、この複合不織布は、両
ウエブの構成繊維同士の交絡は十分でなく、層間剥離し
やすいものである。

【０００４】また、特開昭６３−２１１３５４号公報に
は、長繊維不織布を基布として、この基布の片面あるい
は両面に存在する長繊維を部分的に切断して繊維端を形
成させた長繊維不織布に短繊維ウエブを積層して、両層
の構成繊維同士を交絡させた積層不織布が開示されてい
る。しかし、この積層不織布は、長繊維を部分的に切断
するために機械的特性が低下するという問題がある。

【０００５】さらには、特開昭５３−１１４９７５号公
報や特開昭５３−１２４６０１号公報には、織編物等の
基布上に分割型二成分系複合短繊維からなる不織ウエブ
を積層した複合不織布や織編物等の基布上にメルトブロ
ーン法により得られる極細繊維ウエブを積層した複合不
織布が開示されている。しかし、これらは、その用途が
合成皮革に限定され、しかもコストが極めて高価であ
り、また吸水性は備わっていないので、直接人の肌に触
れる用途には適さないものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
複合不織布が有する問題点を解決し、広い用途に用いる
ことができる複合不織布であり、嵩高性を有し、かつ機
械的特性に優れた複合不織布を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記問題
点を解決すべく鋭意研究の結果、本発明に到達した。

【０００８】すなわち、本発明は、潜在捲縮能を有し、
かつその潜在捲縮が顕在化された長繊維からなる長繊維
ウェブに、主として単糸繊度が１デニール未満の短繊維
からなる短繊維ウェブが積層されてなり、かつ長繊維ウ
エブの構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊維ウエブの構
成繊維同士および短繊維ウエブの構成繊維同士の三次元
的交絡により一体化してなることを特徴とする複合不織
布を要旨とするものである。

【０００９】また、本発明は、互いに熱収縮性の異なる
２種の繊維形成性重合体からなる並列型複合長繊維ある
いは偏心芯鞘型複合長繊維を溶融紡糸し、エアーサツカ
ーを用いて引取り、スクリーンコンベア等の移動式捕集
面上に開繊堆積させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウ
エブを部分熱圧着装置を用いて部分的に熱圧着した長繊
維ウエブを得る工程と、弛緩熱処理することにより長繊
維の潜在捲縮を顕在化させる工程と、長繊維ウェブの片
面に主として単糸繊度が１デニール未満の繊維からなる
短繊維ウェブを積層した積層体に高圧液体流処理を施し
て、長繊維ウエブの構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊
維ウエブの構成繊維同士および短繊維ウエブの構成繊維
同士を三次元的に交絡させ全体として一体化させて複合
不織布を得る工程とを有することを特徴とする複合不織
布の製造方法を要旨とするものである。

【００１０】

【発明の実施の形態】次に、本発明を詳細に説明する。

【００１１】本発明における長繊維ウェブを構成する長
繊維は、潜在捲縮能を有してその潜在捲縮が顕在化され
てなる長繊維からなる。この長繊維は、弛緩熱処理によ
り潜在捲縮が顕在化されて立体的なスパイラルクリンプ
を発現するものである。

【００１２】複合不織布の嵩高性を考慮すると、長繊維
ウエブを構成する潜在捲縮が顕在化してなる長繊維の平
均捲縮数が１５個／インチ以上であることが望ましく、
より望ましくは２０個／インチ以上である。

【００１３】このような長繊維として、互いに熱収縮性
の異なる２種の繊維形成性重合体が繊維の長さ方向に沿
って並設された並列型複合繊維または、互いに熱収縮性
の異なる２種の繊維形成性重合体が偏心芯鞘構造に配置
された偏心芯鞘型複合繊維が挙げられる。

【００１４】熱収縮性の異なる繊維形成性重合体の組合
せとしては、異種または同種の重合体を目的に応じて選
定すればよい。熱収縮性の異なる熱可塑性重合体の組合
せとしては、例えば、ポリエステル系とポリアミド系、
ポリエステル系とポリオレフィン系、ポリアミド系とポ
リオレフィン系等が挙げられる。また、同種の熱可塑性
重合体の組合せとしては、ポリエステル系、ポリアミド
系、ポリオレフィン系の重合体の異粘度の組合せあるい
は異融点重合体の組合せ（ホモ重合体と共重合体との組
合わせ）が挙げられる。

【００１５】長繊維の複合形態として並列型を採用する
際には、２種の重合体は互いに相溶性を有するものを用
いる。非相溶性のものを用いると、製糸・製反工程にお
いて両重合体で形成される複合断面の境界面において剥
離が生じて重大なトラブルを招くこととなる。

【００１６】一方、長繊維の複合形態として偏心芯鞘型
を採用する際には、２種の重合体は互いに相溶性であっ
ても非相溶性であってもよい。

【００１７】本発明に用いる繊維形成性ポリオレフイン
系重合体としては、炭素原子数が２〜１６個の脂肪族α
−モノオレフイン、例えばエチレン、プロピレン、１−
ブテン、１−ペンテン，３−メチル１−ブテン、１−ヘ
キセン、１−オクテン、１−ドデセン、１−オクタデセ
ンのホモポリオレフイン又は共重合ポリオレフインがあ
る。脂肪族α−モノオレフインは他のオレフインおよび
／または少量（重合体重量の約１０重量％まで）の他の
エチレン系不飽和モノマー、例えばブタジエン、イソプ
レン、ペンタジエン−１，３、スチレン、α−メチルス
チレンの如き類似のエチレン系不飽和モノマ−と共重合
されていてもよい。特にポリエチレンの場合、重合体重
量の約１０重量％までのプロピレン、ブテン−１、ヘキ
セン−１、オクテン−１または類似の高級α−オレフイ
ンと共重合させたものが製糸性がよくなるため好まし
い。

【００１８】繊維形成性ポリアミド系重合体としては、
ナイロン−４、ナイロン−４６、ナイロン−６、ナイロ
ン−６６、ナイロン−６１０、ナイロン−１１、ナイロ
ン−１２やポリメタキシレンアジパミド（ＭＸＤ−
６）、ポリパラキシレンデカンアミド（ＰＸＤ−１
２）、ポリビスシクロヘキシルメタンデカンアミド（Ｐ
ＣＭ−１２）又はこれらのモノマーを構成単位とする共
重合ポリアミドがある。また、繊維形成性ポリエステル
系重合体としては、酸成分としてテレフタル酸、イソフ
タル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等
の芳香族ジカルボン酸もしくはアジピン酸、セバシン酸
などの脂肪族ジカルボン酸またはこれらのエステル類
と、アルコール成分としてエチレングリコール、ジエチ
レングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチ
ルグリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等
のジオール化合物とから合成されるホモポリエステルな
いしは共重合ポリエステルであり、上記ポリエステルに
パラオキシ安息香酸、５−ナトリウムスルフオイソフタ
ール酸、ポリアルキレングリコール、ペンタエリスリト
ール、ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合されて
いてもよい。

【００１９】上記以外の繊維形成性重合体としては、例
えばビニル系重合体が用いられ、具体的にはポリビニー
ルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリアクリル酸エステ
ル、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポ
リ塩化ビニリデンン、または、これらの共重合体が挙げ
られる。さらに、ポリフエニレン系重合体またはその共
重合体を使用することもできる。

【００２０】なお、前記繊維形成性重合体には、必要に
応じて、例えば、艶消し剤、顔料、防炎剤、消臭剤、光
安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、抗菌剤等の各種添加剤
を本発明の効果を損なわない範囲内で添加することがで
きる。

【００２１】本発明に用いる長繊維ウエブを構成する長
繊維の繊維断面形状は、円形に限らず、三角断面やその
他の異形でもよく、また中空断面であってもよい。

【００２２】長繊維ウェブを構成する長繊維の単糸繊度
は、１．５〜８．０デニールであることが好ましい。単
糸繊度が１．５デニール未満であると、得られた複合不
織布の機械的特性が低下したり、溶融紡糸工程において
製糸性が低下したりする傾向にある。一方、単糸繊度が
８．０デニールを超えると、得られたウエブの風合が硬
くなって、柔軟性に富む複合不織布を得ることができに
くくなり、例えば人の肌に直接触れる用途には向かず用
途が限定されるものとなる。従って、本発明では、この
単糸繊度が１．５〜８．０デニール、好ましくは２．０
〜５．０デニールであるのがよい。

【００２３】長繊維ウェブの目付は、１０〜１００ｇ／
ｍ² であるのが好ましく、より好ましくは、２０〜５０
ｇ／ｍ² である。目付が１０ｇ／ｍ² 未満であると、こ
の長繊維ウェブに短繊維ウェブを積層し、複合して得ら
れる複合不織布の地合が低下する場合があり、また、得
られた不織布の機械的強力が低下する傾向にある。一
方、目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、この長繊維ウェ
ブに短繊維ウェブを積層して高圧液体流処理を施すに際
して、長繊維ウェブの構成繊維と短繊維ウェブの構成繊
維とが三次元的に十分に交絡せず、このため、全体とし
ての一体化がなされにくい。

【００２４】本発明に用いる長繊維ウエブは、以下の方
法により製造することができる。すなわち、公知の溶融
複合紡糸法にて、互いに熱収縮性の異なる２種の繊維形
成性重合体を個別に溶融させ、並列型複合断面あるいは
偏心芯鞘型複合断面となる紡糸口金を介して紡出する。
この紡出糸条を横吹付や環状吹付等の冷却装置を用い
て、吹付風により冷却した後、エアーサツカーを用い
て、目標繊度となるように牽引細化して引き取る。牽引
速度は、３０００ｍ／分以上、特に４０００ｍ／分以上
で行うことにより得られる長繊維不織布の寸法安定性お
よび潜在捲縮能が向上するため好ましい。エアーサツカ
ーより排出される複合長繊維群は、一般的には、高圧電
場中のコロナ放電域あるいは摩擦衝突帯域を通過せしめ
て帯電開繊させた後、スクリーンからなるコンベアーの
ごとき移動堆積装置上に開繊堆積させて長繊維ウエブを
得る。

【００２５】次に、長繊維ウエブを熱圧着装置を用いて
処理し、長繊維ウエブを部分的に熱圧着する。部分的な
熱圧着とは、例えば、２種の繊維形成性重合体のうち低
融点を有する重合体の融点以下の温度に加熱された表面
に彫刻模様が刻印された金属ロールすなわちエンボスロ
ールと、前記温度に加熱された表面が平滑な金属ロール
との間に長繊維ウエブを通すことによって、前記彫刻模
様に当接する長繊維ウエブを部分的に熱圧着することで
ある。この熱圧着温度は、低融点を有する重合体の融点
以下の温度で行うことが必要であり、低融点を有する重
合体の融点を超える温度で行うと、熱圧着装置に長繊維
ウエブが固着し著しく操業性を悪化させることとなる。
ここで用いる熱圧着装置としては、前記のエンボスロー
ルや超音波融着装置が挙げられる。

【００２６】この熱圧着温度は、後の高圧液体流による
交絡一体化処理および得られる複合不織布に関係する。
熱圧着温度が、低融点重合体の融点に近い温度である
と、熱圧着は強固なものとなるため、長繊維ウェブの寸
法安定性は優れ、また、後の高圧液体流処理においても
部分的熱圧着部は残存し、非熱圧着部に存在する長繊維
と短繊維とが三次元的に交絡し一体化する。よって、得
られる複合不織布は、縦・横の破断伸度が高く、寸法安
定性に優れ、機械的強力が高いものとなる。一方、熱圧
着温度が低融点重合体の融点に遠い温度であると、部分
的熱圧着部は繊維形態を残した仮熱圧着の状態となり、
後の高圧液体流処理において、部分的熱圧着部は剥離さ
れて繊維状となり、長繊維は自由に運動することがで
き、よりランダムに三次元的に交絡する。よって、得ら
れる複合不織布は、柔軟性に優れ、層間剥離強力の高い
ものとなる。

【００２７】長繊維ウエブに施される熱圧着の個々の熱
圧着形状は、必ずしも円形の形状である必要はないが、
０．１〜１．２ｍｍ² の面積を有し、その密度、すなわ
ち圧着点密度が４〜８０点／ｃｍ² 、好ましくは１０〜
６０点／ｃｍ² であるのがよい。また、長繊維ウェブの
全表面積に対する全熱圧着領域の面積の比、すなわち圧
着面積率は２〜３０％、好ましくは４〜２０％とするの
がよい。この圧接面積率が２％未満であると、熱圧接後
のウェブの機械的特性および寸法安定性が向上しにく
く、従って、この長繊維ウェブに短繊維ウェブを積層し
て得られた複合不織布の寸法安定性が劣りやすくなる。
一方、圧接面積率が３０％を超えると、構成繊維の大半
が熱融着され、後の捲縮顕在化のための弛緩熱処理工程
にて熱処理を施した際に潜在捲縮が顕在化し得る部分が
僅少になり、本発明が目的とする嵩高な複合不織布が得
られない傾向となる。

【００２８】部分的に熱圧着が施された長繊維ウエブ
は、弛緩熱処理を施して長繊維が有する潜在捲縮を顕在
化させる。弛緩熱処理の熱処理温度は、長繊維を構成す
る重合体が異融点同士の組合せである場合は、２種の重
合体のうち低融点を有する重合体の融点以下の温度で行
えばよい。また、長繊維を構成する２種の重合体に融点
差がない場合は、その重合体の融点以下の温度で行えば
よい。長繊維ウエブを構成する長繊維を構成する２種の
重合体は、弛緩熱処理により、異なる収縮を生じること
により捲縮の顕在化が行われ、スパイラルクリンプを発
現し、長繊維ウエブの面積収縮が生じ、空隙を有した嵩
高なものとなる。この長繊維の有する潜在捲縮を顕在化
させる弛緩熱処理工程は、短繊維ウエブと積層する前で
あっても、短繊維ウエブと積層して高圧液体流処理によ
り一体化した後であってもよく、用途等に応じて適宜選
択すればよい。

【００２９】弛緩熱処理工程が短繊維ウエブと積層する
前であると、すなわち、捲縮顕在化した長繊維ウエブに
短繊維ウエブを積層して高圧液体流処理により一体化を
行うと、捲縮が顕在化した長繊維からなる長繊維ウエブ
は、嵩高かつ繊維間空隙が大きいため短繊維ウエブを構
成する短繊維が高圧液体流処理により長繊維内へ侵入し
やすく、顕在化された捲縮による長繊維のループと短繊
維とが交絡しやすいため、高圧液体流処理を施す際に低
いエネルギーで容易に一体化が行われ、交絡性に優れ、
層間剥離強力に優れた複合不織布を得ることができる。

【００３０】一方、弛緩熱処理工程が短繊維ウエブと積
層一体化した後であると、すなわち、短繊維ウエブと長
繊維ウエブとを積層一体化した後に、弛緩熱処理を施し
潜在捲縮を顕在化させると、嵩高で伸縮性を有する複合
不織布を得ることができ、また、短繊維ウエブ側には微
細なシボを有するものとなる。

【００３１】この弛緩熱処理工程に用いられる熱処理機
としては、長繊維ウエブに対し両面より熱風が吹き出す
シュリンク・ドライヤーが一般的に用いられる。また、
サクション・バンド方式の熱処理機を用いても収縮の発
生は可能である。この場合においては、吹き出す風量お
よび吸引される風量を規制し、長繊維ウェブに余分の風
量を付与しないことにより、熱の付加を行って収縮を発
現させることができる。この工程において重要な点は、
不織布に十分な収縮を発現させることにある。すなわ
ち、長繊維ウェブに十分な熱量を付与し、しかも温度低
下や上昇等が生じない範囲の吹き付け風量とし、かつこ
の吹き付け風量に対しわずかに低めの吸引量とすればよ
い。

【００３２】次に、本発明に使用する主として単糸繊度
が１デニール未満の短繊維を含む短繊維ウエブについて
説明する。本発明に用いる短繊維ウエブが有する極細短
繊維は、長繊維ウエブとの複合一体化の際に、長繊維ウ
エブ構成繊維との交絡性及び短繊維ウエブ構成繊維同士
の交絡性に優れ、その交絡は解舒しにくく安定した複合
不織布となり、層間剥離強力に優れた複合不織布とな
る。

【００３３】単糸繊度が１デニール未満の短繊維を得る
方法としては、例えば、直接紡糸法により得る方法、海
島型二成分系複合短繊維を用いて、海部を溶剤により溶
かすか又は衝撃により破壊することにより島部で構成さ
れる極細短繊維を得る方法、分割型二成分系複合短繊維
を用いて、カードウエブを作成する際にカード機にかけ
るときの衝撃により分割割繊する又は長繊維ウエブと積
層し、高圧液体流の作用により交絡一体化する際、高圧
液体流の衝撃により分割割繊させ極細短繊維を発現させ
る方法が挙げられる。本発明においては、製糸操業性や
生産性を考慮して分割型二成分系複合短繊維を用いるこ
とが好ましい。

【００３４】分割型二成分系複合短繊維は、用いる２つ
の重合体は互いに非相溶性であるものを採用し、例えば
その組み合わせとしては、ポリオレフイン系／ポリアミ
ド系、ポリオレフイン系／ポリエステル系、ポリアミド
系／ポリエステル系等が挙げられる。

【００３５】本発明で用いる短繊維は、一般に以下の如
き方法で製造される。即ち、従来公知の溶融複合紡糸法
で紡糸され、横吹付や環状吹付等の従来公知の冷却装置
を用いて、吹付風により冷却された後、油剤を付与し引
き取りローラーを介して未延伸糸として巻取機に巻取ら
れる。引き取りローラー速度は５００〜２０００ｍ／分
である。巻取られた未延伸糸を複数本引き揃え、公知の
延伸機にて周速の異なるローラー群間で延伸される。次
いで、前記延伸トウを押し込み式捲縮付与装置にて捲縮
を付与した後、所定の繊維長に切断して短繊維を得るこ
とができる。尚、要求される用途により延伸トウを素材
の融点以下の温度で熱セットを行ってもよい。

【００３６】また、短繊維ウエブには、吸水性の付与あ
るいは高光沢性の付与等の要求性能によりコツトン、ウ
ール、リネン、シルク等の天然繊維および／またはレー
ヨン等の再生短繊維からなる短繊維を３０重量％未満混
綿してもよい。

【００３７】短繊維ウエブの目付は１００ｇ／ｍ² 程度
以下が好ましい。目付が１００ｇ／ｍ² を超えると、長
繊維ウエブと短繊維ウエブとの交絡処理において大きな
高圧液体流エネルギ−を要する。また、得られる複合不
織布の用途が限定されることとなる。目付の下限につい
ては特に限定されないが１０ｇ／ｍ² 程度であればよ
い。

【００３８】短繊維ウエブは、カード法やエアレイ法等
を用いて所定の目付のウエブを作製することができる。
カード法ではカ−ド機を用いて、構成繊維の配列度合を
複合不織布の用途等に合わせて種々選択することができ
る。例えば、短繊維ウエブの構成繊維の配列パターンと
しては、構成繊維が一方向に配列したパラレルウエブ、
パラレルウエブがクロスレイドされたウエブ、構成繊維
がランダムに配列したランダムウエブあるいは両者の中
程度に配列したセミランダムウエブ等が挙げられる。

【００３９】本発明は、前記長繊維ウエブ（弛緩熱処理
により捲縮が顕在化した長繊維からなる長繊維ウエブま
たは未だ潜在捲縮が顕在化されていない長繊維ウエブ）
の少なくとも片面に短繊維ウエブを積層した積層体に高
圧液体流処理を施し、長繊維ウエブの構成繊維同士およ
び長繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士および
短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的に交絡一体化さ
せた複合不織布である。

【００４０】この積層体は、長繊維ウエブの少なくとも
片面に短繊維ウエブが積層されたものであり、長繊維ウ
エブの両面に短繊維ウエブを積層したものであっても、
短繊維ウエブの両面に長繊維ウエブを積層したものであ
ってもよく、複合不織布を用いる用途、性能に合わせて
適宜選択すればよい。

【００４１】次に、高圧液体流処理について説明する。
高圧液体流処理に用いる高圧液体流装置としては、例え
ば、孔径が０．０５〜１．５ｍｍ、特に０．１〜０．４
ｍｍの噴射孔を孔間隔０．０５〜５ｍｍで一列あるいは
複数列に多数配列した装置を用いる。噴射孔から高圧力
で噴射させて得られる水流すなわち高圧液体流を噴射
し、多孔性支持部材上に載置した前記積層体に衝突させ
る。未分割の分割型二成分系複合短繊維は、高圧液体流
による衝撃によって、極細割繊短繊維を発現する。高圧
液体流の作用により、長繊維ウエブの構成繊維同士、長
繊維ウエブと短繊維ウエブとの構成繊維同士および短繊
維ウエブの構成繊維同士が交絡する。この時、極細割繊
短繊維は、高圧液体流の作用による易動性が高いため、
主として長繊維ウエブ内に入り込み長繊維と三次元的に
交絡し積層体を一体化させる。

【００４２】噴射孔の配列は、前記積層体の進行方向と
直行する方向に列状に配列する。高圧液体流としては、
常温あるいは温水を用いることができる。噴射孔と前記
積層体との間の距離は、１０〜１５０ｍｍとするのが良
い。この距離が１０ｍｍ未満であると、この処理により
得られる複合不織布の地合が乱れ、一方、この距離が１
５０ｍｍを超えると液体流が前記積層体に衝突したとき
の衝撃力が低下して分割割繊及び交絡一体化が十分に施
されない傾向にある。

【００４３】この高圧液体流の処理圧力は、製造方法及
び不織布の要求性能によって制御されるが、一般的に
は、２０〜２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇの高圧液体流を噴出す
るのが良い。なお、処理するウエブの目付等にも左右さ
れるが、前記処理圧力の範囲内において、処理圧力が低
いと嵩高で柔軟性に優れた複合不織布を得ることがで
き、処理圧力が高いと構成繊維同士の交絡が緻密で層間
剥離のないフイルター性能に優れた複合不織布を得るこ
とができる。高圧液体流の圧力が２０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ未
満であると、分割割繊及び交絡一体化が十分に施され
ず、得られる複合不織布は層間剥離強力に劣るものとな
り、本発明が目的とする複合不織布を得ることができな
い。逆に、高圧液体流の圧力が２００ｋｇ／ｃｍ² Ｇを
超えると水圧による打撃により、ひどい場合には、構成
繊維が切断されて得られる不織布は表面に毛羽を有する
ものとなる傾向にあり好ましくない。

【００４４】高圧液体流処理を施すに際して用いる前記
積層体を担持する多孔性支持部材としては、例えば、１
０〜２００メツシユの金網製あるいは合成樹脂製等のメ
ツシユスクリーンや有孔板など、高圧液体流が前記積層
体と支持部材とを貫通するものであれば特に限定されな
い。

【００４５】なお、積層体の片面より高圧液体流処理を
施した後、引き続き交絡の施された積層体を反転して高
圧液体流処理を施すことにより、表裏共に緻密に交絡一
体化した複合不織布を得ることができるので、複合不織
布の用途に応じて、また、積層数の多いもの及び積層体
の目付の大きいもの等に適用すればよい。

【００４６】高圧液体流処理を施した後、処理後の前記
積層体から過剰水分を除去する。この過剰水分を除去す
るに際しては、公知の方法を採用することができる。例
えば、マングルロール等の絞り装置を用いて過剰水分を
ある程度機械的に除去し、引き続きサクシヨンバンド方
式の熱風循環式乾燥機等の乾燥装置を用いて残余の水分
を除去する。

【００４７】短繊維ウエブを積層する長繊維ウエブとし
て捲縮が未発現のものを用いた時は、三次元交絡一体化
処理後に得られた複合不織布に前記弛緩熱処理を施し、
長繊維が有する潜在捲縮を顕在化させて、短繊維ウエブ
側に微細なシボを有し、嵩高で伸縮性を有する複合不織
布を得ることができる。

【００４８】また、得られた複合不織布に、前記弛緩熱
処理を施した温度以上の温度で（ただし、長繊維を構成
する重合体のうち低融点を有する重合体以下の温度で再
弛緩熱処理を施してもよい。この再弛緩熱処理により、
さら捲縮が顕在化するため、短繊維ウエブ側に微細なシ
ボを有し、さらに嵩高で伸縮性を有する複合不織布を得
ることができる。

【００４９】

【作用】本発明の複合不織布は、長繊維ウエブを構成す
る長繊維が潜在捲縮能を有してその捲縮が顕在化し、立
体的なスパイラルクリンプを発現するため、複合不織布
は、繊維間空隙を有する嵩高性に富み、柔軟性にも優れ
るたものとなる。また、長繊維ウエブは、複合不織布の
機械的強力の向上にも寄与するものである。

【００５０】長繊維ウエブに積層される短繊維ウエブ
は、繊度の小さい短繊維を主体とするものであり、これ
ら繊度の小さい短繊維は曲げ剛性が小さく易動性に優れ
る。従って、高圧液体流処理による長繊維ウエブとの交
絡一体化の際、かかる易動性に優れる短繊維が水流の衝
撃により積極的に長繊維ウエブの構成繊維内へ入り込
み、構成繊維同士を緻密に交絡一体化させるので、その
交絡は解舒しにくく安定した層間剥離強力に優れた複合
不織布となる。

【００５１】本発明の複合不織布は、医療・衛生材用、
衣料用、生活関連資材用、産業資材用等様々な分野にお
いて好適に用いられる。例えば、その一例として、ワイ
パー等の拭き取り用として使用するのに好適である。す
なわち、複合不織布の短繊維ウエブ面で拭き取り、汚れ
等は細繊度の短繊維で拭き取り、水分等は毛細管現象に
よりすばやく吸い上げ、その水分は繊維間空隙の大きい
長繊維ウエブ側に内包されることとなる。

【００５２】また、フイルターとして使用するのに好適
である。例えば、食品工業における濾過布、ケイ藻土濾
過のフイルター、井戸水等から除粒子、除鉄の際の濾過
布等の用途に好適に用いられる。繊維間空隙の大きい長
繊維ウエブ側にて大きな粒子を捕集し、繊維間空隙の比
較的小さい短繊維ウエブ側にて微粒子を捕集することが
可能となり、濾過対象物の大きさや種類に応じた分別収
集をも可能となるため、本発明の複合不織布は一枚の不
織布でありながら、優れたフイルター性能を長期に亘っ
て維持でき、フイルター寿命の長い濾過布として使用で
きる。

【００５３】

【実施例】次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例のみに限定されるも
のではない。

【００５４】以下の実施例における各種特性値の測定
は、次の方法により実施した。

【００５５】（１）融 点（℃） パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳＣ−２型を用
い，昇温速度２０℃／分の条件で測定し，得られた融解
吸熱曲線において極値を与える温度を融点とした。

【００５６】（２）固有粘度〔η〕 試料をフエノール／テトラクロロエタン＝１／１の等重
量溶媒に加熱溶解し、ウベローゼ型粘度管で２０℃にて
測定した値を固有粘度とした。

【００５７】（３）分割型二成分系複合短繊維の分割割
繊後の繊度（デニール） 電子顕微鏡写真の形状寸法から断面積を算出して密度補
正して求めた。

【００５８】（４）分割型二成分系複合短繊維の割繊率
（％） 短繊維ウエブの任意の１０カ所を選び、その断面を１０
０倍に拡大して断面写真を撮影した。１枚の断面写真か
らランダムに３０本の繊維を選び、下記式により割繊率
を求めた。同様の操作を１０枚の断面写真について行
い、得られた値の平均値をその短繊維ウエブの割繊率と
した。 割繊率（％）＝（３０／Ｘ）×１００ 上式において、Ｘは完全に割繊されたと仮定したときの
各々の繊維形成性重合体からなる割繊極細短繊維の総
数。

【００５９】（５）不織布の目付（ｇ／ｍ^２） 標準状態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片計
１０点を作成し、平衡水分に到らしめた後、各試料片の
重量（ｇ）を秤量し、得られた値の平均値を単位面積
（ｍ^２）当たりに換算して目付（ｇ／ｍ²)とした。

【００６０】（６）引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅） ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定し
た。すなわち、幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍの試料片を１０
点作成し、各試料片ごとに不織布のＭＤ方向について定
速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロ
ンＵＴＭ−４−１−１００）を用い、試料の掴み間隔１
０ｃｍとし、引張速度１０ｃｍ／分で伸長した。得られ
た切断時荷重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値を引張強力
（ｋｇ／５ｃｍ幅）とした。

【００６１】（７）圧縮剛軟度（ｇ） 幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍの試料片を５点作成し、各試料
片ごとに横方向に曲げて円筒状物とし、各々その端部を
接合したものを圧縮剛軟度測定試料とした。次いで、各
測定試料ごとにその軸方向について定速伸長型引張試験
機（東洋ボールドウィン社製テンシロンＵＴＭ−４−１
−１００）を用い、圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得ら
れた最大荷重値（ｇ）の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とし
た。

【００６２】（８）層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅） 幅５ｃｍ、長さ１０ｃｍの試料片を５点作成し、各試料
片ごとに不織布の縦方向について定速伸長型引張試験機
（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−
１００）を用い、長繊維ウエブ層と短繊維ウエブ層の端
部を同試験機のチヤツクに各々把持させ引張速度１０ｃ
ｍ／分で剥離した時の荷重値の平均値を層間剥離強力
（ｇ）とした。

【００６３】（９）吸水性（ｍｍ／１０分） ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載のバイレツク法に準じて測
定した。

【００６４】（１０）嵩密度（ｇ／ｃｃ） 幅１０ｃｍ、長さ１０ｃｍの試料片を５点作成し、厚み
測定器（大栄科学精機製作所株式会社製）にて４．５ｇ
／ｃｍ² Ｇの荷重の印加により個々の不織布の厚みを測
定して平均値を厚み（ｍｍ）とし下式により得られる値
を不織布の嵩密度（ｇ／ｃｃ）とした。

【００６５】嵩密度（ｇ／ｃｃ）＝目付（ｇ／ｍ² ）／
〔厚み（ｍｍ）×１０００〕 本発明において、嵩密度が０．１ｇ／ｃｃ以下であると
ものを嵩高であるとし、この値が小さいほど嵩高性に優
れるものである。

【００６６】実施例１ 互いに熱収縮性の異なる２種の繊維形成性重合体とし
て、融点２５６℃、固有粘度〔η〕が０．４８のポリエ
チレンテレフタレートと融点２５６℃、固有粘度〔η〕
が０．６４のポリエチレンテレフタレートを用いた。糸
断面が並列型複合断面になる紡糸口金を用い、複合比を
重量比で１：１とし、単孔吐出量＝１．５３ｇ／分で紡
糸した。紡出糸条を冷却した後、エアーサッカーにより
４６００ｍ／分の速度で引き取り、公知の開繊器にて開
繊させ、移動する補集面上に補集・堆積させて長繊維ウ
ェブとし、該長繊維ウェブに熱エンボスローラーにて、
ポイント柄、加工温度２３０℃、圧接面積率１０％の条
件下で部分熱圧着を行い、目付が２５ｇ／ｍ² の長繊維
ウエブを得た。長繊維の繊度は３デニールであった。

【００６７】次いで、前記部分的に熱圧着された長繊維
ウエブに、熱処理温度が２１５℃のシユリンクドライヤ
ー（寿工業株式会社製）にて弛緩熱処理を行い、潜在捲
縮の顕在化処理を施した。捲縮が発現した長繊維ウエブ
の目付は４０ｇ／ｍ² であり、この長繊維ウエブを顕微
鏡で観察した結果、構成繊維は２４ケ／インチの捲縮数
を発現していた。

【００６８】一方、短繊維ウェブとして、糸断面が図２
に示す複合形態で、ポリエチレンとポリエチレンテレフ
タレートとからなる分割型二成分系複合短繊維を準備し
た。

【００６９】すなわち、ポリエチレン（融点１２８℃、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（Ｅ）で測定したメルトインデツ
クスが２５ｇ／１０分）と長繊維の製造に用いた固有粘
度〔η〕が０．６４のポリエチレンテレフタレートを用
いて，図２に示す複合形態で全分割数が１２個となるよ
うな分割型複合紡糸口金より、複合比を重量比で１：１
とし、単孔吐出量＝０．７２ｇ／分で紡糸した。紡出糸
条を冷却し、仕上げ油剤を付与した後、引取速度が１０
００ｍ／分の引取ロールを介して未延伸糸として捲き取
った。

【００７０】次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃
えてトウとなし、公知の延伸機を用いて延伸倍率が２．
８で延伸を行った後、押込式捲縮付与装置にて捲縮を付
与し、５１ｍｍの繊維長に切断して２．４デニールの短
繊維を得た。該短繊維を用い、ランダムカード機にて目
付が２０ｇ／ｍ² の短繊維ウェブを準備した。

【００７１】続いて、潜在捲縮が顕在化した長繊維ウエ
ブの片面に短繊維ウェブを積層した積層体を５０メツシ
ユの金網上に積載し、高圧液体流処理を施した。高圧液
体流処理は、孔径０．１２ｍｍの噴射孔が孔面積０．６
２ｍｍで配置された高圧液体流処理装置を用い、前記積
層体の上方５０ｍｍの位置から液体流圧力８０ｋｇ／ｃ
ｍ² Ｇの条件下で短繊維ウェブ側より処理を施した。得
られた複合不織布より過剰水分の除去と乾燥処理を施し
て、目付が６０ｇ／ｍ² の複合不織布を得た。

【００７２】得られた複合不織布を顕微鏡にて観察した
ところ、ポリエチレンからなる割繊極細短繊維とポリエ
チレンテレフタレートからなる割繊極細短繊維の割繊率
は９２％であり、ポリエチレンおよびポリエチレンテレ
フタレートからなる割繊極細短繊維の単糸繊度は、各々
０．２デニールであった。

【００７３】また、立体的な捲縮を有する長繊維と割繊
極細短繊維および割繊極細短繊維同士が３次元的に交絡
し、緻密に一体化した複合不織布であった。

【００７４】実施例２ 短繊維ウェブとして、実施例１で用いた分割型二成分系
複合短繊維と平均繊維長２５ｍｍ、平均繊度１．５デニ
ールのコットンとを７０／３０（重量％）の割合で混綿
したこと以外は、実施例１と同一条件にて目付が６０ｇ
／ｍ² の複合不織布を得た。

【００７５】実施例３ 長繊維ウエブとして、共重合ポリエステルとポリエチレ
ンテレフタレートとの並列型複合長繊維からなる長繊維
ウエブを用いた。

【００７６】すなわち、互いに熱収縮性の異なる２種の
繊維形成性重合体として、イソフタル酸を１６モル％共
重合してなる融点２０１℃、固有粘度〔η〕が０．６５
の共重合ポリエステルと、実施例１で用いた固有粘度
〔η〕が０．６４のポリエチレンテレフタレートを使用
した。そして、糸断面が並列型複合断面となるような複
合紡糸口金より、複合比を重量比で１：１とし、単孔吐
出量１．４７ｇ／分で紡糸した。紡出糸条を冷却した
後、エアーサッカーにより４４００ｍ／分の速度で引き
取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する補集面上に
補集・堆積させて長繊維ウェブとし、該長繊維ウェブに
熱エンボスローラーにて、ポイント柄、加工温度１８０
℃、圧接面積率１０％の条件下で部分熱圧着を行い、目
付が２２ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。長繊維の繊度
は、３デニールであった。

【００７７】次いで、前記部分的に熱圧着された長繊維
ウエブを熱処理温度が１７０℃のシユリンクドライヤー
（寿工業株式会社製）に通布して弛緩熱処理を行い、潜
在捲縮の顕在化処理を施した。捲縮を発現した長繊維ウ
エブの目付は４０ｇ／ｍ² で、この長繊維ウエブを顕微
鏡で観察した結果、構成繊維は３１ケ／インチの捲縮数
を発現していた。

【００７８】続いて、実施例１と同一の短繊維を用い、
実施例１と同様にして目付６０ｇ／ｍ² の複合不織布を
得た。

【００７９】実施例４ 短繊維ウェブとして、糸断面が図３に示す複合形態で、
ポリエチレンとポリエチレンテレフタレートとの分割型
二成分系複合短繊維を準備した。

【００８０】すなわち、実施例１の短繊維に用いたポリ
エチレンおよび固有粘度〔η〕が０．６４のポリエチレ
ンテレフタレート重合体を用いて、図３に示すごとく複
合形態で全分割数が２４個となるような分割型二成分系
複合紡糸口金より、複合比を重量比で１：１とし、単孔
吐出量０．６７ｇ／分で紡糸した。紡出糸条を冷却し、
仕上げ油剤を付与した後、引取速度が１０００ｍ／分の
引取ロールを介して未延伸糸として捲き取った。

【００８１】次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃
えてトウとなし、公知の延伸機を用いて延伸倍率が２．
６で延伸を行った後、押込式捲縮付与装置にて捲縮を付
与し、５１ｍｍの繊維長に切断して２．４デニールの短
繊維を得た。該短繊維を用い、ランダムカード機にて目
付が２０ｇ／ｍ² の短繊維ウェブを準備したこと以外
は、実施例１と同様にして、目付６０ｇ／ｍ² の複合不
織布を得た。

【００８２】得られた複合不織布を顕微鏡にて観察した
ところ、ポリエチレンからなる割繊極細短繊維とポリエ
チレンテレフタレートからなる割繊極細短繊維の割繊率
は９０％であり、ポリエチレンおよびポリエチレンテレ
フタレートからなる割繊極細短繊維の単糸繊度は、各々
０．１デニールであった。

【００８３】また、立体的な捲縮を有する長繊維と割繊
極細短繊維および割繊極細短繊維同士が３次元的に交絡
し、緻密に一体化した複合不織布であった。

【００８４】実施例５ 長繊維ウエブとして、ポリエチレンとポリプロピレンと
の偏心芯鞘型複合長繊維からなる長繊維ウエブを用い
た。

【００８５】すなわち、互いに熱収縮性の異なる２種の
繊維形成性重合体として、実施例１の短繊維に用いたポ
リエチレンと、融点１６０℃，ＡＳＴＭ Ｄ１２３８
（Ｌ）で測定したメルトフローレートが４０ｇ／１０分
のポリプロピレンを用いた。そして、糸断面においてポ
リエチレンが鞘部を、ポリプロピレンが芯部を形成する
偏心型複合断面となるような複合紡糸口金より、複合比
を重量比で１：１とし、単孔吐出量１．４ｇ／分で紡糸
した。紡出糸条を冷却した後、エアーサツカーにより４
２００ｍ／分の速度で引き取り、公知の開繊器にて開繊
させ、移動する補集面上に補集・堆積させて長繊維ウェ
ブとし、該長繊維ウェブに熱エンボスローラーにて、ポ
イント柄、加工温度１２０℃、圧接面積率１０％の条件
下で部分熱圧着を行い、目付が２７ｇ／ｍ² の長繊維ウ
エブを得た。長繊維の繊度は、３デニールであった。

【００８６】次いで、前記部分的に熱圧着された長繊維
ウエブを熱処理温度が１１５℃のシユリンクドライヤー
（寿工業株式会社製）に通布して弛緩熱処理を行い、潜
在捲縮の顕在化処理を施した。捲縮を発現した長繊維ウ
エブの目付は４０ｇ／ｍ² で、この長繊維ウエブを顕微
鏡で観察した結果、構成繊維は１９ケ／インチの捲縮数
を発現していた。

【００８７】続いて、実施例１と同一の短繊維を用い、
実施例１と同様にして目付が６０ｇ／ｍ² の複合不織布
を得た。

【００８８】複合不織布を顕微鏡で観察した結果，長繊
維と割繊単糸および割繊単糸同士が３次元交絡し，緻密
に一体化した複合不織布であった。

【００８９】実施例６ 実施例５の部分的に熱圧着された長繊維ウエブで長繊維
が有する潜在捲縮を顕在化させていない長繊維ウエブに
実施例１で用いた短繊維ウエブを積層した積層体に、実
施例１と同様の高圧液体流処理を施して複合不織布を得
た。

【００９０】次いで、得られた複合不織布を熱処理温度
が１１５℃のシユリンクドライヤー（寿工業ＫＫ）に通
布して弛緩熱処理を行い、捲縮の顕在化加工を施した。
捲縮を発現した複合不織布の目付は５２ｇ／ｍ² で、長
繊維ウエブを顕微鏡で観察した結果、構成繊維は１５ケ
／インチの捲縮数を発現していた。

【００９１】比較例１ 長繊維ウエブとして、実施例１と同一の固有粘度〔η〕
が０．６４のポリエチレンテレフタレートを用い単相型
長繊維からなる長繊維ウエブを準備した。

【００９２】すなわち、糸断面が丸になる単相紡糸口金
を用い、単孔吐出量１．６７ｇ／分で紡糸した。紡出糸
条を冷却した後、引取速度５０００ｍ／分の速度で引き
取り、公知の開繊器にて開繊させ、移動する補集面上に
補集・堆積させて長繊維ウェブとし、該長繊維ウェブに
実施例１と同一条件下で部分熱圧着を行い、目付が４０
ｇ／ｍ² の長繊維ウエブを得た。長繊維の繊度は、３デ
ニールであった。

【００９３】一方、短繊維ウェブとして、実施例１で用
いた固有粘度〔η〕が０．６４のポリエチレンテレフタ
レートを用いて、単相型短繊維を準備した。

【００９４】すなわち、糸断面が丸になる単相紡糸口金
を用い、単孔吐出量０．７６ｇ／分で紡糸した。紡出糸
条を冷却し、仕上げ油剤を付与した後、引取速度１００
０ｍ／分の引取ロールを介して未延伸糸として捲き取っ
た。

【００９５】次いで、得られた未延伸糸を複数本引き揃
えてトウとなし、公知の延伸機を用いて延伸倍率が３．
０で延伸を行った後、押込式捲縮付与装置にて捲縮を付
与し、５１ｍｍの繊維長に切断して２．４デニールの短
繊維を得た。該短繊維を用い、ランダムカード機にて目
付が２０ｇ／ｍ² の短繊維ウェブを準備した。

【００９６】続いて、長繊維ウエブと短繊維ウェブとを
積層し、実施例１と同一条件下にて目付が６０ｇ／ｍ²
の複合不織布を得た。

【００９７】得られた実施例１〜６、比較例１の複合不
織布の物性を表１に示す。

【００９８】

【表１】

【００９９】表１から明らかなように、実施例１の複合
不織布は、同一素材のポリエチレンテレフタレートであ
って互いに粘度の異なる重合体よりなり並列型複合断面
を有する長繊維からなる長繊維ウエブであって、長繊維
の潜在捲縮が顕在化した長繊維ウエブに、分割型二成分
系複合短繊維からなる短繊維ウェブを積層し、液体流処
理装置を用い、交絡処理を行った複合不織布であるの
で，立体的な捲縮を有する長繊維と割繊極細短繊維およ
び割繊極細短繊維同士が３次元的に交絡し、緻密に一体
化した複合不織布となり、引張強力、層間剥離強力、柔
軟性のいずれにも優れるものであった。

【０１００】実施例２の複合不織布は、引張強力、層間
剥離強力、柔軟性のいずれにも優れ、特に短繊維ウエブ
として分割型二成分系複合短繊維と天然繊維であるコッ
トンとの混綿ウェブを用いたので、吸水性にも優れるも
のであった。

【０１０１】実施例３の複合不織布は、長繊維ウエブと
して共重合ポリエステルとポリエチレンテレフタレート
との並列型複合長繊維を用いたものであり、長繊維ウエ
ブの構成繊維の捲縮数が実施例１より多いため、実施例
１の複合不織布と比較して柔軟性、層間剥離強力、嵩高
性に特に優れるものであった。

【０１０２】実施例４の複合不織布は、短繊維ウェブの
構成繊維の割繊後の繊度を実施例１よりさらに細くした
ので、実施例１の複合不織布と比較して柔軟性、層間剥
離強力にさらに優れるものであった。

【０１０３】実施例５の複合不織布は、長繊維ウエブと
してポリエチレンとポリプロピレンとの偏心芯鞘型複合
長繊維からなる長繊維ウエブを用いたので、実施例１の
複合不織布と比較して特に柔軟性に優れるものであっ
た。

【０１０４】実施例６の複合不織布は、長繊維ウエブと
短繊維ウェブとを積層し、交絡一体化した後に、長繊維
の潜在捲縮の顕在化処理を施したので、短繊維ウエブ側
の表面に微細なシボを有したものとなり、伸縮性を有す
ると共に嵩高性に優れるものであった。

【０１０５】これに対し、比較例１の複合不織布は、ポ
リエチレンテレフタレートよりなる単相長繊維からなる
長繊維ウエブとポリエチレンテレフタレートの単相短繊
維からなる短繊維ウェブとを積層し、液体流処理装置を
用いて交絡処理を行った複合不織布であるので、柔軟性
および層間剥離強力に著しく劣り、実用性のないもので
あった。

【０１０６】

【発明の効果】本発明の複合不織布は、立体的な捲縮を
発現してなる長繊維からなる長繊維ウエブと極細短繊維
からなる短繊維ウエブとが交絡一体化したものであり、
両ウエブの構成繊維同士の交絡性に優れ、引張強力、層
間剥離強力、柔軟性に優れ、かつ嵩高性にも優れるもの
である。

【０１０７】また、本発明の複合不織布は、医療・衛生
材用、衣料用、生活関連資材、産業資材用途等様々な分
野において種々の用途に利用できるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊
維の横断面の一実施模式図である。

【図２】 本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊
維の横断面の一実施模式図である。

【図３】 本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊
維の横断面の一実施模式図である。

【図４】 本発明に用いられる分割型二成分系複合短繊
維の横断面の一実施模式図である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 潜在捲縮能を有し、かつその潜在捲縮が
   顕在化された長繊維からなる長繊維ウェブに、主として
   単糸繊度が１デニール未満の短繊維からなる短繊維ウェ
   ブが積層されてなり、かつ長繊維ウエブの構成繊維同
   士、長繊維ウエブと短繊維ウエブの構成繊維同士および
   短繊維ウエブの構成繊維同士の三次元的交絡により一体
   化してなることを特徴とする複合不織布。
2. 【請求項２】 長繊維が、互いに熱収縮性の異なる２種
   の繊維形成性重合体が繊維の長さ方向に沿って並設され
   た並列型複合繊維または、互いに熱収縮性の異なる２種
   の繊維形成性重合体が偏心芯鞘構造に配置された偏心芯
   鞘型複合繊維であることを特徴とする請求項１記載の複
   合不織布。
3. 【請求項３】 短繊維ウエブは、天然繊維および／また
   は再生繊維からなる短繊維が３０重量％未満混綿されて
   なることを特徴とする請求項１または２に記載の複合不
   織布。
4. 【請求項４】 互いに熱収縮性の異なる２種の繊維形成
   性重合体からなる並列型複合長繊維あるいは偏心芯鞘型
   複合長繊維を溶融紡糸し、エアーサツカーを用いて引取
   り、スクリーンコンベア等の移動式捕集面上に開繊堆積
   させて長繊維ウエブとし、前記長繊維ウエブを部分熱圧
   着装置を用いて部分的に熱圧着した長繊維ウエブを得る
   工程と、弛緩熱処理することにより長繊維の潜在捲縮を
   顕在化させる工程と、長繊維ウェブの片面に主として単
   糸繊度が１デニール未満の繊維からなる短繊維ウェブを
   積層した積層体に高圧液体流処理を施して、長繊維ウエ
   ブの構成繊維同士、長繊維ウエブと短繊維ウエブの構成
   繊維同士および短繊維ウエブの構成繊維同士を三次元的
   に交絡させ全体として一体化させて複合不織布を得る工
   程とからなることを特徴とする複合不織布の製造方法。
5. 【請求項５】 天然繊維および／または再生繊維からな
   る短繊維を３０重量％未満混綿した短繊維ウエブを用い
   ることを特徴とする請求項４記載の複合不織布の製造方
   法。