JPH11222655A - 粉末高速度工具鋼およびその製造方法 - Google Patents
粉末高速度工具鋼およびその製造方法Info
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- JPH11222655A JPH11222655A JP3657298A JP3657298A JPH11222655A JP H11222655 A JPH11222655 A JP H11222655A JP 3657298 A JP3657298 A JP 3657298A JP 3657298 A JP3657298 A JP 3657298A JP H11222655 A JPH11222655 A JP H11222655A
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- tool steel
- speed tool
- high speed
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＨＩＰ処理した焼結体が熱間加工中に割れを
発生することがない高炭素で高合金の粉末高速度工具鋼
およびその製造方法を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：１．５〜２．３％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．００１０％以下、Ｎｉ：２．５％以
下、Ｃｒ：３．０〜８．０％、Ｍｏ：２．０〜８．０
％、Ｗ：１０．０〜３０．０％、Ｖ：２．０〜８．０
％、Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなる高炭素粉末高速度工具鋼。
発生することがない高炭素で高合金の粉末高速度工具鋼
およびその製造方法を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：１．５〜２．３％、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．００１０％以下、Ｎｉ：２．５％以
下、Ｃｒ：３．０〜８．０％、Ｍｏ：２．０〜８．０
％、Ｗ：１０．０〜３０．０％、Ｖ：２．０〜８．０
％、Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなる高炭素粉末高速度工具鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、最高級エンドミル
などに用いる粉末高速度工具鋼およびその製造方法、詳
細にはＣ含有量を高くするとともに、他の合金添加成分
の含有量を高くした粉末高速度工具鋼およびその製造方
法に関する。
などに用いる粉末高速度工具鋼およびその製造方法、詳
細にはＣ含有量を高くするとともに、他の合金添加成分
の含有量を高くした粉末高速度工具鋼およびその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、粉末高速度工具鋼（焼結高速度工
具鋼）は、硬度、靱性、耐摩耗性、耐溶着性などが優れ
ているため、切削工具、冷間および熱間ロール、エンド
ミル、各種型材などに多量に使用されている。この粉末
高速度工具鋼は、高速度工具鋼の成分組成を有する粉末
をふるい分けし、カプセルに充填した後、加熱しながら
脱気し、その後熱間静水圧圧縮（ＨＩＰ）処理して焼結
体とし、この焼結体を熱間加工して製造されているもの
である。
具鋼）は、硬度、靱性、耐摩耗性、耐溶着性などが優れ
ているため、切削工具、冷間および熱間ロール、エンド
ミル、各種型材などに多量に使用されている。この粉末
高速度工具鋼は、高速度工具鋼の成分組成を有する粉末
をふるい分けし、カプセルに充填した後、加熱しながら
脱気し、その後熱間静水圧圧縮（ＨＩＰ）処理して焼結
体とし、この焼結体を熱間加工して製造されているもの
である。
【０００３】最近、これらの材料の性質に対する要望が
ますます高くなっており、さらに硬度、靱性、耐摩耗性
などが優れた粉末高速度工具鋼が求められている。そこ
で、この要望に応えるものとしてＣ含有量を高くすると
ともに、他の合金添加成分の含有量を高くすることによ
って硬度、靱性などを高くした、Ｃ：０．８〜３．０
％、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｒ：
４．６〜１０．０％、Ｗ：２０．０％以下、Ｖ：０．１
〜５．０％、Ｃo ：１０．０以下を含み、更に必要に応
じてＭｏ：１０．０％以下を含み、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなる粉末高速度工具鋼が開発され、本出願
人によって特許出願された。（特開平２─１８２８６７
号参照）。この粉末高速度工具鋼は、硬度、靱性、耐摩
耗性などは優れているが、ＨＩＰ処理した焼結体を熱間
加工すると割れが発生するという問題があった。
ますます高くなっており、さらに硬度、靱性、耐摩耗性
などが優れた粉末高速度工具鋼が求められている。そこ
で、この要望に応えるものとしてＣ含有量を高くすると
ともに、他の合金添加成分の含有量を高くすることによ
って硬度、靱性などを高くした、Ｃ：０．８〜３．０
％、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｒ：
４．６〜１０．０％、Ｗ：２０．０％以下、Ｖ：０．１
〜５．０％、Ｃo ：１０．０以下を含み、更に必要に応
じてＭｏ：１０．０％以下を含み、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなる粉末高速度工具鋼が開発され、本出願
人によって特許出願された。（特開平２─１８２８６７
号参照）。この粉末高速度工具鋼は、硬度、靱性、耐摩
耗性などは優れているが、ＨＩＰ処理した焼結体を熱間
加工すると割れが発生するという問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＨＩＰ処理
した焼結体が熱間加工中に割れを発生することがない高
炭素で高合金の粉末高速度工具鋼およびその製造方法を
提供することを課題とするものである。
した焼結体が熱間加工中に割れを発生することがない高
炭素で高合金の粉末高速度工具鋼およびその製造方法を
提供することを課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者は、高炭素で高合金の粉末高速度工具鋼に
おいて、ＨＩＰ処理した焼結体が熱間加工中に割れが発
生する原因について製造プロセス、化学成分などについ
て種々研究していたところ、その理由は不明であるが、
Ｓ含有量を極端に少なくすると熱間加工中の割れが発生
しなくなるとの知見を得て本願発明をなしたものであ
る。すなわち、本発明の粉末高速度工具鋼においては、
Ｃ：１．５〜２．３％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００１
０％以下、Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｒ：３．０〜８．０
％、Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜３０．０
％、Ｍo ：２．０〜８．０％、Ｖ：２．０〜８．０％、
Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなるものとしたことである。
め、本発明者は、高炭素で高合金の粉末高速度工具鋼に
おいて、ＨＩＰ処理した焼結体が熱間加工中に割れが発
生する原因について製造プロセス、化学成分などについ
て種々研究していたところ、その理由は不明であるが、
Ｓ含有量を極端に少なくすると熱間加工中の割れが発生
しなくなるとの知見を得て本願発明をなしたものであ
る。すなわち、本発明の粉末高速度工具鋼においては、
Ｃ：１．５〜２．３％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００１
０％以下、Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｒ：３．０〜８．０
％、Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜３０．０
％、Ｍo ：２．０〜８．０％、Ｖ：２．０〜８．０％、
Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなるものとしたことである。
【０００６】また、上記課題を解決するため、本発明の
粉末高速度工具鋼の製造方法においては、Ｃ：１．５〜
２．３％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｒ：
３．０〜８．０％、Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１
０．０〜３０．０％、Ｍo ：２．０〜８．０％、Ｖ：
２．０〜８．０％、Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなる粉末高速度工具鋼の製造にお
いて、Ｓを０．００１０％以下にすることである。
粉末高速度工具鋼の製造方法においては、Ｃ：１．５〜
２．３％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｒ：
３．０〜８．０％、Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１
０．０〜３０．０％、Ｍo ：２．０〜８．０％、Ｖ：
２．０〜８．０％、Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなる粉末高速度工具鋼の製造にお
いて、Ｓを０．００１０％以下にすることである。
【０００７】次に、本発明について詳細に説明する。上
記粉末高速度工具鋼およびその製造方法において各成分
組成を上記のように限定した理由は次のとおりである。 Ｃ：１．５〜２．３％、 Ｃは、焼結の過程でＣｒ、Ｍｏ、Ｗなどと炭化物を生成
して硬度、耐摩耗性を向上させる成分であり、その含有
量が１．５％より少ないと上記効果を得ることができ
ず、２．３％より多くなると析出炭化物が過多となって
靱性、熱間加工性を低下するので、その含有範囲を１．
５〜２．３％とする。好ましい含有範囲は、１．６〜
２．２％である。
記粉末高速度工具鋼およびその製造方法において各成分
組成を上記のように限定した理由は次のとおりである。 Ｃ：１．５〜２．３％、 Ｃは、焼結の過程でＣｒ、Ｍｏ、Ｗなどと炭化物を生成
して硬度、耐摩耗性を向上させる成分であり、その含有
量が１．５％より少ないと上記効果を得ることができ
ず、２．３％より多くなると析出炭化物が過多となって
靱性、熱間加工性を低下するので、その含有範囲を１．
５〜２．３％とする。好ましい含有範囲は、１．６〜
２．２％である。
【０００８】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは、脱酸材として含有させる成分であるが、低温で
の焼戻し抵抗を向上させる作用もある。しかし、多量に
含有されると脆化したり、可鍛性を低下するので、その
含有量を１．０％以下とする。 Ｍｎ：１．０％以下 Ｍｎは、脱酸材として含有させる成分であるが、焼入れ
性を増し耐摩耗性を高める働きをする作用もある。しか
し、多量に含有させると残留オーステナイトを生成して
靱性を低下するので、その含有量を１．０％以下とす
る。 Ｐ：０．０３％以下 Ｐは、不可避的不純物であるが、０．０３％以下であれ
ば、高炭素の粉末高速度工具鋼に及ぼす悪影響がそれ程
でもないので、その含有量を０．０３％以下する。
の焼戻し抵抗を向上させる作用もある。しかし、多量に
含有されると脆化したり、可鍛性を低下するので、その
含有量を１．０％以下とする。 Ｍｎ：１．０％以下 Ｍｎは、脱酸材として含有させる成分であるが、焼入れ
性を増し耐摩耗性を高める働きをする作用もある。しか
し、多量に含有させると残留オーステナイトを生成して
靱性を低下するので、その含有量を１．０％以下とす
る。 Ｐ：０．０３％以下 Ｐは、不可避的不純物であるが、０．０３％以下であれ
ば、高炭素の粉末高速度工具鋼に及ぼす悪影響がそれ程
でもないので、その含有量を０．０３％以下する。
【０００９】Ｓ：０．００１０％以下 Ｓは、不可避的不純物であるが、０．００１０％より多
いとＨＩＰ処理した焼結体が熱間加工中に割れを発生す
るするので、その含有量を０．００１０％以下する。 Ｎｉ：２．５％以下 Ｎｉは、靱性の向上に資する成分であるが、あまり多く
含有させると焼入れの際残留オーステナイトを生成して
靱性を低下させるので、その含有量を２．５％以下とす
る。 Ｃｒ：３．０〜８．０％ Ｃｒは、上記Ｃと炭化物を形成して、また、Ｖ、Ｍｏ、
Ｗなどと複炭化物を生成して耐摩耗性を向上するととも
に焼入れ性を高め、硬度および靱性を向上させる成分
で、その含有量が３．０％より少ないとその効果が十分
でなく、また８．０％を超えると巨大炭化物を析出さ
せ、マトリックスの靱性、高温下における軟化抵抗性を
低下させるので、その含有量を３．０〜８．０とする。
好ましくは３．５〜６．５％である。
いとＨＩＰ処理した焼結体が熱間加工中に割れを発生す
るするので、その含有量を０．００１０％以下する。 Ｎｉ：２．５％以下 Ｎｉは、靱性の向上に資する成分であるが、あまり多く
含有させると焼入れの際残留オーステナイトを生成して
靱性を低下させるので、その含有量を２．５％以下とす
る。 Ｃｒ：３．０〜８．０％ Ｃｒは、上記Ｃと炭化物を形成して、また、Ｖ、Ｍｏ、
Ｗなどと複炭化物を生成して耐摩耗性を向上するととも
に焼入れ性を高め、硬度および靱性を向上させる成分
で、その含有量が３．０％より少ないとその効果が十分
でなく、また８．０％を超えると巨大炭化物を析出さ
せ、マトリックスの靱性、高温下における軟化抵抗性を
低下させるので、その含有量を３．０〜８．０とする。
好ましくは３．５〜６．５％である。
【００１０】Ｍｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜
３０．０％ Ｗ、Ｍｏは、いずれも高温硬さを高め、Ｃｒが存在する
と焼戻し抵抗を非常に大きくして二次硬化を促進し、も
って耐摩耗性を高める成分で、Ｍｏが２．０％、Ｗが１
０．０％より少ないとその効果が十分でなく、またＭｏ
が８．０％、Ｗが３０．０％より多くなると析出炭化物
が過多となり、マトリックスの靱性を低下させるので、
その含有量をＭｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜
３０．０％、好ましくはＭｏ：２．０〜６．０％、Ｗ：
１０．０〜２３．０％である。
３０．０％ Ｗ、Ｍｏは、いずれも高温硬さを高め、Ｃｒが存在する
と焼戻し抵抗を非常に大きくして二次硬化を促進し、も
って耐摩耗性を高める成分で、Ｍｏが２．０％、Ｗが１
０．０％より少ないとその効果が十分でなく、またＭｏ
が８．０％、Ｗが３０．０％より多くなると析出炭化物
が過多となり、マトリックスの靱性を低下させるので、
その含有量をＭｏ：２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜
３０．０％、好ましくはＭｏ：２．０〜６．０％、Ｗ：
１０．０〜２３．０％である。
【００１１】Ｖ：２．０〜８．０％ Ｖは、結晶粒を微細化して靱性を向上させ、また固溶し
ない炭化物を生成して耐摩耗性を向上させる成分で、
２．０％より少ないとその効果が十分でなく、また８．
０％より多くなると、焼入れ性の低下や、マトリックス
中に過剰な炭化物を析出させ、熱間加工性を低下させる
ので、その含有量を２．０〜８．０％とする。好ましく
は４．０〜５．５％である。 Ｃo ：５．０〜１５．０％ Ｃo は、マルテンサイト組織を強化して耐摩耗性と高温
硬さの向上に資する成分であるが、５．０％より少ない
とその効果が十分でなく、また１５．０％より多くなる
と靱性を低下させるので、その含有量を５．０〜１５．
０％とする。好ましくは７．０〜１２％である。
ない炭化物を生成して耐摩耗性を向上させる成分で、
２．０％より少ないとその効果が十分でなく、また８．
０％より多くなると、焼入れ性の低下や、マトリックス
中に過剰な炭化物を析出させ、熱間加工性を低下させる
ので、その含有量を２．０〜８．０％とする。好ましく
は４．０〜５．５％である。 Ｃo ：５．０〜１５．０％ Ｃo は、マルテンサイト組織を強化して耐摩耗性と高温
硬さの向上に資する成分であるが、５．０％より少ない
とその効果が十分でなく、また１５．０％より多くなる
と靱性を低下させるので、その含有量を５．０〜１５．
０％とする。好ましくは７．０〜１２％である。
【００１２】不可避的不純物であるＯは、０．００２０
％以下であれば、粉末高速度工具鋼に及ぼす悪影響がそ
れ程でもないので、その含有量を０．００２０％以下と
するのが好ましい。
％以下であれば、粉末高速度工具鋼に及ぼす悪影響がそ
れ程でもないので、その含有量を０．００２０％以下と
するのが好ましい。
【００１３】本発明の粉末高速度工具鋼は、上記成分組
成の鋼種を溶製し、その溶湯を水、不活性ガスなどで噴
霧して粉末にした後、この粉末をふるい分けし、カプセ
ルに充填した後、加熱しながら脱気し、カプセルを密閉
した後熱間静水圧圧縮（ＨＩＰ）処理して焼結体とし、
この焼結体をカプセルのまま熱間加工して製造する普通
の粉末高速度工具鋼の製造方法によって製造することが
できる。
成の鋼種を溶製し、その溶湯を水、不活性ガスなどで噴
霧して粉末にした後、この粉末をふるい分けし、カプセ
ルに充填した後、加熱しながら脱気し、カプセルを密閉
した後熱間静水圧圧縮（ＨＩＰ）処理して焼結体とし、
この焼結体をカプセルのまま熱間加工して製造する普通
の粉末高速度工具鋼の製造方法によって製造することが
できる。
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施例を説明す
る。
る。
【実施例】下記表１に示す本発明材および比較材の成分
組成の鋼を溶製し、その溶湯を水噴霧法で粉末にした。
これらの粉体を乾燥・ふるい分けした後カプセルに充填
し、酸素を除去するため５６０℃で１０〜１８．３時間
真空炉の中で真空還元し、カプセルを蜜封した後１００
０気圧、１１３０℃で１０時間ＨＩＰ処理し、その後カ
プセルに充填したままの状態で表２に示した加熱条件で
加熱および熱間鍛造を行った。この熱間鍛造による割れ
の発生状状況を目視した結果を表２に示す。
組成の鋼を溶製し、その溶湯を水噴霧法で粉末にした。
これらの粉体を乾燥・ふるい分けした後カプセルに充填
し、酸素を除去するため５６０℃で１０〜１８．３時間
真空炉の中で真空還元し、カプセルを蜜封した後１００
０気圧、１１３０℃で１０時間ＨＩＰ処理し、その後カ
プセルに充填したままの状態で表２に示した加熱条件で
加熱および熱間鍛造を行った。この熱間鍛造による割れ
の発生状状況を目視した結果を表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】なお、表２の加熱温度に幅があるのは、複
数工程で圧延処理したため、工程によって加熱温度に差
があったからである。これらの熱間鍛造によって製造し
た鋼片の外周部から（割れが発生しているものは割れが
ないところから）グリーブル試験用の６．３５φの試験
片を採取した。この試験片を表３に示した試験温度に高
周波加熱し、試験温度に到達すると直ちに引っ張って変
形抵抗値（切断したときの断面積当たりの荷重）および
絞り値（切断したときの断面積の減少を原断面積で除し
た値の百分率、この値が大きいと加工性が高い）を求め
た。この結果を表３並びに図１および図２に示す。な
お、図１および図２は表１のものをグラフに示したもの
である。
数工程で圧延処理したため、工程によって加熱温度に差
があったからである。これらの熱間鍛造によって製造し
た鋼片の外周部から（割れが発生しているものは割れが
ないところから）グリーブル試験用の６．３５φの試験
片を採取した。この試験片を表３に示した試験温度に高
周波加熱し、試験温度に到達すると直ちに引っ張って変
形抵抗値（切断したときの断面積当たりの荷重）および
絞り値（切断したときの断面積の減少を原断面積で除し
た値の百分率、この値が大きいと加工性が高い）を求め
た。この結果を表３並びに図１および図２に示す。な
お、図１および図２は表１のものをグラフに示したもの
である。
【００１８】
【表３】
【００１９】これらの結果より、変形抵抗値は、本発明
材Ｎｏ．１〜３、比較材Ｎｏ．６（溶製材）、比較材の
Ｎｏ．４、５（Ｓ含有量が本発明の範囲外）ともに大き
な違いはない。しかし、絞り値は、本発明材Ｎｏ．１〜
３および比較材Ｎｏ．６が比較材Ｎｏ．４、５よりかな
り大きくなっている。すなわち、通常の熱間加工温度に
近い１１２５℃において、本発明材Ｎｏ．１〜３の絞り
値は、６２．０〜６４．６％であるのに対し、比較材Ｎ
ｏ．４、５の絞り値は、５５．５％と５７．５％であ
る。このことからも、本発明材は熱間加工性が高く、割
れが少なくなることが分かる。
材Ｎｏ．１〜３、比較材Ｎｏ．６（溶製材）、比較材の
Ｎｏ．４、５（Ｓ含有量が本発明の範囲外）ともに大き
な違いはない。しかし、絞り値は、本発明材Ｎｏ．１〜
３および比較材Ｎｏ．６が比較材Ｎｏ．４、５よりかな
り大きくなっている。すなわち、通常の熱間加工温度に
近い１１２５℃において、本発明材Ｎｏ．１〜３の絞り
値は、６２．０〜６４．６％であるのに対し、比較材Ｎ
ｏ．４、５の絞り値は、５５．５％と５７．５％であ
る。このことからも、本発明材は熱間加工性が高く、割
れが少なくなることが分かる。
【００２０】また、上記熱間鍛造によって製造した鋼片
の外周部から（割れが発生しているものは割れがないと
ころから）硬さおよび靱性を試験するための試験片を切
り出し、この試験片を１２００℃で焼入れし、５６０℃
で焼戻し試験片とした。これらの試験片を用いて、硬さ
および抗折力値を求めた。その結果を表４に示す。な
お、抗折力試験片は３×５×３０ｍｍのものを用いて測
定した。
の外周部から（割れが発生しているものは割れがないと
ころから）硬さおよび靱性を試験するための試験片を切
り出し、この試験片を１２００℃で焼入れし、５６０℃
で焼戻し試験片とした。これらの試験片を用いて、硬さ
および抗折力値を求めた。その結果を表４に示す。な
お、抗折力試験片は３×５×３０ｍｍのものを用いて測
定した。
【００２１】
【表４】
【００２２】これらの結果より、本発明の本発明材Ｎ
ｏ．１〜３は、Ｓ含有量が高い従来のもの（比較材Ｎ
ｏ．４、５）と同様に硬さおよび抵折力値（靱性）が十
分高く、ハードな加工用の切削工具として使用できるこ
とが分かる。
ｏ．１〜３は、Ｓ含有量が高い従来のもの（比較材Ｎ
ｏ．４、５）と同様に硬さおよび抵折力値（靱性）が十
分高く、ハードな加工用の切削工具として使用できるこ
とが分かる。
【００２３】
【発明の効果】本発明の粉末高速度工具鋼およびその製
造方法は、上記構成にしたことにより、熱間加工中に割
れの発生が少なく、鋼片の歩留りが高くなり、コストが
大幅に安くなるという優れた効果を奏する。
造方法は、上記構成にしたことにより、熱間加工中に割
れの発生が少なく、鋼片の歩留りが高くなり、コストが
大幅に安くなるという優れた効果を奏する。
【図１】各試験片のグリーブル試験における変形抵抗値
と試験温度の関係を示すグラフである。
と試験温度の関係を示すグラフである。
【図２】各試験片のグリーブル試験における絞り値と試
験温度の関係を示すグラフである。
験温度の関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃ：１．５〜
２．３％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００１０％以下、Ｎ
ｉ：２．５％以下、Ｃｒ：３．０〜８．０％、Ｍｏ：
２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜３０．０％、Ｖ：
２．０〜８．０％、Ｃo ：５．０〜１５％、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなることを特徴とする粉末高速度
工具鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：１．５〜２．３％、Ｓｉ：１．０％
以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３０％以下、Ｎ
ｉ：２．５％以下、Ｃｒ：３．０〜８．０％、Ｍｏ：
２．０〜８．０％、Ｗ：１０．０〜３０．０％、Ｍo ：
２．０〜８．０％、Ｖ：２．０〜８．０％、Ｃo ：５．
０〜１５％、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる粉末
高速度工具鋼の製造において、Ｓを０．００１０％以下
にすることを特徴とする粉末高速度工具鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3657298A JPH11222655A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3657298A JPH11222655A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11222655A true JPH11222655A (ja) | 1999-08-17 |
Family
ID=12473495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3657298A Pending JPH11222655A (ja) | 1998-02-04 | 1998-02-04 | 粉末高速度工具鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11222655A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1249511A1 (de) * | 2001-04-11 | 2002-10-16 | BÖHLER Edelstahl GmbH | PM-Schnellarbeitsstahl mit hoher Warmfestigkeit |
| CN103233912A (zh) * | 2013-05-10 | 2013-08-07 | 天津市芦台精密铸造有限公司 | 潜油泵低温叶导轮 |
| WO2021032893A1 (de) * | 2019-08-22 | 2021-02-25 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co. Kg | Werkzeugstahl für kaltarbeits- und schnellarbeitsanwendungen |
-
1998
- 1998-02-04 JP JP3657298A patent/JPH11222655A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1249511A1 (de) * | 2001-04-11 | 2002-10-16 | BÖHLER Edelstahl GmbH | PM-Schnellarbeitsstahl mit hoher Warmfestigkeit |
| CN103233912A (zh) * | 2013-05-10 | 2013-08-07 | 天津市芦台精密铸造有限公司 | 潜油泵低温叶导轮 |
| WO2021032893A1 (de) * | 2019-08-22 | 2021-02-25 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co. Kg | Werkzeugstahl für kaltarbeits- und schnellarbeitsanwendungen |
| DE102019122638A1 (de) * | 2019-08-22 | 2021-02-25 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Werkzeugstahl für Kaltarbeits- und Schnellarbeitsanwendungen |
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