JPH11200869A - 4サイクル多気筒エンジン - Google Patents
4サイクル多気筒エンジンInfo
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Abstract
とEGRガスの増量による燃費の改善とNOX の低減を
図ることができるとともに、気筒間での燃料噴射量のバ
ラツキを解消することができる4サイクル多気筒エンジ
ンを提供すること。 【構成】 サージタンク20から導出して各気筒に接続
された吸気通路21にスロットルバルブ22を各々設け
て成る4サイクル多気筒エンジンにおいて、隣接する吸
気通路の吸気バルブに近い部位を気筒間連通路29によ
って連通せしめ、前記サージタンク20から分岐して前
記スロットルバルブ22をバイパスする副吸気通路2
6,28を前記気筒間連通路29に接続するとともに、
該副吸気通路26,28の途中に副サージタンク25と
アイドル回転数制御バルブ(ISCV)27を設ける。
Description
ットルバルブを各々設けて成る4サイクル多気筒エンジ
ンに関する。
ては、各気筒での混合気の燃焼安定化を図るためにシリ
ンダ内にスワールやタンブル等を発生させる工夫がなさ
れている。
循環ガス)として吸気に還流させて燃費の改善とNOX
の低減を図る試みもなされている。
域に対して吸気量が相対的に少ない低・中負荷域におい
ては各気筒のシリンダ内に十分強いスワール等を発生さ
せることができず、混合気の燃焼安定化及びEGRガス
の増量による燃費の改善とNOX の低減を十分達成する
ことができないという問題があった。
料を噴射する4サイクル多気筒エンジンにおいては、各
吸気通路において燃料噴射量にバラツキが発生するとい
う問題があった。
で、その目的とする処は、低・中負荷域においても混合
気の燃焼安定化とEGRガスの増量による燃費の改善と
NOXの低減を図ることができるとともに、気筒間での
燃料噴射量のバラツキを解消することができる4サイク
ル多気筒エンジンを提供することにある。
め、請求項1記載の発明は、サージタンクから導出して
各気筒に接続された吸気通路にスロットルバルブを各々
設けて成る4サイクル多気筒エンジンにおいて、隣接す
る吸気通路の吸気バルブに近い部位を気筒間連通路によ
って連通せしめ、前記サージタンクから分岐して前記ス
ロットルバルブをバイパスする副吸気通路を前記気筒間
連通路に接続するとともに、該副吸気通路の途中に副サ
ージタンクを介設し、同副吸気通路の前記サージタンク
と第2サージタンクとの間にアイドル回転数制御バルブ
を設けたことを特徴とする。
明において、前記気筒間連通路の各吸気通路への開口部
は各気筒の燃焼室を指向していることを特徴とする。
明において、前記第2サージタンクの容量を各気筒の排
気量と同等若しくはそれ以上に設定したことを特徴とす
る。
明において、前記第2サージタンクを排気通路に連通さ
せて該第2サージタンクにEGRガスを導入することを
特徴とする。
明において、少なくとも前記吸気バルブの開閉タイミン
グを可変する可変バルブタイミング装置を設けたことを
特徴とする。
気量の少ない低・中負荷域においてはアイドル回転数制
御バルブを開いて新気を副吸気通路を流して副サージタ
ンクに導き、該副サージタンクからスロットルバルブを
バイパスして気筒間連通路を通って各気筒に導入すれ
ば、この新気によって各気筒のシリンダ内に強いスワー
ルやタンブルが発生し、シリンダ内での混合気の燃焼が
安定化し、この結果、EGRガス量を増やして燃費の改
善とNOX の低減化を図ることができる。又、他気筒の
吸気通路での残存燃料や混合気が吸気行程にある気筒に
吸引されて各気筒間で燃料を補完し合うために燃料噴射
量の気筒間でのバラツキが解消される。
路の各吸気通路への開口部は各気筒の燃焼室を指向して
いるため、低・中負荷域において各気筒のシリンダ内に
は一層強いスワールやタンブルが発生して混合気の燃焼
が一層安定化する。
ンクの容量を各気筒の排気量と同等若しくはそれ以上に
設定したため、副吸入通路からの吸入空気量が増大して
部分負荷域でのポンピングロス及び吸気脈動の低減化が
図られる。
ンクを排気通路に連通させて該副サージタンクにEGR
ガスを導入するようにしたため、低・中負荷域において
副サージタンクから空気と共にEGRガスが各気筒に吸
入され、燃費の改善とNOXの低減化が図られる。
吸気バルブの開閉タイミングを可変する可変バルブタイ
ミング装置を設けたため、吸・排気バルブのオーバラッ
プを大きくすることによって各シリンダでの残留ガス量
を増やすことができ、内部EGR量を増やして燃費の改
善とNOX の低減化を図ることができる。
図面に基づいて説明する。
態1に係る4サイクル2気筒エンジンの縦断面図、図2
は同エンジンの平断面図、図3は同エンジンの模式的構
成図、図4は同エンジンのアクセル開度と吸気流量との
関係を示す図である。
ジン1のシリンダボディ2には2つのシリンダ3が並設
されており、各シリンダ3にはピストン4が上下自在に
嵌装されている。そして、各ピストン4はコンロッド5
を介してクランク軸6に連結されている。
れたシリンダヘッド7には各気筒について各2つの吸気
通路8と排気通路9が形成されており、吸気通路8同士
及び排気通路9同士は合流して各1つの吸気通路8と排
気通路9を形成している。そして、シリンダヘッド7に
は、各気筒の吸気通路8に燃料を噴射するためのインジ
ェクタ10が取り付けられている。
室Sに開口する吸気ポート8aと排気ポート9a(図2
参照)は吸気バルブ11と排気バルブ12によってそれ
ぞれ適当なタイミングで開閉され、これによって各シリ
ンダ3において所要のガス交換がなされる。
12はバルブスプリング13,14によってそれぞれ閉
じ側に付勢されており、これらは吸気カム軸15と排気
カム軸16に一体に形成された吸気カム15aと排気カ
ム16aによってそれぞれ適当なタイミングで開閉され
る。
ム軸15と排気カム軸16の端部にはスプロケット1
7,18がそれぞれ結着されており、これらのスプロケ
ット17,18と前記クランク軸6(図1参照)の端部
に結着された不図示のスプロケットには無端状のカムチ
ェーン19が巻装されている。従って、クランク軸6の
回転は不図示のスプロケットとカムチェーン19及びス
プロケット17,18によって1/2に減速されて吸気
カム軸15と排気カム軸16にそれぞれ伝達され、吸気
カム軸15と排気カム軸16がクランク軸6の1/2の
速度で回転駆動され、前述のように吸気バルブ11と排
気バルブ12が適当なタイミングで開閉される。
7の上方にはサージタンク20が配設されており、この
サージタンク20からは2つの吸気通路21が導出して
おり、これらの吸気通路21は横U字状に曲げられ、そ
の端部はシリンダヘッド7に形成された各気筒の前記吸
気通路8にそれぞれ接続されている。そして、各吸気通
路21の水平部分にはスロットルバルブ22がそれぞれ
設けられており、両スロットルバルブ22は弁軸23に
よって一体に連結されており、これらはサーボモータ等
のアクチュエータ24(図3参照)によって同時に開閉
される。
成す部分の内側には副サージタンク25が一体的に形成
されており、この副サージタンク25には前記サージタ
ンク20の下流側から分岐する副吸気通路26がアイド
ル回転数制御バルブ(以下、ISCVと称する)27を
介して接続されている。そして、副サージタンク25の
下部からは副吸気通路28が導出しており、この副吸気
通路28は直角に折り曲げられてシリンダヘッド7に向
かって略水平に延びている。尚、副サージタンク25の
容量は各気筒の排気量と同等若しくはそれ以上に設定さ
れている。
る前記2つの吸気通路8の吸気バルブ11に近い部位は
気筒間連通路29によって連通せしめられており、該気
筒間連通路29の各吸気通路8への開口部は各気筒の燃
焼室S(図1参照)を指向している。そして、この気筒
間連通路29には前記副吸気通路28が接続されてい
る。
気通路26,28はスロットルバルブ22をバイパスし
て気筒間連通路29に接続されており、その途中に副サ
ージタンク25とISCV27が介設されている。尚、
ISCV27とアクチュエータ24はエンジン制御装置
(以下、ECUと称する)30に接続されており、これ
らはECU30からの制御信号によって駆動制御され
る。
ダヘッド7には各排気通路9に連なる排気管31が接続
されており、各排気管31には触媒32が接続されてお
り、触媒32には大気中に開口する1つの排気管33が
接続されている。尚、図中、34は排気温センサであ
る。
パイプ35が導出しており、このEGRパイプ35は前
記副サージタンク25に接続されており、その途中には
EGRバルブ37が介設されている。尚、図3に示すよ
うに、副サージタンク25には不図示のブレーキブース
タに接続されている。
筒エンジン1の作用を説明する。
2のアクセル開度(アクセルペダルの操作量)αに対す
る流量特性を示すが、エンジン1が始動され、アクセル
開度αが図4に示すα1 以下の低負荷域においてはEC
U30によってISCV27のみが開かれ、スロットル
バルブ22は全閉状態に保たれる。
20に吸引された吸入空気はスロットルバルブ22をバ
イパスして副吸気通路26側へ流れ、ISCV27を通
過して副サージタンク25に導入される。同時に副サー
ジタンク25には前のサイクルにおいて発生した排気ガ
スの一部がEGRガスとしてEGRパイプ35及びEG
Rバルブ37を通って導入される。
気とEGRガスが副吸気通路28を通って気筒間連通路
29を流れ、これらは吸気行程に移行した気筒(例え
ば、図3に示す右側の気筒)に吸引される。この過程で
インジェクタ10から所定量の燃料が吸気通路8内に噴
射され、この燃料が吸入空気と混合されて所定の空燃比
の混合気が形成される。
吸気通路8への開口部は気筒の燃焼室Sを指向している
ため、吸気行程にある気筒のシリンダ3内には図3に矢
印にて示すように強いスワールが発生し、このスワール
によってシリンダ3内での混合気の燃焼が安定化し、こ
の結果、EGRガス量を増やして燃費の改善とNOXの
低減化を図ることができる。又、他気筒の吸気通路8で
の残存燃料や混合気が吸気行程にある気筒に吸引されて
各気筒間で燃料を補完し合うためにインジェクタ10か
らの燃料噴射量の気筒間でのバラツキが解消される。
尚、燃焼室Sでの混合気の燃焼によって発生した排気ガ
スの一部はEGRパイプ35及びEGRバルブ37を通
って副サージタンク25に導入される。
を超える中負荷域に達すると、ECU30によってアク
チュエータ24が駆動されてスロットルバルブ22が徐
々に開かれ、サージタンク20に吸引された吸入空気は
吸気行程にある気筒の吸気通路21にも流れ、混合気は
気筒間連通路29と吸気通路21の双方からシリンダ3
内に導入されて燃焼に供される。従って、この中負荷域
においても、気筒間連通路29から燃焼室Sを指向して
混合気がシリンダ3内に導入されるためにシリンダ3内
にスワールが発生し、このスワールによってシリンダ3
内での混合気の燃焼が安定化し、この結果、EGRガス
量を増やして燃費の改善とNOX の低減化を図ることが
できる。
に達すると、ISCV27が閉じられるため、アクセル
開度αがα2 よりも大きな高負荷域においては、サージ
タンク20に吸引された吸入空気の全ては吸気行程にあ
る気筒の吸気通路21を流れ、混合気は吸気通路21,
8からシリンダ3内に導入されて燃焼に供される。
すように多量の吸入空気が吸気通路21,8内を流れる
ために、吸入空気の流速は低・中負荷域におけるそれよ
りも大きく、従って、高速の混合気が各気筒のシリンダ
3内に導入される。従って、シリンダ3内での混合気は
均一化され、燃焼室Sでの安定した混合気の燃焼が実現
される。尚、この高負荷域においてはISCV27が全
閉状態にあるため、混合気の燃焼によって発生した排気
ガスは副サージタンク25には導入されず、その全てが
排気管31及び触媒32を通過して浄化された後、排気
管33から大気中に排出される。
ブと排気バルブを2つずつ備える4バルブエンジンにつ
いて述べたが、3つの排気バルブと2つの排気バルブを
備える5バルブエンジンにおいては、図5に示すように
気筒間連通路29は吸気通路8の端部に燃焼室を指向し
て開口せしめる必要がある。尚、図5において、9は排
気通路、8aは吸気ポート、9aは排気ポートである。
30によって電子制御される例について述べたが、アク
セルペダルとスロットルバルブをワイヤーによって連結
しているタイプのエンジンにおいては、図6に示すよう
に、アイドリング運転時のみISCVを開いて吸入空気
をスロットルバルブをバイパスして副サージタンク、副
吸気通路及び気筒間連通路を通って各気筒のシリンダ内
に導入してスワールやタンブルの発生に寄与させること
ができる。尚、図6において横軸はスロットル開度(ア
クセルペダルの開度)である。
態2を図7〜図10に基づいて説明する。尚、図7は本
実施の形態に係る4サイクル2気筒エンジンの縦断面
図、図8は同エンジンの平断面図、図9は同エンジンの
模式的構成図、図10は吸・排気バルブの開閉タイミン
グを示す図であり、これらの図においては図1〜図3に
示したと同一要素には同一符号を付しており、以下、そ
れらについての説明は省略する。
ジン1の基本構成は前記実施の形態1に係る4サイクル
2気筒エンジン1のそれと同じであるが、本実施の形態
に係るエンジン1には吸気バルブ11の開閉タイミング
を変化させる可変バルブタイミング装置36が吸気カム
軸15の端部に設けられている。又、本実施の形態に係
るエンジン1には実施の形態1において設けられたEG
Rパイプ35及びEGRバルブ37(図2及び図3参
照)は設けられていない。
基本的には前記実施の形態1に係るエンジン1と同様に
作用するが、低・中負荷域においては前記可変バルブタ
イミング装置36が駆動(ON)されて吸気バルブ11
の開閉タイミングが図10(a)に示すように進角され
て吸・排気バルブ11,12のオーバーラップが大きく
なるため、各シリンダ3での残留ガス量を増やすことが
でき、内部EGR量を増やして燃費の改善とNOX の低
減化を図ることができ、前記実施の形態1におけるEG
Rパイプ35を省略することができる。
イミング装置36が停止(OFF)されて図10(b)
に示すように吸・排気バルブ11,12のオーバーラッ
プが小さく設定される。尚、図10において、横軸はク
ランク角であり、TDCは上死点を示す。
記載の発明によれば、吸気量の少ない低・中負荷域にお
いてはアイドル回転数制御バルブを開いて新気を副吸気
通路を流して副サージタンクに導き、該副サージタンク
からスロットルバルブをバイパスして気筒間連通路を通
って各気筒に導入すれば、この新気によって各気筒のシ
リンダ内に強いスワールやタンブルが発生し、シリンダ
内での混合気の燃焼が安定化し、この結果、EGRガス
量を増やして燃費の改善とNOX の低減化を図ることが
できる。又、他気筒の吸気通路での残存燃料や混合気が
吸気行程にある気筒に吸引されて各気筒間で燃料を補完
し合うために燃料噴射量の気筒間でのバラツキが解消さ
れるという効果が得られる。
路の各吸気通路への開口部は各気筒の燃焼室を指向して
いるため、低・中負荷域において各気筒のシリンダ内に
は一層強いスワールやタンブルが発生して混合気の燃焼
が一層安定化するという効果が得られる。
ンクの容量を各気筒の排気量と同等若しくはそれ以上に
設定したため、副吸入通路からの吸入空気量が増大して
部分負荷域でのポンピングロス及び吸気脈動の低減化が
図られるという効果が得られる。
ンクを排気通路に連通させて該副サージタンクにEGR
ガスを導入するようにしたため、低・中負荷域において
副サージタンクから空気と共にEGRガスが各気筒に吸
入され、燃費の改善とNOXの低減化が図られるという
効果が得られる。
吸気バルブの開閉タイミングを可変する可変バルブタイ
ミング装置を設けたため、吸・排気バルブのオーバラッ
プを大きくすることによって各シリンダでの残留ガス量
を増やすことができ、内部EGR量を増やして燃費の改
善とNOX の低減化を図ることができるという効果が得
られる。
エンジンの縦断面図である。
エンジンの平断面図である。
エンジンの模式的構成図である。
エンジンのアクセル開度と吸気流量との関係を示す図で
ある。
を示す模式図である。
ンのスロットル開度と吸気流量との関係を示す図であ
る。
エンジンの縦断面図である。
エンジンの縦断面図である。
エンジンの模式的構成図である。
ンの吸・排気バルブの開閉タイミングを示す図である。
気筒エンジン) 8 吸気通路 9 排気通路 11 吸気バルブ 12 排気バルブ 20 サージタンク 21 吸気通路 22 スロットルバルブ 25 副サージタンク 26,28 副吸気通路 27 アイドル回転数制御バルブ(ISCV) 29 気筒間連通路 35 EGRパイプ 36 可変バルブタイミング装置 S 燃焼室
Claims (5)
- 【請求項1】 サージタンクから導出して各気筒に接続
された吸気通路にスロットルバルブを各々設けて成る4
サイクル多気筒エンジンにおいて、 隣接する吸気通路の吸気バルブに近い部位を気筒間連通
路によって連通せしめ、前記サージタンクから分岐して
前記スロットルバルブをバイパスする副吸気通路を前記
気筒間連通路に接続するとともに、該副吸気通路の途中
に副サージタンクを介設し、同副吸気通路の前記サージ
タンクと副サージタンクとの間にアイドル回転数制御バ
ルブを設けたことを特徴とする4サイクル多気筒エンジ
ン。 - 【請求項2】 前記気筒間連通路の各吸気通路への開口
部は各気筒の燃焼室を指向していることを特徴とする請
求項1記載の4サイクル多気筒エンジン。 - 【請求項3】 前記副サージタンクの容量を各気筒の排
気量と同等若しくはそれ以上に設定したことを特徴とす
る請求項1記載の4サイクル多気筒エンジン。 - 【請求項4】 前記副サージタンクを排気通路に連通さ
せて該副サージタンクにEGRガスを導入することを特
徴とする請求項1記載の4サイクル多気筒エンジン。 - 【請求項5】 少なくとも前記吸気バルブの開閉タイミ
ングを可変する可変バルブタイミング装置を設けたこと
を特徴とする請求項1記載の4サイクル多気筒エンジ
ン。
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