JPH11189324A

JPH11189324A - 楕円振動フィーダの駆動制御方法及び装置

Info

Publication number: JPH11189324A
Application number: JP36717697A
Authority: JP
Inventors: Tetsuyuki Kimura; 哲行木村; Kazumichi Kato; 一路加藤; Kyoji Murakishi; 恭次村岸
Original assignee: Shinko Electric Co Ltd
Current assignee: Shinko Electric Co Ltd
Priority date: 1997-12-25
Filing date: 1997-12-25
Publication date: 1999-07-13
Anticipated expiration: 2017-12-25
Also published as: JP4061685B2

Abstract

(57)【要約】【課題】所望の搬送速度を容易に得ることが出来る振
動パーツフィーダの駆動制御回路を提供すること。【解決手段】可動体を水平方向に振動可能に支持する
第１ばねと、前記可能体を垂直方向に振動可能に支持す
る第２ばねと、前記可能体を水平方向に加振する第１加
振器と、前記可動体を垂直方向に加振する第２加振器と
を備え、前記可動体の水平方向振動変位と該可動体の垂
直方向振動変位との間に位相差をもたせて、前記可動体
を楕円振動させるようにした楕円振動フィーダの駆動制
御方法及び装置において、前記位相差を一定にし、かつ
前記垂直方向振動変位と前記水平方向振動変位との比を
一定にして、前記第１加振器及び前記第２加振器の加振
力を共通の振巾調整手段により調整して、前記可動体の
振動を所望の条件に適合するように調整した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は楕円振動フィーダの
駆動制御方法及び装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】図７において、楕円振動パーツフィー
ダは全体として１で示され、公知のボウル２を備えてい
る。ボウル２の内周面にはスパイラル状のトラックが形
成され、所望の姿勢の部品（例えば長辺を移送方向に向
けた部品ｍ）が図示しない直線式振動フィーダに供給さ
れる。

【０００３】ボウル２は図８に明示される十字状の上側
可動フレーム７に固定されており、この上側の可動フレ
ーム７に図９に明示されるやはり十字状の下側可動フレ
ーム８に直立した４組の重ね板ばね９により結合されて
いる。すなわち、上側可動フレーム７の４つの端部７ａ
に重ね板ばね９の上端部がボルトにより固定され、下側
可動フレーム８の４つの端部８ａに重ね板ばね９の下端
がボルトにより固定されている。端部７ａ、８ａは上下
方向に整列している。

【０００４】固定フレーム１０の中央には、上側可動フ
レーム７の中央部に対向して垂直駆動電磁石１１が固定
され、この垂直駆動電磁石１１に対向して上側可動フレ
ーム７の下面には垂直可動コア１３が固定されている。
また固定フレーム１０の相対向する側壁部には垂直駆動
電磁石１１を挟んで対照的に一対の水平駆動電磁石１４
ａ、１４ｂが固定され、これら電磁石１４ａ、１４ｂに
はそれぞれコイル１５ａ、１５ｂが巻装されている。上
側可動フレーム７の下面には水平駆動電磁石１４ａ、１
４ｂに対向して水平可動コア１６ａ、１６ｂが固定され
ている。

【０００５】固定フレーム１０にはこれと一体的に４個
の脚部１７が形成され、これら脚部１７が防振ゴム１８
を介して基台上に支持されている。脚部１７には横方向
に延在するばね取付部１７ａが一体的に形成され、これ
らばね取付部１７ａに図９に示されるように垂直駆動用
の重ね板ばね１９が両端部で４組、ボルトにより固定さ
れている。重ね板ばね１９は図７に示されるようにスペ
ーサ２０を介して重ねられ、これらの中央部分が下側可
動フレーム８にボルトにより固定されている。

【０００６】以上の構成において、水平駆動電磁石１４
ａ、１４ｂは、水平方向の加振力を発生させる第１の振
動駆動部であり、またこれによって駆動される第１の振
動系はボウル２、板ばね９、可動コア１６ａ、１６ｂな
どからなり、また電磁石１１は垂直方向の加振力を発生
させる第２の振動駆動部であり、ボウル２、板ばね１
９、可動コア１３などにより第２の振動系が構成され
る。

【０００７】一般に、水平方向の第１振動系の共振周波
数と同じかほぼ等しい周波数の駆動電流がそれぞれ電磁
石１４ａ、１４ｂ、１１に供給されるのであるが、これ
によりボウル２は、水平方向には共振状態またはこれに
近い状態の周波数ｆ₀ で振動し、また垂直方向には通
常、数パーセント共振周波数をより高くしており、よっ
て水平方向には振動工学上明らかに、力と変位との位相
差が約９０度遅れで振動し、また垂直方向にはこれとは
異なる位相差で振動し、これら位相差により楕円振動を
行なうのであるが、この位相差は理論的に６０度で最適
条件、すなわちボウル２内のトラック上の部品ｍを最大
の搬送速度で搬送できることが判明している。

【０００８】然るに振動工学上明らかなように、共振周
波数で振動系を駆動した場合には、電源のわずかな変動
やボウル２内の部品の負荷のわずかな変化により共振周
波数が変動する。これにより、部品を貯蔵していない空
の状態で、水平方向の共振周波数がｆ₀ であって力と変
位との位相差が９０度であっても、このような変動によ
り大きく位相差が変わり、よって、強制振動で駆動され
ている垂直方向においては位相差がそれほど変動せずと
も、水平方向において大きく変動するために、結局これ
らの位相差は６０度とは異なったものとなる。これによ
り、ボウルに対する最適振動条件が得られなくなる。

【０００９】本出願人は上述の問題に鑑みて、電源に多
少の変動があったり、ボウル内の部品の負荷が変わって
も、水平方向及び垂直方向の位相差角を最適な値に保持
し得る楕円振動装置の駆動制御方法を提供することを目
的として、ボウルを水平方向に振動可能に支持する第１
ばねと、前記ボウルを垂直方向に振動可能に支持する第
２ばねと、前記ボウルを水平方向に加振する第１電磁石
と、前記ボウルを垂直方向に加振する第２電磁石とを備
えた楕円振動パーツフィーダの駆動制御方法において、
前記第１、第２電磁石の一方のコイルに印加される第１
電圧と、前記ボウルの該一方の電磁石が加振する方向の
前記ボウルの振動変位との位相差を検出して、該位相差
が１８０度となるように前記コイルに印加される第１電
圧の周波数を増減させて該方向においては共振振動させ
るようにし、前記第１、第２の電磁石の他方のコイルに
印加される第２電圧は、前記一方の電磁石のコイルに印
加された第１電圧とは所定値の位相差をもたせるように
した楕円振動パーツフィーダの駆動制御方法を開発し
た。

【００１０】図１０は上記方法を実現する楕円振動パー
ツフィーダの駆動制御回路を示すが、楕円振動パーツフ
ィーダ自体は模式化して示されており、ボウル２は上述
したように水平振動用板ばね９及び垂直振動用板ばね１
９により、地上に支持されており、また一対の水平方向
用電磁石は代表的に一方の電磁コイル１５ａのみを示
し、垂直用電磁コイル１２も模式化して示されている。
図５〜図７においては図示しなかったが、垂直振動用の
板ばね１９の何れか一つの一端部に近接して、垂直方向
振動測定用のピックアップ５８が設けられている。また
垂直に配設された水平方向振動用板ばね９にも近接し
て、水平方向振動検出用のピックアップ４０が配設され
ている。このピックアップ４０は電線路Ｗ₁ を介して水
平用センサアンプ４３に接続され、この出力は共振点追
尾制御回路３７及びＡ／Ｄ変換器５１に接続されてい
る。

【００１１】共振点追尾制御回路３７の詳細は図１１に
おいて示されるが、その出力はＰＷＭ制御回路５４に供
給され、更にその出力はパワーアンプ４２で増巾され
て、水平用の電磁コイル１５ａに供給される。この例で
は水平方向の振巾が定振巾制御され、この所望の水平振
巾を指令する水平指令振巾回路５２が設けられ、この出
力はＰＩ（ＰｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌＩｎｔｅｇｒａ
ｌ）制御回路（比例積分制御回路）５３に供給され、こ
の出力は上述のＰＷＭ制御回路５４に供給される。一
方、垂直振動駆動用のブロックに属する位相差制御回路
５６には電線路Ｗ₄を介して、共振点制御回路３７の出
力が供給される。これには更に上述の垂直振動検出用ピ
ックアップ５８の出力が垂直用センサアンプ５９を介し
て供給されており、またこのセンサアンプ５９の出力は
Ａ／Ｄ変換器６２を介して同じく垂直の振巾を定振巾制
御するＰＩ制御回路６１に接続される。これには垂直振
巾指令制御回路６０が接続され、更にこの制御回路はＰ
ＷＭ制御回路６３に供給される。位相差制御回路５６は
垂直用コイル１２に所定の位相差を持った電圧を供給す
るための回路である。つまり、位相差指令回路５７の出
力は位相差制御回路５６に供給されており、垂直振動が
ピックアップ５８により検出され、これが位相差制御回
路５６に供給されているのであるが、この機械的な振動
と、共振点追尾制御回路３７から供給される電圧との位
相差が位相差指令回路５７の出力と比較して機械的振動
の所定の位相差角（例えば６０度）を与えるような位相
差の電圧をＰＷＭ制御回路６３に供給している。この制
御回路６３の出力はパワーアンプ６４を介して垂直用コ
イル１２に供給される。

【００１２】図１１は図１０における共振点追尾制御回
路３７の詳細を示すものであるが、主として可変周波数
電源４０、位相検出回路４１およびメモリ４５からなっ
ている。可変周波数電源４０には交流電源３８にスイッ
チＳを介して接続されており、この出力は増巾器４２を
介して電磁石の電磁コイル１５ａに接続されている。ま
た図１におけるピックアップ４０の出力は電線路Ｗ₁ を
介して増巾器４３に接続される。この増巾出力は位相検
出回路４１に供給される。この位相検出回路４１には、
更に可変周波数電源４０の出力が電線路Ｗ₃ を介して供
給されており、この位相検出出力が可変周波数電源４０
に接続されている。これは例えばインバータであってよ
い。

【００１３】また本従来例による位相検出回路４１は図
１３に示されるような方法で検出を行う。これは以下の
作用において詳細を説明する。

【００１４】更に本従来例によれば、可変周波数電源４
５は不揮発性のメモリ１５に接続されている。

【００１５】スイッチＳを閉じると交流電源３８が可変
周波数電源４０に接続され、駆動状態となる。この出力
電圧はＰＷＭ制御回路５４及び増巾器４２を介して電磁
石の電磁コイル１５ａに供給される。これにより、楕円
振動パーツフィーダのボウル２は水平方向の捩り振動力
を与えられる。

【００１６】ピックアップ４０はこの水平方向の振動変
位を検出し、増巾器４３により増巾されて、位相検出回
路４１に加えられる。他方、これにはこの時の電磁コイ
ル１５ａに印加されている電圧が供給されている。

【００１７】図１３Ａにはこの印加電圧Ｖの時間的変化
を示すものであるが、この電磁コイル１５ａにより、一
時遅れが生じ、これに流れる電流Ｉは図１３Ｂに示すよ
うに変化する。この電流により、電磁石コイル１５ａと
ボウル２との間に交番磁気吸引力が発生し、ボウル２は
水平方向の捩り振動変位を与えられているのであるが、
この振動変位が図１３Ｃに示すように、コイル１５ａに
かかる電圧Ｖと９０度遅れている場合にはすなわちコイ
ル電圧Ｖが正から負に変わるゼロクロスポイントにおい
て振動変位Ｓ₁ が正であれば図１２に示すように、共振
点ω₀ （角周波数）では位相差φは９０度であるので、
ω₀ よりは小さく周波数を上昇させるべきであると位相
検出回路４１で判断して可変周波数電源４０の出力周波
数を上昇させる。これがＰＷＭ制御回路５４を介して増
巾器１２で増巾されて電磁石のコイル１５ａに流され、
より周波数の高い電流でボウル２を振動させる。共振点
ω₀ に前回より近づいたことにより、振巾は上昇する。
可変周波数電源４０の出力周波数が更に高くなってつい
にω₀ を越えて、これより高くなると図１３Ａ、Ｄに示
すように振動変位Ｓ₂ とコイル電圧Ｖとの関係は位相差
で２７０度となる。

【００１８】図１２の力の角周波数ωと振動変位の位相
差φの関係から明らかなように共振点ω₀ を通過したの
で可変周波数電源４０の出力周波数を減少させる。な
お、Ｃ ₁ 、Ｃ₂ 、Ｃ₃ は板ばねの粘性係数であり、Ｃ₃
＞Ｃ₂ ＞Ｃ₁ である。

【００１９】なお、Ｃ₁ 、Ｃ₂ 、Ｃ₃ は板ばねの粘性係
数であり、これを係数として速度に比例した反力を加え
るものであるが、更にボウルの空気中における振動であ
れば当然、小さいけれど空気の抵抗も加わる。図１２で
は水平方向の振動系の共振周波数がω₀ として力と振動
変位の位相差が９０度であることを示しているが、垂直
振動系においてはその共振周波数がω₀ ’であれば、周
波数ω₀ で駆動すると図１２から明らかなように力と変
位との位相差は３０度になり、これでは水平振動系とは
６０度の位相差であるので、最適値とされるが、通常は
このような位相差になるとは限らず、この角周波数ω₀
より更に小さい共振周波数になる場合もあれば、ω₀ ’
より更に高い周波数に共振点が置かれる場合もある。い
ずれにしても力は電流の位相と同じであり、電磁コイル
は誘導負荷であるので電圧と電流の位相差は９０度であ
る。従って上述したように電圧と振動変位との位相差が
１８０度となった場合に共振周波数で駆動されているこ
とになるのであるが、電流と電圧とは９０度位相差がず
れているので水平振動系の共振点ω₀ より更に離れた場
合、更に低い場合には電圧が正から負、又は負から正へ
のゼロクロスポイントにおいて振動変位の極性が正から
負に変わることは明らかである。本駆動制御方法では、
このゼロクロスポイントにおいて、振動変位の正、負を
検出して共振追尾をしているのである。

【００２０】以上のようにして可変周波数電源４０の出
力周波数の増減を行ってついにはこの振動パーツフィー
ダは水平方向に共振周波数で駆動するようになる。

【００２１】以上のようにして水平振動系は共振振動を
行なうのであるが、共振点追尾制御回路３７の出力は電
線路Ｗ₄ を介して位相差制御回路５６に供給されてお
り、ここでは垂直方向の振動を検出するピックアップ５
８の出力を受け、位相差指令回路５７の指令に基づいて
この位相差を生じさせるような位相差θの電圧を発生
し、ＰＷＭ制御回路６３に供給する。これには垂直振巾
指令回路６０及びＰＩ制御回路６１からの出力を受けて
定振巾を与えるための電圧をパワーアンプ４で増巾され
た後、垂直用コイル１２に供給する。よって垂直方向に
は位相差指令回路５７で設定された位相差でボウル２を
垂直方向で振動させる。よってボウル２は所望の楕円振
動を行なうことができる。

【００２２】振動パーツフィーダのボウル２内のスパイ
ラルトラックでは部品が所定の姿勢になるように部品整
列手段により整列される。この姿勢で次工程に供給され
る。

【００２３】振動パーツフィーダの駆動を停止させるべ
くスイッチＳを開くと可変周波数電源４０からの出力は
なくなり、ボウル２の駆動は停止する。この時、不揮発
性のメモリ４５にスイッチＳを切るときの可変周波数電
源４０の出力周波数が記憶される。

【００２４】振動パーツフィーダを再び駆動開始させる
べく、スイッチＳを閉じるとメモリ４５でこの時記憶さ
れている共振周波数を出力すべく可変周波数電源４０が
駆動される。従って振動パーツフィーダのボウル２は最
初から水平方向に共振周波数で駆動される。従って従来
のように強制振動から共振周波数に移るときのショック
がなくなり、また電源容量を小とすることができる。

【００２５】以下、駆動停止、駆動開始を繰り返すごと
に、停止ごとにメモリ４５の内容が書き換えられるので
あるが、１か月単位、１年単位では振動パーツフィーダ
の共振周波数が変動する。したがってその部品共振周波
数を追尾制御していたので強制振動から共振振動に移る
ために多くの電流を流さねばならないのであるが、年単
位で強制振動に移る程、共振周波数の変動が大きくとも
前回の共振周波数で駆動を開始することができるので、
常に振動パーツフィーダをショックなく電源容量を小と
して駆動することができる。

【００２６】本出願人が先に開発した従来例では以上の
ように構成され、作用するのであるが、以下のような欠
点を有するものである。

【００２７】すなわち、図１０の回路図を参照して説明
すると、今ボウル１０の部品の搬送速度を調整したい場
合がある。この場合、水平振巾指令回路５２の指令値を
変えることにより、搬送速度を変えることができる。更
に垂直振巾指令６０の指令値を変えることによっても変
えることができる。更に位相差指令回路５７の指令値を
変えることによっても搬送速度が変わる。これでは今、
所定の振動条件で所望の搬送速度を得たい場合には、ど
のように調整してよいかわからなくなるか、煩雑とな
る。

【００２８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上述の問題に
鑑みてなされ、振動条件をほゞ同一にして、所望の条
件、例えば搬送速度を得ることができる楕円振動フィー
ダの駆動制御方法及び装置を提供することを課題とす
る。

【００２９】

【課題を解決するための手段】以上の課題は、可動体を
水平方向に振動可能に支持する第１ばねと、前記可能体
を垂直方向に振動可能に支持する第２ばねと、前記可能
体を水平方向に加振する第１加振器と、前記可動体を垂
直方向に加振する第２加振器とを備え、前記可動体の水
平方向振動変位と該可動体の垂直方向振動変位との間に
位相差をもたせて、前記可動体を楕円振動させるように
した楕円振動フィーダの駆動制御方法及び装置におい
て、前記位相差を一定にし、かつ前記垂直方向振動変位
と前記水平方向振動変位との比を一定にして、前記第１
加振器及び前記第２加振器の加振力を共通の振巾調整手
段により調整して、前記可動体の振動を所望の条件に適
合するように調整したことを特徴とする楕円振動フィー
ダの駆動制御方法によって解決される。

【００３０】又は可動体を水平方向に振動可能に支持す
る第１ばねと、前記可能体を垂直方向に振動可能に支持
する第２ばねと、前記可能体を水平方向に加振する第１
加振器と、前記可動体を垂直方向に加振する第２加振器
と、前記可動体の水平方向振動変位と該可動体の垂直方
向振動変位との間に位相差を検出する位相差検出器とを
備え、前記可動体を楕円振動させるようにした楕円振動
フィーダの駆動制御装置において、前記位相差検出器の
出力を一定にし、かつ前記垂直方向振動変位と前記水平
方向振動変位との比を一定にして、前記第１加振器及び
前記第２加振器の加振力を共通の振巾調整手段により調
整して、前記可動体の振動を所望の条件に適合するよう
に調整したことを特徴とする楕円振動フィーダの駆動制
御装置によって解決される。

【００３１】

【発明の実施の形態】図１は本発明の第１の実施の形態
による楕円振動パーツフィーダの駆動制御回路を示す
が、従来例の同駆動制御回路に対応する部分については
同一の符号を付し、その詳細な説明は省略する。

【００３２】すなわち、本発明の実施の形態によれば、
水平振巾指令制御回路５２及び垂直振巾指令制御回路６
０に振巾調整器１００が接続される。これは手動により
振巾を調整する手段、例えばノブ（図ではＫで示されて
いる）を有し、かつ垂直振巾と水平振巾とを同じ割合で
その大きさを調節する。すなわち、水平振巾と垂直振巾
との比を一定にしながら、これら振巾の大きさを調整す
るものである。

【００３３】また、本発明の実施の形態によれば、図４
及び図５に示すようなテーブルがコンピュータに記憶さ
れている。図４において、横軸は水平振動に対する垂直
振動の位相遅れの大きさを表わし、縦軸はボウル２内の
部品の搬送速度を表わす。これは例えば、駆動周波数が
５０Ｈｚ一定としてシミュレーションによって得られた
のであるが、水平振巾１に対し、垂直振巾はそれぞれ
０．０５、０．０６２５、０．０７５、０．０８７５及
び０．１と変化させた時の搬送速度と位相差との関係を
示している。この図４から明らかなように、垂直振巾
０．０５ではほぼ位相遅れは５０度前後で搬送速度が最
大となる。また、垂直振巾が最大の０．１では位相遅れ
が４０度で搬送速度が大となる。これからも明らかなよ
うに、水平振巾一定として、垂直振巾を上述のように変
化させた場合、垂直振巾が大なるにつれて、最大の搬送
速度を与える位相差は小さくなっている。図５は同シミ
ュレーション得たもので、水平振巾０．７５に対し、垂
直振巾を０．０６６７、０．０８３３、０．１及び０．
１１７と変化させた場合の位相差に対する搬送速度の変
化を示している。この場合には、図４、図５における水
平振巾と垂直振巾との比が一定で、例えば０．１であっ
ても、水平振巾が小さい方が最大の搬送速度を与える位
相差は５０度と増大している。従って厳密にいえば、水
平振巾を変えることにより、垂直振巾との割合が一定で
あっても最大の搬送速度を与える位相差は多少ずれる。
しかしながら、本発明の実施の形態によれば、このずれ
は他の振巾比でもそれほど大きくないので、位相差指令
回路５７には、水平振巾と垂直振巾の割合が一定であれ
ば、許容し得る誤差で最大の搬送速度を与える位相差を
設定することができるので、（これを図１ではｋとして
示す）この駆動制御回路の作業開始時には位相差指令回
路５７における指令値をこの最適値ｈとして固定し、振
巾調整器１００の手動調整により、水平振巾及び垂直振
巾の大きさを一定の割合を保って増大させる。

【００３４】本発明の実施の形態は以上のように構成さ
れるが、次にこの作用について説明する。駆動制御回路
は先に開発した駆動制御回路とほぼ同様であるので異な
った部分についてのみ説明する。ボウル２内には部品が
楕円振動により搬送されているのであるが、その搬送速
度を何らかの手段により検出し、所望の搬送速度を得る
べく振巾調整器１００により水平振巾及び垂直振巾の大
きさを調整する。この場合には、位相差ｋを一定にして
共通の振巾調整器１００により（共通にノブＫによる手
動調整とする）水平振巾及び垂直振巾の大きさを同時に
調節するようにしているので、滑らかにその搬送速度を
ノブＫの回動量に応じて調整することができ、また、ほ
ゞ最大の速度を与える位相差を固定しているので、消費
電力を最小としながら同速度を得ることができる。

【００３５】更に図４及び図５を参照して詳細に説明す
ると、これらは水平振巾０．７５と１に対し、各垂直と
の振巾比をパラメータとして位相遅れと搬送速度との関
係を示すものであるが、上述したように、この２つのチ
ャートから最大の搬送速度を与える位相差がほゞ４０な
いし６０度にあるが、これは位相遅れの微小な変化に対
してはほゞ一定であり、また水平振巾が一定に対し、垂
直振巾との比を例えば上述のシュミレーションで０．０
５ないし０．１の範囲で変化させた場合には、最適の位
相遅れに対し、搬送速度は速度比で１５ないし３３まで
変えることができ、よって水平振巾を更に小さくして
０．５０から水平振巾を更に大きくして１．５０の範囲
で垂直振巾比のパラメータを更に大きく変動させた場合
には速度比で約１０ないし４０と変えることができ、充
分に実際の用途には添うものである。また、図４と図５
とのチャートから明らかなように位相差もしくは位相遅
れを一定とし、水平振巾と垂直振巾との比を一定にし
て、これらを共通に一個の振巾調整器１００で搬送速度
を大きくすべく、ノブの回動方向を一定にして回動量を
変化させていった場合、ほゞリニアに搬送速度を変える
ことができるので（途中で増減が変わることがない）、
作業者が部品のボウル内の搬送速度を目視しながら或い
は何らかの手段で検出しながら、ノブＫの調節により滑
らかに搬送速度を調節することができる。

【００３６】なお、以上の作用を更に詳しく図２及び図
３を参照して説明する。

【００３７】図２においてＡ、Ａ’は水平振動変位の調
節前と調節後を示し、Ｂ、Ｂ’は垂直振動変位の調節前
と調節後を示す。なお、これら振動変位の比は２対１で
設定されている。なお、図において、２対１に正確には
図示されていない。調節前の水平振動変位は実線Ａで示
すように時間的に変化しているが、これを振巾調節器１
００により、更に搬送速度を大きくするために図示する
ような割合にＡ’へと増大させる。この時、振巾比２対
１を維持させながら、水平振動変位もＢからＢ’に変化
する。なお、位相差はｋとして最適値に設定されている
ので、この調節後も水平と垂直との間の位相差は一定で
ある。

【００３８】次に図３に示すように、垂直と水平との振
動変位比を２対１と一定としながら、両振巾を増大させ
た場合のボウルの振動の軌跡を表しているが、Ｅ’が調
節前であり、Ｅ’が調節後である。この図からも明らか
なように楕円の長軸の方向が水平方向に対して、一定で
あるのでボウルのトラフ内の部品の運動の様子はほゞ一
定で（例えば急に部品が踊りだすとか、首をふるとかし
ない）その搬送速度を変えることができるので、所望の
搬送速度を容易に得ることができる。

【００３９】図６は本発明の第２の実施の形態による楕
円振動パーツフィーダの駆動制御回路のブロック図を示
す。

【００４０】本実施の形態によれば、第１の実施の形態
とは異なり、水平方向にも共振状態ではなく、ほぼ共振
周波数状態で駆動されるが、共振点からのずれによって
は水平方向及び垂直方向にも強制振動を行わせている。
このような実施の形態においても、水平方向と垂直方向
の振巾比を一定としながら、水平方向及び垂直方向の振
動変位の大きさを一つの手段のみで調節することによ
り、所望の搬送速度を容易に得ることができる。

【００４１】図６から明らかなように、本実施の形態に
おいては、水平用電圧調節回路１０１と位相調節回路１
０５が水平加振用の電磁石１４ａ、１４ｂのコイル１５
ａ、１５ｂに接続されており、また垂直電圧調節回路１
０２が垂直加振用電磁石１１のコイル１２に接続されて
いる。更に水平用電圧調節回路１０１及び垂直電圧調節
回路１０２を共通に制御する搬送速度調節回路２００が
接続されており、これは手動によりノブＫ’を回動調節
することにより、水平振動変位と垂直振動変位との振巾
比を一定にして水平振動変位と垂直振動変位の大きさを
共通に制御するものである。なお、これら振動変位間の
比は搬送速度調節回路２００に別途設けたノブにより調
節されるようにしており、これは図示しないノブにより
図４及び図５のようなテーブルを参照しながら定めるこ
とができるものとする。

【００４２】本実施の形態においても位相調節回路１０
５で上述のテーブルを参照しながら最適の位相差をノブ
により一定値とする。これをｋ’として示す。次に搬送
速度調節回路２００により、手動で一定の振巾比を維持
しながら水平及び垂直の振動変位を調節し、所望の搬送
速度を得ることができる。

【００４３】以上、本発明の実施の形態について説明し
たが、勿論、本発明はこれらに限定されることなく、本
発明の技術的思想に基づいて種々の変形が可能である。

【００４４】例えば以上の実施の形態では、第１加振器
及び第２加振器としての電磁石を説明したが、これを省
略して、第１ばね及び第２ばねとしての板ばねの表面に
圧電素子を装着することにより、これら板ばねを曲げ運
動をさせてボウルをねじり振動させるようにする場合に
も本発明は適用可能である。

【００４５】

【発明の効果】以上述べたように本発明の楕円振動フィ
ーダの駆動制御方法及び装置によれば、水平振巾または
垂直振巾の大きさを共通の調節手段により共通に調節す
ることにより、所望の振動条件、例えば搬送速度を容易
に得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態による振動パーツフィーダ
の駆動制御回路である。

【図２】同作用を示す振動変位の時間的変化を示すチャ
ートである。

【図３】水平、垂直振動変位の調節前後の楕円振動モー
ドの変化を示すチャートである。

【図４】シュミレーションによる水平振巾１に対する各
垂直振巾の大きさをパラメータとして水平振動に対する
垂直振巾の位相遅れと搬送速度との関係を示すチャート
である。

【図５】同様に水平振巾０．７５に対し、垂直振巾をパ
ラメータとする水平振動に対する垂直振動の位相遅れに
対する関係を示すチャートである。

【図６】本発明の第２の実施の形態による振動パーツフ
ィーダの駆動制御回路である。

【図７】従来例の振動パーツフィーダの部分破断正面図
である。

【図８】同ボウルを取り除いた平面図である。

【図９】同底面平面図である。

【図１０】従来例の振動パーツフィーダの駆動制御回路
である。

【図１１】同制御回路における共振追尾制御回路の詳細
図である。

【図１２】同作用を示すチャートである。

【図１３】更に同作用を示すチャートである。

【符号の説明】

２ボウル５２水平振巾指令回路６０垂直振巾指令回路１００振巾調節器１０１水平用電圧調節回路１０２垂直用電圧調節回路１０５位相調節回路２００搬送速度調節回路

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】可動体を水平方向に振動可能に支持する
第１ばねと、前記可動体を垂直方向に振動可能に支持す
る第２ばねと、前記可動体を水平方向に加振する第１加振器と、前記可動体を垂直方向に加振する第２加振器とを備え、
前記可動体の水平方向振動変位と該可動体の垂直方向振
動変位との間に位相差をもたせて、前記可動体を楕円振
動させるようにした楕円振動フィーダの駆動制御方法及
び装置において、前記位相差を一定にし、かつ前記垂直
方向振動変位と前記水平方向振動変位との比を一定にし
て、前記第１加振器及び前記第２加振器の加振力を共通
の振巾調整手段により調整して、前記可動体の振動を所
望の条件に適合するように調整したことを特徴とする楕
円振動フィーダの駆動制御方法。
【請求項２】前記垂直方向振動変位と、前記水平方向
振動変位との比をパラメータとして前記所望の条件を与
える前記位相差がテーブルとして記憶されていることを
特徴とする請求項１に記載の楕円振動フィーダの駆動制
御方法。
【請求項３】前記可動体は振動フィーダのトラフ又は
ボウルであり、前記条件は搬送速度であることを特徴と
する請求項１又は２に記載の楕円振動フィーダの駆動制
御方法。
【請求項４】前記第１加振器又は前記第２加振器の加
振力と該加振器が加振する方向の振動変位との間の位相
差が９０度となるように該加振器の加振周波数を増減さ
せるようにしたことを特徴とする請求項１〜３のいづれ
かに記載の楕円振動フィーダの駆動制御方法。
【請求項５】前記第１、第２加振器は電磁石であるこ
とを特徴とする請求項１〜４のいづれかに記載の楕円振
動フィーダの駆動制御方法。
【請求項６】前記第１、第２加振器は前記第１、第２
ばねに貼着された圧電素子であることを特徴とする請求
項１〜４のいづれかに記載の楕円振動フィーダの駆動制
御方法。
【請求項７】可動体を水平方向に振動可能に支持する
第１ばねと、前記可動体を垂直方向に振動可能に支持す
る第２ばねと、前記可動体を水平方向に加振する第１加振器と、前記可動体を垂直方向に加振する第２加振器と、前記可動体の水平方向振動変位と該可動体の垂直方向振
動変位との間に位相差を検出する位相差検出器とを備
え、前記可動体を楕円振動させるようにした楕円振動フ
ィーダの駆動制御装置において、前記位相差検出器の出
力を一定にし、かつ前記垂直方向振動変位と前記水平方
向振動変位との比を一定にして、前記第１加振器及び前
記第２加振器の加振力を共通の振巾調整手段により調整
して、前記可動体の振動を所望の条件に適合するように
調整したことを特徴とする楕円振動フィーダの駆動制御
装置。
【請求項８】前記垂直方向振動変位と、前記水平方向
振動変位との比をパラメータとして前記所望の条件を与
える前記位相差がテーブルとして記憶されていることを
特徴とする請求項５に記載の楕円振動フィーダの駆動制
御装置。
【請求項９】前記可動体は振動フィーダのトラフ又は
ボウルであり、前記条件は搬送速度であることを特徴と
する請求項５又は６に記載の楕円振動フィーダの駆動制
御装置。
【請求項１０】前記第１加振器又は前記第２加振器の
加振力と該加振器が加振する方向の振動変位との間の位
相差が９０度となるように該加振器の加振周波数を増減
させるようにしたことを特徴とする請求項５〜７のいづ
れかに記載の楕円振動フィーダの駆動制御装置。
【請求項１１】前記第１、第２加振器は電磁石である
ことを特徴とする請求項７〜１０のいづれかに記載の楕
円振動フィーダの駆動制御装置。
【請求項１２】前記第１、第２加振器は前記第１、第
２ばねに貼着された圧電素子であることを特徴とする請
求項７〜１０のいづれかに記載の楕円振動フィーダの駆
動制御装置。