JPH11173415A - 変速機用シフトフォーク - Google Patents
変速機用シフトフォークInfo
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- JPH11173415A JPH11173415A JP9338596A JP33859697A JPH11173415A JP H11173415 A JPH11173415 A JP H11173415A JP 9338596 A JP9338596 A JP 9338596A JP 33859697 A JP33859697 A JP 33859697A JP H11173415 A JPH11173415 A JP H11173415A
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- shift fork
- coupling sleeve
- transmission
- fork
- crowning shape
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H63/00—Control outputs from the control unit to change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion or to other devices than the final output mechanism
- F16H63/02—Final output mechanisms therefor; Actuating means for the final output mechanisms
- F16H63/30—Constructional features of the final output mechanisms
- F16H63/32—Gear shift yokes, e.g. shift forks
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H63/00—Control outputs from the control unit to change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion or to other devices than the final output mechanism
- F16H63/02—Final output mechanisms therefor; Actuating means for the final output mechanisms
- F16H63/30—Constructional features of the final output mechanisms
- F16H63/32—Gear shift yokes, e.g. shift forks
- F16H2063/324—Gear shift yokes, e.g. shift forks characterised by slide shoes, or similar means to transfer shift force to sleeve
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S164/00—Metal founding
- Y10S164/90—Rheo-casting
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gear-Shifting Mechanisms (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 カップリングスリーブに対する係合部の耐摩
耗性能を確保するとともに操作性能を向上させた変速機
用シフトフォークを低コストで提供する。 【解決手段】 カップリングスリーブに対する係合部１
３と、係合部１３を一体成形されるフォーク本体部１２
とから成り、特開平４−４９６１号公報に記載された高
精度アルミダイカスト鋳造方法により製造される変速機
用シフトフォーク１１は、鋳抜きのままで、係合部１３
のカップリングスリーブに対する係合面１４Ｌ，１４Ｒ
をクラウニング形状に成形されている。
耗性能を確保するとともに操作性能を向上させた変速機
用シフトフォークを低コストで提供する。 【解決手段】 カップリングスリーブに対する係合部１
３と、係合部１３を一体成形されるフォーク本体部１２
とから成り、特開平４−４９６１号公報に記載された高
精度アルミダイカスト鋳造方法により製造される変速機
用シフトフォーク１１は、鋳抜きのままで、係合部１３
のカップリングスリーブに対する係合面１４Ｌ，１４Ｒ
をクラウニング形状に成形されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コストアップを生
じることなく、カップリングスリーブに対する係合部の
形状を変更して耐摩耗性能を向上させるようにした、変
速機用シフトフォークに関するものである。
じることなく、カップリングスリーブに対する係合部の
形状を変更して耐摩耗性能を向上させるようにした、変
速機用シフトフォークに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】変速機用シフトフォーク（以下、シフト
フォークという）は、例えばダイカスト鋳造方法の一種
であるアルミダイカスト鋳造方法により製造され、フォ
ーク本体部の先端にはカップリングスリーブに対する係
合部が形成される。このアルミダイカスト鋳造方法で
は、アルミダイガスト材としてＡＤＣ１２を用いるのが
従来の主流であった。しかし、ＡＤＣ１２に対し耐摩耗
性能を向上させたハイシリコンアルミダイガスト材が登
場して以来、低コスト化および軽量化が可能であること
から、ハイシリコンアルミダイガスト材を用いて、図２
（ａ）に示すようにフォーク本体部５１の先端に係合部
５２を一体成形した、一体型シフトフォークが現在の主
流となっている。
フォークという）は、例えばダイカスト鋳造方法の一種
であるアルミダイカスト鋳造方法により製造され、フォ
ーク本体部の先端にはカップリングスリーブに対する係
合部が形成される。このアルミダイカスト鋳造方法で
は、アルミダイガスト材としてＡＤＣ１２を用いるのが
従来の主流であった。しかし、ＡＤＣ１２に対し耐摩耗
性能を向上させたハイシリコンアルミダイガスト材が登
場して以来、低コスト化および軽量化が可能であること
から、ハイシリコンアルミダイガスト材を用いて、図２
（ａ）に示すようにフォーク本体部５１の先端に係合部
５２を一体成形した、一体型シフトフォークが現在の主
流となっている。
【０００３】一般に、シフトフォークでは、係合相手部
品であるカップリングスリーブに対し、フォーク本体部
の先端に爪状に一体成形された係合部が摺動するため、
係合部の耐摩耗性能を確保することが要求される。この
要求に対し、ハイシリコンアルミ製シフトフォークで
は、係合部およびフォーク本体部が一体成形されている
ため、鋳造条件を適宜設定することにより鋳肌面を形成
した後、該鋳肌面を５０μｍ以上切削して表面に初晶シ
リコンを析出させた面を形成することにより、当該材料
が有している耐摩耗性能を引き出し、それにより係合部
の耐摩耗性能を確保するようにしている。
品であるカップリングスリーブに対し、フォーク本体部
の先端に爪状に一体成形された係合部が摺動するため、
係合部の耐摩耗性能を確保することが要求される。この
要求に対し、ハイシリコンアルミ製シフトフォークで
は、係合部およびフォーク本体部が一体成形されている
ため、鋳造条件を適宜設定することにより鋳肌面を形成
した後、該鋳肌面を５０μｍ以上切削して表面に初晶シ
リコンを析出させた面を形成することにより、当該材料
が有している耐摩耗性能を引き出し、それにより係合部
の耐摩耗性能を確保するようにしている。
【０００４】上述した従来のシフトフォークにおいて
は、図２（ａ）の矢視Ａ図である図２（ｃ）に示すよう
に、鋳抜きまたは鋳抜き後の切削加工により、係合部５
２のカップリングスリーブに対する係合面５３Ｌ，５３
Ｒをフラットな面に形成している。しかし、係合部５２
とカップリングスリーブとの間にはガタ（隙間）があ
り、シフトフォークの荷重により係合部５２が撓むた
め、係合部５２のフラットな係合面５３Ｌ，５３Ｒとカ
ップリングスリーブとが均一に当接することはなく、回
転しているカップリングスリーブと図２（ｃ）のＢ点
（フォーク本体部５１と係合部５２との接合部の近傍）
でエッジ当たりすることになる。このＢ点でのエッジ当
たりにより、面圧が増加して係合部５２の摩耗量が増大
する（第１の不具合）とともに、係合部５２がカップリ
ングスリーブを適正位置で真っ直ぐに押すことができな
いため、係合部５２に対しカップリングスリーブが倒れ
たまま摺動して、操作性が悪化する（第２の不具合）。
は、図２（ａ）の矢視Ａ図である図２（ｃ）に示すよう
に、鋳抜きまたは鋳抜き後の切削加工により、係合部５
２のカップリングスリーブに対する係合面５３Ｌ，５３
Ｒをフラットな面に形成している。しかし、係合部５２
とカップリングスリーブとの間にはガタ（隙間）があ
り、シフトフォークの荷重により係合部５２が撓むた
め、係合部５２のフラットな係合面５３Ｌ，５３Ｒとカ
ップリングスリーブとが均一に当接することはなく、回
転しているカップリングスリーブと図２（ｃ）のＢ点
（フォーク本体部５１と係合部５２との接合部の近傍）
でエッジ当たりすることになる。このＢ点でのエッジ当
たりにより、面圧が増加して係合部５２の摩耗量が増大
する（第１の不具合）とともに、係合部５２がカップリ
ングスリーブを適正位置で真っ直ぐに押すことができな
いため、係合部５２に対しカップリングスリーブが倒れ
たまま摺動して、操作性が悪化する（第２の不具合）。
【０００５】上記第１および第２の不具合の対策とし
て、係合部５２の係合面５３Ｌ，５３Ｒをクラウニング
形状とすることが挙げられる。このクラウニング形状の
形成により、カップリングスリーブとは湾曲したクラウ
ニング形状部分で当接することになり、押し付け荷重の
変化に伴い接触点が移動するため、見かけ上の接触面積
が増加し、耐摩耗性能が向上する（第１の不具合が解消
される）。また、カップリングスリーブを適正位置で押
すことによりカップリングスリーブ倒れが抑制されるた
め、操作性能が向上する（第２の不具合が解消され
る）。
て、係合部５２の係合面５３Ｌ，５３Ｒをクラウニング
形状とすることが挙げられる。このクラウニング形状の
形成により、カップリングスリーブとは湾曲したクラウ
ニング形状部分で当接することになり、押し付け荷重の
変化に伴い接触点が移動するため、見かけ上の接触面積
が増加し、耐摩耗性能が向上する（第１の不具合が解消
される）。また、カップリングスリーブを適正位置で押
すことによりカップリングスリーブ倒れが抑制されるた
め、操作性能が向上する（第２の不具合が解消され
る）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、係合
部５２の係合面５３Ｌ，５３Ｒをクラウニング形状とす
ることにより上記第１および第２の不具合を解消するこ
とはできるが、通常のダイカスト鋳造方法では鋳抜きの
ままで所望の寸法精度を出すことができず、鋳造の時点
で所望のクラウニング形状を得ることは不可能であるの
で、鋳抜き後の追加の加工が必須となる。この場合、係
合部５２の係合面５３Ｌ，５３Ｒの全面を切削加工して
クラウニング形状とすることは、係合部５２が形成され
る図４に示すような形状のシフトフォークの内周部に工
具が入らないため、実現不可能である。そこで、鋳抜き
で概略のクラウニング形状を成形した後、切削加工によ
り所望の寸法精度が得られるよう調整する方法が考えら
れる。
部５２の係合面５３Ｌ，５３Ｒをクラウニング形状とす
ることにより上記第１および第２の不具合を解消するこ
とはできるが、通常のダイカスト鋳造方法では鋳抜きの
ままで所望の寸法精度を出すことができず、鋳造の時点
で所望のクラウニング形状を得ることは不可能であるの
で、鋳抜き後の追加の加工が必須となる。この場合、係
合部５２の係合面５３Ｌ，５３Ｒの全面を切削加工して
クラウニング形状とすることは、係合部５２が形成され
る図４に示すような形状のシフトフォークの内周部に工
具が入らないため、実現不可能である。そこで、鋳抜き
で概略のクラウニング形状を成形した後、切削加工によ
り所望の寸法精度が得られるよう調整する方法が考えら
れる。
【０００７】しかし、この鋳抜き後に追加の切削加工を
行う方法を採用した場合、係合部５２の係合面５３Ｌ，
５３Ｒを浅く削ると、鋳肌表面のチル層が除去されるた
め、耐摩耗性能の低下を招き、逆に、深く削ると、初晶
Ｓｉが表面に分布するため鋳肌と同等の耐摩耗性能が得
られるが、フラットな面が大きくなり過ぎて、クラウニ
ング形状が実現できなくなる。また、上記何れの場合に
おいても切削加工の追加によるコストアップを招く。な
お、切削加工以外の方法として、放電加工等の特殊加工
によりクラウニング形状を形成する方法もある。しか
し、この方法は、生産効率が低くかつ使用する設備等が
高価であるため、より一層のコストアップを招くばかり
でなく、鋳肌表面にチル層または初晶Ｓｉを析出させる
ことができないため、耐摩耗性能の低下を招く。
行う方法を採用した場合、係合部５２の係合面５３Ｌ，
５３Ｒを浅く削ると、鋳肌表面のチル層が除去されるた
め、耐摩耗性能の低下を招き、逆に、深く削ると、初晶
Ｓｉが表面に分布するため鋳肌と同等の耐摩耗性能が得
られるが、フラットな面が大きくなり過ぎて、クラウニ
ング形状が実現できなくなる。また、上記何れの場合に
おいても切削加工の追加によるコストアップを招く。な
お、切削加工以外の方法として、放電加工等の特殊加工
によりクラウニング形状を形成する方法もある。しか
し、この方法は、生産効率が低くかつ使用する設備等が
高価であるため、より一層のコストアップを招くばかり
でなく、鋳肌表面にチル層または初晶Ｓｉを析出させる
ことができないため、耐摩耗性能の低下を招く。
【０００８】本発明は、係合部の耐摩耗性能を確保する
とともに操作性能を向上させた変速機用シフトフォーク
を低コストで提供することを目的とする。
とともに操作性能を向上させた変速機用シフトフォーク
を低コストで提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この目的のため、本発明
の請求項１の構成は、カップリングスリーブに対する係
合部と、該係合部を一体成形されるフォーク本体部とか
ら成り、ダイカスト鋳造方法により製造される変速機用
シフトフォークであって、前記係合部のカップリングス
リーブに対する係合面を鋳抜きでクラウニング形状とし
たことを特徴とするものである。
の請求項１の構成は、カップリングスリーブに対する係
合部と、該係合部を一体成形されるフォーク本体部とか
ら成り、ダイカスト鋳造方法により製造される変速機用
シフトフォークであって、前記係合部のカップリングス
リーブに対する係合面を鋳抜きでクラウニング形状とし
たことを特徴とするものである。
【００１０】本発明の請求項２の構成は、前記ダイカス
ト鋳造方法は、固定型および可動型より成るとともに抜
き勾配を形成されていない型のキャビティ内に溶湯を注
入した後、前記キャビティ内の製品が半凝固状態のとき
に型開きを行って当該製品を取り出す方法であることを
特徴とするものである。
ト鋳造方法は、固定型および可動型より成るとともに抜
き勾配を形成されていない型のキャビティ内に溶湯を注
入した後、前記キャビティ内の製品が半凝固状態のとき
に型開きを行って当該製品を取り出す方法であることを
特徴とするものである。
【００１１】
【発明の効果】本発明の請求項１によれば、ダイカスト
鋳造方法により製造される変速機用シフトフォークは、
フォーク本体部と、該フォーク本体部に一体成形される
カップリングスリーブに対する係合部とから成り、該係
合部のカップリングスリーブに対する係合面は鋳抜きの
ままでクラウニング形状に成形されているため、係合相
手部品であるカップリングスリーブとは湾曲したクラウ
ニング形状部分で当接することになり、押し付け荷重の
変化に伴い接触点が移動するから、見かけ上の接触面積
が増加し、耐摩耗性能が向上する。また、カップリング
スリーブを適正位置で押すことになるため、カップリン
グスリーブ倒れが抑制され、操作性能が向上する。
鋳造方法により製造される変速機用シフトフォークは、
フォーク本体部と、該フォーク本体部に一体成形される
カップリングスリーブに対する係合部とから成り、該係
合部のカップリングスリーブに対する係合面は鋳抜きの
ままでクラウニング形状に成形されているため、係合相
手部品であるカップリングスリーブとは湾曲したクラウ
ニング形状部分で当接することになり、押し付け荷重の
変化に伴い接触点が移動するから、見かけ上の接触面積
が増加し、耐摩耗性能が向上する。また、カップリング
スリーブを適正位置で押すことになるため、カップリン
グスリーブ倒れが抑制され、操作性能が向上する。
【００１２】本発明の請求項２によれば、前記ダイカス
ト鋳造方法として、固定型および可動型より成るととも
に抜き勾配を形成されていない型のキャビティ内に溶湯
を注入した後、前記キャビティ内の製品が半凝固状態の
ときに型開きを行って当該製品を取り出す方法（特開平
４−４９６１号公報を参照のこと）を採用したため、こ
の方法により実現される高精度なダイカスト鋳造技術を
用いて、変速機用シフトフォークの係合部に鋳抜きのま
まで所望のクラウニング形状を精度良く成形することが
できる。このクラウニング形状を成形された変速機用シ
フトフォークは、上記高精度なダイカスト鋳造技術を用
いたため、操作性能および係合部の耐摩耗性能が向上し
たものとなるとともに、鋳造後の加工（切削加工等）を
必要としないため、低コストを実現することができる。
ト鋳造方法として、固定型および可動型より成るととも
に抜き勾配を形成されていない型のキャビティ内に溶湯
を注入した後、前記キャビティ内の製品が半凝固状態の
ときに型開きを行って当該製品を取り出す方法（特開平
４−４９６１号公報を参照のこと）を採用したため、こ
の方法により実現される高精度なダイカスト鋳造技術を
用いて、変速機用シフトフォークの係合部に鋳抜きのま
まで所望のクラウニング形状を精度良く成形することが
できる。このクラウニング形状を成形された変速機用シ
フトフォークは、上記高精度なダイカスト鋳造技術を用
いたため、操作性能および係合部の耐摩耗性能が向上し
たものとなるとともに、鋳造後の加工（切削加工等）を
必要としないため、低コストを実現することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づき詳細に説明する。図１（ａ）は本発明の変速機用
シフトフォークの第１実施形態の構成を示す図である。
図１（ａ）に示す変速機用シフトフォーク（以下、シフ
トフォークという）１１は、ダイカスト鋳造方法によ
り、フォーク本体部１２の先端にカップリングスリーブ
に対する係合部（以下、係合部という）１３を一体成形
した一体型シフトフォークとして構成されている。
基づき詳細に説明する。図１（ａ）は本発明の変速機用
シフトフォークの第１実施形態の構成を示す図である。
図１（ａ）に示す変速機用シフトフォーク（以下、シフ
トフォークという）１１は、ダイカスト鋳造方法によ
り、フォーク本体部１２の先端にカップリングスリーブ
に対する係合部（以下、係合部という）１３を一体成形
した一体型シフトフォークとして構成されている。
【００１４】本実施形態においては、上記ダイカスト鋳
造方法として特開平４−４９６１号公報に記載された高
精度アルミダイカスト鋳造方法を採用している。この高
精度アルミダイカスト鋳造方法は、固定型および可動型
より成るとともに抜き勾配を形成されていない型のキャ
ビティ内に溶湯を注入した後、前記キャビティ内の製品
が半凝固状態のときに型開きを行って当該製品を取り出
すものである。なお、上記高精度アルミダイカスト鋳造
方法では、従来品の別体型シフトフォーク（フォーク本
体部を構成するアルミダイカスト材としてＡＤＣ１２を
用いるとともに係合部の材料としてＣ６１６１Ｐ等の銅
合金を用いている）に対し材料変更を行っており、フォ
ーク本体部１２および係合部１３の材料として、ＡＤＣ
１２に比べて耐摩耗性能を向上させたハイシリコンアル
ミダイガスト材を用いて、低コスト化および軽量化を図
っている。
造方法として特開平４−４９６１号公報に記載された高
精度アルミダイカスト鋳造方法を採用している。この高
精度アルミダイカスト鋳造方法は、固定型および可動型
より成るとともに抜き勾配を形成されていない型のキャ
ビティ内に溶湯を注入した後、前記キャビティ内の製品
が半凝固状態のときに型開きを行って当該製品を取り出
すものである。なお、上記高精度アルミダイカスト鋳造
方法では、従来品の別体型シフトフォーク（フォーク本
体部を構成するアルミダイカスト材としてＡＤＣ１２を
用いるとともに係合部の材料としてＣ６１６１Ｐ等の銅
合金を用いている）に対し材料変更を行っており、フォ
ーク本体部１２および係合部１３の材料として、ＡＤＣ
１２に比べて耐摩耗性能を向上させたハイシリコンアル
ミダイガスト材を用いて、低コスト化および軽量化を図
っている。
【００１５】本実施形態の係合部１３は、上記高精度ア
ルミダイカスト鋳造方法を用いることにより、図１
（ａ）の矢視Ｃ図である図１（ｂ）に示すように、カッ
プリングスリーブに対する係合面１４Ｌ，１４Ｒを鋳抜
きのままでクラウニング形状とすることが可能になっ
た。この係合面１４Ｌ，１４Ｒのクラウニング形状化に
より、従来品に対する性能向上等の効果が得られる。以
下、図２（ａ）〜（ｃ）を用いて上記効果について詳細
に説明する。
ルミダイカスト鋳造方法を用いることにより、図１
（ａ）の矢視Ｃ図である図１（ｂ）に示すように、カッ
プリングスリーブに対する係合面１４Ｌ，１４Ｒを鋳抜
きのままでクラウニング形状とすることが可能になっ
た。この係合面１４Ｌ，１４Ｒのクラウニング形状化に
より、従来品に対する性能向上等の効果が得られる。以
下、図２（ａ）〜（ｃ）を用いて上記効果について詳細
に説明する。
【００１６】図２（ａ）に概念的に示すシフトフォーク
においては、カップリングスリーブを押すための設計的
理想ポイントＰ1L，Ｐ1Rは、カップリングスリーブ中心
Ｏを通る直線上に存在する。しかし、従来品のシフトフ
ォークにおいては、図２（ｃ）に概念的に示すように、
カップリングスリーブ５４の内壁５４ａに、係合部５２
のフラットにした係合面の一方（５３Ｒ）の根元（フォ
ーク本体部５１との接合部の近傍）のＢ点でエッジ当た
りするため、図示点線のような摩耗ラインが形成される
ことになる。この場合、係合部５２がカップリングスリ
ーブを押す位置は、上記設計的理想ポイントから図示上
方に移動した図２（ａ）のポイントＰ2L，Ｐ2Rになる。
その結果、Ｂ点でのエッジ当たりにより、面圧が増加し
て係合部５２の摩耗量が増大して耐摩耗性能が劣化する
とともに、係合部５２がカップリングスリーブを押す位
置が上記設計的理想ポイントからずれて真っ直ぐに押す
ことができなくなるため、係合部５２に対しカップリン
グスリーブが倒れたまま摺動して、操作性が悪化する。
においては、カップリングスリーブを押すための設計的
理想ポイントＰ1L，Ｐ1Rは、カップリングスリーブ中心
Ｏを通る直線上に存在する。しかし、従来品のシフトフ
ォークにおいては、図２（ｃ）に概念的に示すように、
カップリングスリーブ５４の内壁５４ａに、係合部５２
のフラットにした係合面の一方（５３Ｒ）の根元（フォ
ーク本体部５１との接合部の近傍）のＢ点でエッジ当た
りするため、図示点線のような摩耗ラインが形成される
ことになる。この場合、係合部５２がカップリングスリ
ーブを押す位置は、上記設計的理想ポイントから図示上
方に移動した図２（ａ）のポイントＰ2L，Ｐ2Rになる。
その結果、Ｂ点でのエッジ当たりにより、面圧が増加し
て係合部５２の摩耗量が増大して耐摩耗性能が劣化する
とともに、係合部５２がカップリングスリーブを押す位
置が上記設計的理想ポイントからずれて真っ直ぐに押す
ことができなくなるため、係合部５２に対しカップリン
グスリーブが倒れたまま摺動して、操作性が悪化する。
【００１７】一方、本実施形態の一体型シフトフォーク
１１においては、図２（ｂ）に概念的に示すように、カ
ップリングスリーブ１５の内壁１５ａに、係合部１３の
クラウニング形状にした係合面の一方（１４Ｒ）の中央
部のＤ点で当たることになり、このＤ点は上述したカッ
プリングスリーブを押すための設計的理想ポイント
Ｐ 1L，Ｐ1Rに対応する。その結果、係合部１３がカップ
リングスリーブを押す位置が上記設計的理想ポイントと
なるため、カップリングスリーブ倒れが抑制され、操作
性能が向上する。また、その際、カップリングスリーブ
１５とは湾曲したクラウニング形状部分で当接すること
になり、押し付け荷重の変化に伴い接触点が移動するか
ら、見かけ上の接触面積が増加することになり、耐摩耗
性能を向上させることができる。
１１においては、図２（ｂ）に概念的に示すように、カ
ップリングスリーブ１５の内壁１５ａに、係合部１３の
クラウニング形状にした係合面の一方（１４Ｒ）の中央
部のＤ点で当たることになり、このＤ点は上述したカッ
プリングスリーブを押すための設計的理想ポイント
Ｐ 1L，Ｐ1Rに対応する。その結果、係合部１３がカップ
リングスリーブを押す位置が上記設計的理想ポイントと
なるため、カップリングスリーブ倒れが抑制され、操作
性能が向上する。また、その際、カップリングスリーブ
１５とは湾曲したクラウニング形状部分で当接すること
になり、押し付け荷重の変化に伴い接触点が移動するか
ら、見かけ上の接触面積が増加することになり、耐摩耗
性能を向上させることができる。
【００１８】ところで、本実施形態においては、シフト
フォーク１１の係合部１３の係合面１４Ｌ，１４Ｒをク
ラウニング形状にしたが、このクラウニング形状を上記
高精度アルミダイカスト鋳造方法を用いて成形したた
め、クラウニング形状を設ける場合も設けない場合も同
一コストで製造することが可能になった。したがって、
上記従来品のような、クラウニング形状の成形に伴うコ
スト増は生じず、コスト的にも有利である。
フォーク１１の係合部１３の係合面１４Ｌ，１４Ｒをク
ラウニング形状にしたが、このクラウニング形状を上記
高精度アルミダイカスト鋳造方法を用いて成形したた
め、クラウニング形状を設ける場合も設けない場合も同
一コストで製造することが可能になった。したがって、
上記従来品のような、クラウニング形状の成形に伴うコ
スト増は生じず、コスト的にも有利である。
【００１９】図３は本実施形態のシフトフォークおよび
各種従来品のシフトフォークの係合部の耐摩耗性能を確
認するための単体摩耗実験の結果を示す図である。ここ
で、従来品（ＡＤＣ１２を用いた別体型）は、カップリ
ングスリーブ端面粗度が大きい製品も小さい製品も共に
評価基準値を大きく越える摩耗量を示している。また、
従来品（ハイシリコンアルミダイガスト材を用いた一体
型）であって、カップリングスリーブ端面粗度が大きく
かつクラウニング形状のない製品は、一部に評価基準値
を下回る摩耗量を示すものもあったが、大部分は評価基
準値を大きく越える摩耗量を示している。また、従来品
（ハイシリコンアルミダイガスト材を用いた一体型）で
あって、カップリングスリーブ端面粗度が小さくかつク
ラウニング形状のない製品は、評価基準値を下回る摩耗
量を示しているが、許容摩耗量の上限である評価基準値
に近いものが多い。これに対し、本実施形態のハイシリ
コンアルミダイガスト材を用いた一体型であってカップ
リングスリーブ端面粗度が小さくかつクラウニング形状
のある製品は、評価基準値を大きく下回る摩耗量を示し
ている。したがって、この実験結果から明らかなよう
に、クラウニング形状を設けたことにより、クラウニン
グ形状の設けない場合に対し、耐摩耗性能を約２倍に向
上させる効果が得られる。
各種従来品のシフトフォークの係合部の耐摩耗性能を確
認するための単体摩耗実験の結果を示す図である。ここ
で、従来品（ＡＤＣ１２を用いた別体型）は、カップリ
ングスリーブ端面粗度が大きい製品も小さい製品も共に
評価基準値を大きく越える摩耗量を示している。また、
従来品（ハイシリコンアルミダイガスト材を用いた一体
型）であって、カップリングスリーブ端面粗度が大きく
かつクラウニング形状のない製品は、一部に評価基準値
を下回る摩耗量を示すものもあったが、大部分は評価基
準値を大きく越える摩耗量を示している。また、従来品
（ハイシリコンアルミダイガスト材を用いた一体型）で
あって、カップリングスリーブ端面粗度が小さくかつク
ラウニング形状のない製品は、評価基準値を下回る摩耗
量を示しているが、許容摩耗量の上限である評価基準値
に近いものが多い。これに対し、本実施形態のハイシリ
コンアルミダイガスト材を用いた一体型であってカップ
リングスリーブ端面粗度が小さくかつクラウニング形状
のある製品は、評価基準値を大きく下回る摩耗量を示し
ている。したがって、この実験結果から明らかなよう
に、クラウニング形状を設けたことにより、クラウニン
グ形状の設けない場合に対し、耐摩耗性能を約２倍に向
上させる効果が得られる。
【００２０】なお、従来品として、上述したシフトフォ
ーク以外にも種々のシフトフォークが提案されている
が、本実施形態のシフトフォークはこれらに対しても以
下の優位性を有している。 （１）特開平５−３４０４７１号公報および特開平６−
１１７４５１号公報に記載されたシフトフォークは、係
合部に耐摩耗性部材を被着したシフトフォークについ
て、耐摩耗性部材の変形を防止することにより耐摩耗性
能の向上および剛性バランスの向上を図るものである。
これに対し、本実施形態のシフトフォークは、（ａ）係
合部がフォーク本体と一体成形されており、鋳造後の加
工を必要としないため、安価に構成することができ、
（ｂ）係合部にクラウニング形状を設けているため、操
作性能が向上する、という２点で上記公報記載のシフト
フォークに対し優位である。 （２）特開平８−４９０３５号公報に記載されたシフト
フォークは、耐摩耗性アルミ合金で一体形成されるシフ
トフォークにショットピーニングを施し、耐摩耗性能を
維持したまま、疲労強度を向上させたものである。これ
に対し、本実施形態のシフトフォークは、材料成分およ
び鋳造条件の設定により耐摩耗性能と疲労強度とを両立
させているため、ショットピーニングを施さない分、上
記公報記載のシフトフォークに対しコスト的に有利であ
る。
ーク以外にも種々のシフトフォークが提案されている
が、本実施形態のシフトフォークはこれらに対しても以
下の優位性を有している。 （１）特開平５−３４０４７１号公報および特開平６−
１１７４５１号公報に記載されたシフトフォークは、係
合部に耐摩耗性部材を被着したシフトフォークについ
て、耐摩耗性部材の変形を防止することにより耐摩耗性
能の向上および剛性バランスの向上を図るものである。
これに対し、本実施形態のシフトフォークは、（ａ）係
合部がフォーク本体と一体成形されており、鋳造後の加
工を必要としないため、安価に構成することができ、
（ｂ）係合部にクラウニング形状を設けているため、操
作性能が向上する、という２点で上記公報記載のシフト
フォークに対し優位である。 （２）特開平８−４９０３５号公報に記載されたシフト
フォークは、耐摩耗性アルミ合金で一体形成されるシフ
トフォークにショットピーニングを施し、耐摩耗性能を
維持したまま、疲労強度を向上させたものである。これ
に対し、本実施形態のシフトフォークは、材料成分およ
び鋳造条件の設定により耐摩耗性能と疲労強度とを両立
させているため、ショットピーニングを施さない分、上
記公報記載のシフトフォークに対しコスト的に有利であ
る。
【図１】（ａ）は本発明の変速機用シフトフォークの第
１実施形態の構成を示す図であり、（ｂ）はシフトフォ
ークの係合部の詳細を示すための、図１（ａ）の矢視Ｃ
図である。
１実施形態の構成を示す図であり、（ｂ）はシフトフォ
ークの係合部の詳細を示すための、図１（ａ）の矢視Ｃ
図である。
【図２】（ａ）〜（ｃ）は、第１実施形態のシフトフォ
ークの従来品に対する性能向上等の効果を説明するため
の図である。
ークの従来品に対する性能向上等の効果を説明するため
の図である。
【図３】第１実施形態のシフトフォークおよび各種従来
品のシフトフォークの係合部の耐摩耗性能を確認するた
めの単体摩耗実験の結果を示す図である。
品のシフトフォークの係合部の耐摩耗性能を確認するた
めの単体摩耗実験の結果を示す図である。
１１ 変速機用シフトフォーク（シフトフォーク） １２ フォーク本体部 １３ 係合部 １４Ｌ，１４Ｒ 係合面 １５ カップリングスリーブ
フロントページの続き (72)発明者 川崎 雅己 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 カップリングスリーブに対する係合部
と、該係合部を一体成形されるフォーク本体部とから成
り、ダイカスト鋳造方法により製造される変速機用シフ
トフォークであって、 前記係合部のカップリングスリーブに対する係合面を鋳
抜きでクラウニング形状としたことを特徴とする変速機
用シフトフォーク。 - 【請求項２】 前記ダイカスト鋳造方法は、固定型およ
び可動型より成るとともに抜き勾配を形成されていない
型のキャビティ内に溶湯を注入した後、前記キャビティ
内の製品が半凝固状態のときに型開きを行って当該製品
を取り出す方法であることを特徴とする請求項１記載の
変速機用シフトフォーク。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9338596A JPH11173415A (ja) | 1997-12-09 | 1997-12-09 | 変速機用シフトフォーク |
| DE69819116T DE69819116T2 (de) | 1997-12-09 | 1998-11-23 | Getriebeschaltgabel und deren Herstellungsverfahren |
| EP98122251A EP0924449B1 (en) | 1997-12-09 | 1998-11-23 | Tansmission shift fork, and manufacturing method thereof |
| US09/198,453 US6179040B1 (en) | 1997-12-09 | 1998-11-24 | Transmission shift fork, and manufacturing method thereof |
| KR1019980052448A KR100310401B1 (ko) | 1997-12-09 | 1998-12-02 | 변속기용시프트포크 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9338596A JPH11173415A (ja) | 1997-12-09 | 1997-12-09 | 変速機用シフトフォーク |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11173415A true JPH11173415A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=18319670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9338596A Pending JPH11173415A (ja) | 1997-12-09 | 1997-12-09 | 変速機用シフトフォーク |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6179040B1 (ja) |
| EP (1) | EP0924449B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11173415A (ja) |
| KR (1) | KR100310401B1 (ja) |
| DE (1) | DE69819116T2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020048465A (ko) * | 2000-12-18 | 2002-06-24 | 이계안 | 반응고 성형법을 이용한 쉬프트 포크의 제조방법 |
| WO2009072248A1 (ja) | 2007-12-05 | 2009-06-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | シフトフォーク |
| JP2012021637A (ja) * | 2010-07-16 | 2012-02-02 | Aichi Machine Industry Co Ltd | シフトフォーク及びこれを備える変速機 |
| JP2014025499A (ja) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Nippon Soken Inc | シフトフォークおよびこれを備えた変速装置 |
| JP2021045758A (ja) * | 2019-09-14 | 2021-03-25 | ジヤトコ株式会社 | 鋳造装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7077828B2 (en) * | 1999-03-05 | 2006-07-18 | Roche Diagnostics Gmbh | Device for withdrawing blood for diagnostic applications |
| DE10125450A1 (de) * | 2001-05-25 | 2002-12-05 | Getrag Getriebe Zahnrad | Betätigungsvorrichtung für eine Schaltmuffe sowie Verfahren zum Herstellen einer derartigen Betätigungsvorrichtung |
| US7637519B2 (en) * | 2006-10-30 | 2009-12-29 | 89908, Inc. | Moveable support platform |
| DE102009014312A1 (de) * | 2009-03-25 | 2010-09-30 | Valeo Systèmes d'Essuyage | Elektromotorischer Hilfsantrieb, insbesondere Wischerantrieb |
| CN102906469B (zh) | 2010-04-06 | 2015-09-02 | 康斯博格汽车股份公司 | 换挡拨叉组件 |
| CN107695319A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-02-16 | 徐州市伟华炉料有限公司 | 一种拨叉的铸造工艺 |
| US10738887B2 (en) * | 2018-02-06 | 2020-08-11 | Arvinmeritor Technology, Llc | Shift fork and method of manufacture |
| JP2022088929A (ja) * | 2020-12-03 | 2022-06-15 | トヨタ自動車株式会社 | シフト装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5967337A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Toyota Motor Corp | 複合材料の半溶融加工法 |
| JPH0811279B2 (ja) | 1990-04-23 | 1996-02-07 | 吉則 片平 | ダイカスト鋳造方法 |
| US5201237A (en) * | 1990-09-26 | 1993-04-13 | Saturn Corporation | Shift fork for a vehicular transmission |
| JPH05340471A (ja) | 1992-06-10 | 1993-12-21 | Honda Motor Co Ltd | 変速機用シフトフォーク |
| JPH06117451A (ja) | 1992-10-01 | 1994-04-26 | Honda Motor Co Ltd | シフトフォーク並びにシフトフォークの係合部形成方法 |
| JPH0849035A (ja) | 1994-08-03 | 1996-02-20 | Mitsubishi Materials Corp | すぐれた疲労強度を有する耐摩耗性Ａｌ合金製シフトフォーク |
-
1997
- 1997-12-09 JP JP9338596A patent/JPH11173415A/ja active Pending
-
1998
- 1998-11-23 DE DE69819116T patent/DE69819116T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-11-23 EP EP98122251A patent/EP0924449B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-11-24 US US09/198,453 patent/US6179040B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-02 KR KR1019980052448A patent/KR100310401B1/ko not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020048465A (ko) * | 2000-12-18 | 2002-06-24 | 이계안 | 반응고 성형법을 이용한 쉬프트 포크의 제조방법 |
| WO2009072248A1 (ja) | 2007-12-05 | 2009-06-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | シフトフォーク |
| JP2012021637A (ja) * | 2010-07-16 | 2012-02-02 | Aichi Machine Industry Co Ltd | シフトフォーク及びこれを備える変速機 |
| JP2014025499A (ja) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Nippon Soken Inc | シフトフォークおよびこれを備えた変速装置 |
| JP2021045758A (ja) * | 2019-09-14 | 2021-03-25 | ジヤトコ株式会社 | 鋳造装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69819116D1 (de) | 2003-11-27 |
| DE69819116T2 (de) | 2004-07-22 |
| KR19990062704A (ko) | 1999-07-26 |
| EP0924449A3 (en) | 2001-03-21 |
| KR100310401B1 (ko) | 2002-02-28 |
| US6179040B1 (en) | 2001-01-30 |
| EP0924449B1 (en) | 2003-10-22 |
| EP0924449A2 (en) | 1999-06-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031125 |