JPH11156153A - 排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法 - Google Patents
排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法Info
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- JPH11156153A JPH11156153A JP9328582A JP32858297A JPH11156153A JP H11156153 A JPH11156153 A JP H11156153A JP 9328582 A JP9328582 A JP 9328582A JP 32858297 A JP32858297 A JP 32858297A JP H11156153 A JPH11156153 A JP H11156153A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 必要以上に噴霧される吸収液の量を最小限に
抑えて消費電力の無駄を抑制しつつ、所望の脱硫性能を
確保する。 【解決手段】 ボイラ負荷目標値３１から先行的に循環
ポンプ３の運転台数を制御すると共に、ミル起動指令３
３、及びミル停止指令３４の発生時における吸収塔入口
ＳＯ2濃度２７ａの変動を考慮して、循環ポンプ３の運
転台数が最適台数になるように先行的に制御する。
抑えて消費電力の無駄を抑制しつつ、所望の脱硫性能を
確保する。 【解決手段】 ボイラ負荷目標値３１から先行的に循環
ポンプ３の運転台数を制御すると共に、ミル起動指令３
３、及びミル停止指令３４の発生時における吸収塔入口
ＳＯ2濃度２７ａの変動を考慮して、循環ポンプ３の運
転台数が最適台数になるように先行的に制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭焚ボイラの下
流に備えられる排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制
御方法に関するものである。
流に備えられる排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制
御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、吸収剤として石灰（石灰石、消石
灰又は生石灰）を用いた排煙脱硫装置は、一般に図７に
示されるように、下部に形成された液溜り部１の吸収液
２を、複数台（図７の例では十台）の循環ポンプ３の作
動により、上部に配設されたスプレーノズル４から噴霧
して循環させると共に、図示していない石炭焚のボイラ
から供給される排ガスを前記スプレーノズル４から噴霧
された吸収液２と接触せしめた後排出させる吸収塔５の
前記液溜り部１に、酸化用の空気を供給する酸化空気ブ
ロワ６を接続すると共に、液溜り部１内の吸収液２を撹
拌する撹拌機７を設け、後述する母液タンク２５から供
給される吸収液２３とサイロ８から供給される石灰９を
混合して吸収剤スラリー１０を生成し且つ該吸収剤スラ
リー１０を前記吸収塔５の液溜り部１に供給するための
吸収剤スラリーピット１１を設け、前記吸収塔５の底部
から吸収液２の一部が供給され且つ前記吸収塔５の液溜
り部１へ供給されるカセイソーダ等の中和剤１２の一部
が供給され前記吸収液２と中和剤１２を混合撹拌する中
和タンク１３を設け、該中和タンク１３から抽出された
吸収液１４を濃縮せしめるシックナ１５を設け、該シッ
クナ１５で濃縮された吸収液１６が供給され該吸収液１
６を撹拌する石膏分離機供給タンク１７を設け、該石膏
分離機供給タンク１７から抽出される吸収液１６を脱水
し石膏１９を生成するための石膏分離機２０を設け、該
石膏分離機２０で脱水された水２１が供給され該水２１
の一部を前記シックナ１５へ供給するための濾液ピット
２２を設け、更に、前記シックナ１５から上澄みの吸収
液２３が供給され該吸収液２３の一部を排水処理装置２
４と吸収剤スラリーピット１１へ供給し且つ残りを前記
吸収塔５の液溜り部１へ送るための母液タンク２５を設
けてなる構成を有している。
灰又は生石灰）を用いた排煙脱硫装置は、一般に図７に
示されるように、下部に形成された液溜り部１の吸収液
２を、複数台（図７の例では十台）の循環ポンプ３の作
動により、上部に配設されたスプレーノズル４から噴霧
して循環させると共に、図示していない石炭焚のボイラ
から供給される排ガスを前記スプレーノズル４から噴霧
された吸収液２と接触せしめた後排出させる吸収塔５の
前記液溜り部１に、酸化用の空気を供給する酸化空気ブ
ロワ６を接続すると共に、液溜り部１内の吸収液２を撹
拌する撹拌機７を設け、後述する母液タンク２５から供
給される吸収液２３とサイロ８から供給される石灰９を
混合して吸収剤スラリー１０を生成し且つ該吸収剤スラ
リー１０を前記吸収塔５の液溜り部１に供給するための
吸収剤スラリーピット１１を設け、前記吸収塔５の底部
から吸収液２の一部が供給され且つ前記吸収塔５の液溜
り部１へ供給されるカセイソーダ等の中和剤１２の一部
が供給され前記吸収液２と中和剤１２を混合撹拌する中
和タンク１３を設け、該中和タンク１３から抽出された
吸収液１４を濃縮せしめるシックナ１５を設け、該シッ
クナ１５で濃縮された吸収液１６が供給され該吸収液１
６を撹拌する石膏分離機供給タンク１７を設け、該石膏
分離機供給タンク１７から抽出される吸収液１６を脱水
し石膏１９を生成するための石膏分離機２０を設け、該
石膏分離機２０で脱水された水２１が供給され該水２１
の一部を前記シックナ１５へ供給するための濾液ピット
２２を設け、更に、前記シックナ１５から上澄みの吸収
液２３が供給され該吸収液２３の一部を排水処理装置２
４と吸収剤スラリーピット１１へ供給し且つ残りを前記
吸収塔５の液溜り部１へ送るための母液タンク２５を設
けてなる構成を有している。
【０００３】尚、図７中、１８は吸収塔５へ適宜補給さ
れる補給水、２６は吸収剤スラリー１０を吸収塔５へ供
給するための吸収剤スラリーポンプである。
れる補給水、２６は吸収剤スラリー１０を吸収塔５へ供
給するための吸収剤スラリーポンプである。
【０００４】前述の如き排煙脱硫装置の場合、吸収液２
が循環ポンプ３の作動により循環しており、吸収塔５に
送り込まれた排ガスは、スプレーノズル４から噴霧され
る吸収液２と接触することにより、ＳＯ2（硫黄酸化
物）が吸収除去された後、外部へ排出される。
が循環ポンプ３の作動により循環しており、吸収塔５に
送り込まれた排ガスは、スプレーノズル４から噴霧され
る吸収液２と接触することにより、ＳＯ2（硫黄酸化
物）が吸収除去された後、外部へ排出される。
【０００５】一方、前記排ガスからＳＯ2を吸収した吸
収液２の一部は、吸収塔５の液溜り部１の底部から中和
タンク１３へ供給され、該中和タンク１３において中和
剤１２と混合撹拌され、該混合撹拌された吸収液１４が
シックナ１５へ送られ、該シックナ１５において濃縮さ
れ、該濃縮された吸収液１６が石膏分離機供給タンク１
７を経て石膏分離機２０へ送られ、該石膏分離機２０に
おいて水分が除去され石膏１９が生成される。
収液２の一部は、吸収塔５の液溜り部１の底部から中和
タンク１３へ供給され、該中和タンク１３において中和
剤１２と混合撹拌され、該混合撹拌された吸収液１４が
シックナ１５へ送られ、該シックナ１５において濃縮さ
れ、該濃縮された吸収液１６が石膏分離機供給タンク１
７を経て石膏分離機２０へ送られ、該石膏分離機２０に
おいて水分が除去され石膏１９が生成される。
【０００６】前記石膏分離機２０で脱水された水２１
は、濾液ピット２２を経て前記シックナ１５へ戻され、
又、該シックナ１５における前記吸収液１４の濃縮時に
出る上澄みの吸収液２３は、母液タンク２５を経て排水
処理装置２４と吸収剤スラリーピット１１へ供給される
と共に、前記吸収塔５の液溜り部１へ送られる。
は、濾液ピット２２を経て前記シックナ１５へ戻され、
又、該シックナ１５における前記吸収液１４の濃縮時に
出る上澄みの吸収液２３は、母液タンク２５を経て排水
処理装置２４と吸収剤スラリーピット１１へ供給される
と共に、前記吸収塔５の液溜り部１へ送られる。
【０００７】前記吸収剤スラリーピット１１へ供給され
た吸収液２３は、該吸収剤スラリーピット１１において
サイロ８から供給される石灰９と混合され、吸収剤スラ
リー１０として吸収剤スラリーポンプ２６の作動により
前記吸収塔５の液溜り部１に供給される。
た吸収液２３は、該吸収剤スラリーピット１１において
サイロ８から供給される石灰９と混合され、吸収剤スラ
リー１０として吸収剤スラリーポンプ２６の作動により
前記吸収塔５の液溜り部１に供給される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
如き従来の排煙脱硫装置においては、循環ポンプ３の運
転台数は、ボイラ負荷指令（発電機出力指令）［ＭＷ］
とは無関係に、脱硫性能に余裕を見込んだ台数として略
一定に制御されており、必要以上に噴霧される吸収液２
の量が多くなって消費電力も嵩み無駄が多くなるという
欠点を有していた。
如き従来の排煙脱硫装置においては、循環ポンプ３の運
転台数は、ボイラ負荷指令（発電機出力指令）［ＭＷ］
とは無関係に、脱硫性能に余裕を見込んだ台数として略
一定に制御されており、必要以上に噴霧される吸収液２
の量が多くなって消費電力も嵩み無駄が多くなるという
欠点を有していた。
【０００９】このため、最近では、ボイラ負荷目標値に
応じて循環ポンプ３の運転台数を先行的に制御する方法
も提案されている。
応じて循環ポンプ３の運転台数を先行的に制御する方法
も提案されている。
【００１０】実際の発電所等においては、ボイラの燃料
としてさまざまな種類の石炭が単独で或いはブレンドさ
れて使用され、同じボイラ負荷であっても炭種が異なる
と、排煙脱硫装置に導入される排ガス中のＳＯ2濃度並
びに排ガス量が変化するため、本来ならば、前記炭種の
変更、即ち排ガス中のＳＯ2濃度並びに排ガス量の変化
に応じて循環ポンプ３の運転台数を増減させるのが理想
であるが、前述の如きボイラ負荷目標値に応じて循環ポ
ンプ３の運転台数を先行的に制御する方法の場合、ボイ
ラの燃料として使用される炭種に応じて循環ポンプ３の
運転台数を変化させるようにはなっておらず、どんな炭
種が来てもいいようにある程度の余裕を見込んだ運転台
数を、ボイラ負荷に対する関数として設定しているた
め、依然として無駄が多くなることは避けられないのが
現状であった。
としてさまざまな種類の石炭が単独で或いはブレンドさ
れて使用され、同じボイラ負荷であっても炭種が異なる
と、排煙脱硫装置に導入される排ガス中のＳＯ2濃度並
びに排ガス量が変化するため、本来ならば、前記炭種の
変更、即ち排ガス中のＳＯ2濃度並びに排ガス量の変化
に応じて循環ポンプ３の運転台数を増減させるのが理想
であるが、前述の如きボイラ負荷目標値に応じて循環ポ
ンプ３の運転台数を先行的に制御する方法の場合、ボイ
ラの燃料として使用される炭種に応じて循環ポンプ３の
運転台数を変化させるようにはなっておらず、どんな炭
種が来てもいいようにある程度の余裕を見込んだ運転台
数を、ボイラ負荷に対する関数として設定しているた
め、依然として無駄が多くなることは避けられないのが
現状であった。
【００１１】また、従来における石炭焚ボイラにおいて
は、ボイラに微粉炭を供給するミルの起動時と停止時
に、ボイラ出口、即ち吸収塔入口のＳＯ2濃度が上昇す
ることが知られているが、このようなミルの起動、停止
時におけるＳＯ2濃度の上昇をも考慮した余裕のある運
転台数を設定する必要があるために、更に無駄が多くな
るという問題を有していた。
は、ボイラに微粉炭を供給するミルの起動時と停止時
に、ボイラ出口、即ち吸収塔入口のＳＯ2濃度が上昇す
ることが知られているが、このようなミルの起動、停止
時におけるＳＯ2濃度の上昇をも考慮した余裕のある運
転台数を設定する必要があるために、更に無駄が多くな
るという問題を有していた。
【００１２】本発明は、斯かる実情に鑑み、必要以上に
噴霧される吸収液の量を最小限に抑えて消費電力の無駄
を抑制しつつ、所望の脱硫性能を確保し得る排煙脱硫装
置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法を提供しようとする
ものである。
噴霧される吸収液の量を最小限に抑えて消費電力の無駄
を抑制しつつ、所望の脱硫性能を確保し得る排煙脱硫装
置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法を提供しようとする
ものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、吸収剤として
石灰を用いた吸収液を複数台の循環ポンプの作動により
噴霧して循環させつつ、石炭焚ボイラから排出される排
ガスと接触せしめて排ガス中のＳＯ2を吸収除去する吸
収塔を備えた排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御
方法であって、検出される実際の吸収塔入口ＳＯ2濃度
と吸収塔入口排ガス量とに基づき、ボイラ負荷に対する
吸収塔入口ＳＯ2濃度を表わす第一の関数と、ボイラ負
荷に対する吸収塔入口排ガス量を表わす第二の関数と、
前記第一、第二の関数に基づいて求められるボイラ負荷
に対して適正なポンプ台数を求める第三の関数とを時々
刻々書き換えると共に、与えられるボイラ負荷目標値に
対応させて先行的に循環ポンプの運転台数を制御し、更
に、ミル起動時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を
考慮したミル起動時係数を予め求めると共に、ミル停止
時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を考慮したミル
停止時係数を予め求めておき、ミル起動指令の発生時に
ミル起動時係数を前記第一の関数に掛算し、またミル停
止指令の発生時にミル停止時係数を前記第一の関数に掛
算することを特徴とする排煙脱硫装置の吸収塔循環ポン
プ台数制御方法、に係るものである。
石灰を用いた吸収液を複数台の循環ポンプの作動により
噴霧して循環させつつ、石炭焚ボイラから排出される排
ガスと接触せしめて排ガス中のＳＯ2を吸収除去する吸
収塔を備えた排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御
方法であって、検出される実際の吸収塔入口ＳＯ2濃度
と吸収塔入口排ガス量とに基づき、ボイラ負荷に対する
吸収塔入口ＳＯ2濃度を表わす第一の関数と、ボイラ負
荷に対する吸収塔入口排ガス量を表わす第二の関数と、
前記第一、第二の関数に基づいて求められるボイラ負荷
に対して適正なポンプ台数を求める第三の関数とを時々
刻々書き換えると共に、与えられるボイラ負荷目標値に
対応させて先行的に循環ポンプの運転台数を制御し、更
に、ミル起動時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を
考慮したミル起動時係数を予め求めると共に、ミル停止
時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を考慮したミル
停止時係数を予め求めておき、ミル起動指令の発生時に
ミル起動時係数を前記第一の関数に掛算し、またミル停
止指令の発生時にミル停止時係数を前記第一の関数に掛
算することを特徴とする排煙脱硫装置の吸収塔循環ポン
プ台数制御方法、に係るものである。
【００１４】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。
られる。
【００１５】排煙脱硫装置の運転時には、検出される実
際の吸収塔入口ＳＯ2濃度と吸収塔入口排ガス量とに基
づき、ボイラ負荷に対する吸収塔入口ＳＯ2濃度を表わ
す第一の関数と、ボイラ負荷に対する吸収塔入口排ガス
量を表わす第二の関数と、前記第一、第二の関数に基づ
いて求められるボイラ負荷に対して適正なポンプ台数を
求める第三の関数とが時々刻々書き換えられると共に、
与えられるボイラ負荷目標値に対応させて、先行的に循
環ポンプの運転台数が制御される。
際の吸収塔入口ＳＯ2濃度と吸収塔入口排ガス量とに基
づき、ボイラ負荷に対する吸収塔入口ＳＯ2濃度を表わ
す第一の関数と、ボイラ負荷に対する吸収塔入口排ガス
量を表わす第二の関数と、前記第一、第二の関数に基づ
いて求められるボイラ負荷に対して適正なポンプ台数を
求める第三の関数とが時々刻々書き換えられると共に、
与えられるボイラ負荷目標値に対応させて、先行的に循
環ポンプの運転台数が制御される。
【００１６】この結果、実際の発電所等において、ボイ
ラの燃料としてさまざまな種類の石炭が単独で或いはブ
レンドされて使用された場合、同じボイラ負荷であって
も炭種の変化により、排煙脱硫装置に導入される排ガス
中のＳＯ2濃度並びに排ガス量は変化するが、本発明に
おいては、最新のデータに基づいて時々刻々書き換えら
れる第三の関数によりボイラ負荷目標値から先行的に循
環ポンプの運転台数を制御しているため、該循環ポンプ
の運転台数は常にその時点における最適な台数となり、
吸収液が必要以上に噴霧されることがなくなり、消費電
力も抑えられ、無駄がなくなる。
ラの燃料としてさまざまな種類の石炭が単独で或いはブ
レンドされて使用された場合、同じボイラ負荷であって
も炭種の変化により、排煙脱硫装置に導入される排ガス
中のＳＯ2濃度並びに排ガス量は変化するが、本発明に
おいては、最新のデータに基づいて時々刻々書き換えら
れる第三の関数によりボイラ負荷目標値から先行的に循
環ポンプの運転台数を制御しているため、該循環ポンプ
の運転台数は常にその時点における最適な台数となり、
吸収液が必要以上に噴霧されることがなくなり、消費電
力も抑えられ、無駄がなくなる。
【００１７】一方、ミル起動時における吸収塔入口ＳＯ
2濃度の上昇を考慮したミル起動時係数を予め求めると
共に、ミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇
を考慮したミル停止時係数を予め求めておき、ミル起動
指令の発生時にミル起動時係数を前記第一の関数に掛算
し、またミル停止指令の発生時にミル停止時係数を前記
第一の関数に掛算するようにしているので、循環ポンプ
の運転台数を、ミル起動、停止時の吸収塔入口ＳＯ2濃
度の変動を考慮して、先行的に最適台数に制御すること
ができ、よって吸収液を必要以上に噴霧させることを防
止して、消費電力を抑える効果を更に高め得る。
2濃度の上昇を考慮したミル起動時係数を予め求めると
共に、ミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇
を考慮したミル停止時係数を予め求めておき、ミル起動
指令の発生時にミル起動時係数を前記第一の関数に掛算
し、またミル停止指令の発生時にミル停止時係数を前記
第一の関数に掛算するようにしているので、循環ポンプ
の運転台数を、ミル起動、停止時の吸収塔入口ＳＯ2濃
度の変動を考慮して、先行的に最適台数に制御すること
ができ、よって吸収液を必要以上に噴霧させることを防
止して、消費電力を抑える効果を更に高め得る。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図示
例と共に説明する。
例と共に説明する。
【００１９】図１〜図６は本発明を実施する形態の一例
であって、図中、図７と同一の符号を付した部分は同一
物を表わしており、基本的な構成は図７に示す従来のも
のと同様である。
であって、図中、図７と同一の符号を付した部分は同一
物を表わしており、基本的な構成は図７に示す従来のも
のと同様である。
【００２０】図１及び図２に示す如く、濃度分析計２７
と流量検出器２８とによって検出される実際の吸収塔入
口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排ガス量２８ａとに基
づき、脱硫制御装置２９において、ボイラ負荷に対する
吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａを表わす第一の関数Ｆ
1（ｘ）（図３参照）と、ボイラ負荷に対する吸収塔入
口排ガス量２８ａを表わす第二の関数Ｆ2（ｘ）（図４
参照）と、吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排
ガス量２８ａから目標脱硫率を得るための適正な循環ポ
ンプ台数を求める第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）（図示せ
ず）とを時々刻々（およそ３０秒に一度）書き換え、ボ
イラ制御装置３０から与えられるボイラ負荷目標値３１
（図５参照）に対応させて、前記脱硫制御装置２９から
出力される循環ポンプ制御信号３２によって先行的に循
環ポンプ３の運転台数を制御するようにしている。
と流量検出器２８とによって検出される実際の吸収塔入
口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排ガス量２８ａとに基
づき、脱硫制御装置２９において、ボイラ負荷に対する
吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａを表わす第一の関数Ｆ
1（ｘ）（図３参照）と、ボイラ負荷に対する吸収塔入
口排ガス量２８ａを表わす第二の関数Ｆ2（ｘ）（図４
参照）と、吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排
ガス量２８ａから目標脱硫率を得るための適正な循環ポ
ンプ台数を求める第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）（図示せ
ず）とを時々刻々（およそ３０秒に一度）書き換え、ボ
イラ制御装置３０から与えられるボイラ負荷目標値３１
（図５参照）に対応させて、前記脱硫制御装置２９から
出力される循環ポンプ制御信号３２によって先行的に循
環ポンプ３の運転台数を制御するようにしている。
【００２１】又、排煙脱硫装置の運転を開始する時点に
おける循環ポンプ３の運転台数については、前記濃度分
析計２７と流量検出器２８とによって検出される実際の
吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排ガス量２８
ａのデータを用いることはできないが、運転開始前に
は、これから使用される炭種は予めわかっているため、
該炭種に対応させて、図２に示すように試運転でのデー
タに基づき前記第一の関数Ｆ1（ｘ）と第二の関数Ｆ
2（ｘ）とを想定し、吸収塔入口ＳＯ2濃度と吸収塔入口
排ガス量と目標脱硫率から適正な循環ポンプ台数を求め
る第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）を想定し、前述と同様、
前記ボイラ制御装置３０から与えられるボイラ負荷目標
値３１に対応させて、前記脱硫制御装置２９から出力さ
れる循環ポンプ制御信号３２によって先行的に循環ポン
プ３の運転台数を制御するようにしてある。
おける循環ポンプ３の運転台数については、前記濃度分
析計２７と流量検出器２８とによって検出される実際の
吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排ガス量２８
ａのデータを用いることはできないが、運転開始前に
は、これから使用される炭種は予めわかっているため、
該炭種に対応させて、図２に示すように試運転でのデー
タに基づき前記第一の関数Ｆ1（ｘ）と第二の関数Ｆ
2（ｘ）とを想定し、吸収塔入口ＳＯ2濃度と吸収塔入口
排ガス量と目標脱硫率から適正な循環ポンプ台数を求め
る第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）を想定し、前述と同様、
前記ボイラ制御装置３０から与えられるボイラ負荷目標
値３１に対応させて、前記脱硫制御装置２９から出力さ
れる循環ポンプ制御信号３２によって先行的に循環ポン
プ３の運転台数を制御するようにしてある。
【００２２】排煙脱硫装置の運転が開始されると、濃度
分析計２７により吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａが検出さ
れると共に、流量検出器２８により吸収塔入口排ガス量
２８ａが検出されることにより、前記第一の関数Ｆ
1（ｘ），第二の関数Ｆ2（ｘ）が時々刻々と書き換えら
れ、第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）も時々刻々と書き換え
られるようになる。
分析計２７により吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａが検出さ
れると共に、流量検出器２８により吸収塔入口排ガス量
２８ａが検出されることにより、前記第一の関数Ｆ
1（ｘ），第二の関数Ｆ2（ｘ）が時々刻々と書き換えら
れ、第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）も時々刻々と書き換え
られるようになる。
【００２３】一方、図１に示すように、脱硫制御装置２
９に、ミル起動指令３３と、ミル停止指令３４を入力し
ている。
９に、ミル起動指令３３と、ミル停止指令３４を入力し
ている。
【００２４】脱硫制御装置２９にミル起動指令３３が入
力されると、図２に示すように、予め求められたミル起
動時係数Ｋ1が、ボイラ負荷目標値から求められた吸収
塔入口ＳＯ2濃度に掛算されるようになっている。
力されると、図２に示すように、予め求められたミル起
動時係数Ｋ1が、ボイラ負荷目標値から求められた吸収
塔入口ＳＯ2濃度に掛算されるようになっている。
【００２５】また、脱硫制御装置２９にミル停止指令３
４が入力されると、図２に示すように、予め求められた
ミル停止時係数Ｋ2が、ボイラ負荷目標値から求めた吸
収塔入口ＳＯ2濃度に掛算されるようになっている。
４が入力されると、図２に示すように、予め求められた
ミル停止時係数Ｋ2が、ボイラ負荷目標値から求めた吸
収塔入口ＳＯ2濃度に掛算されるようになっている。
【００２６】前記、ミル起動時係数Ｋ1は、Ｋ1＝１＋ｇ
1（ｔ）であり、またミル停止時係数Ｋ2は、Ｋ2＝１＋
ｇ2（ｔ）であり、この時のｇ1（ｔ）、ｇ2（ｔ）は、
ミル起動時とミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度
の上昇割合と、上昇した時間帯（分）とを予め求めたＳ
Ｏ2濃度増加信号である。
1（ｔ）であり、またミル停止時係数Ｋ2は、Ｋ2＝１＋
ｇ2（ｔ）であり、この時のｇ1（ｔ）、ｇ2（ｔ）は、
ミル起動時とミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度
の上昇割合と、上昇した時間帯（分）とを予め求めたＳ
Ｏ2濃度増加信号である。
【００２７】ＳＯ2濃度増加信号ｇ1（ｔ）、ｇ2（ｔ）
は、硫黄含有量の多い石炭をボイラで燃焼させる試験を
行って得るようにしたものであり、図６に示した例で
は、ミル起動指令３３の発生時には、破線で示すよう
に、ミル起動指令３３の発生から例えば１分後に吸収塔
入口ＳＯ2濃度が増加して、３分後に最大の０．１倍ま
で増加し、その後はその状態を保持し、７分後に減少し
て１０分後には吸収塔入口ＳＯ2濃度の増加がなくなっ
ている。
は、硫黄含有量の多い石炭をボイラで燃焼させる試験を
行って得るようにしたものであり、図６に示した例で
は、ミル起動指令３３の発生時には、破線で示すよう
に、ミル起動指令３３の発生から例えば１分後に吸収塔
入口ＳＯ2濃度が増加して、３分後に最大の０．１倍ま
で増加し、その後はその状態を保持し、７分後に減少し
て１０分後には吸収塔入口ＳＯ2濃度の増加がなくなっ
ている。
【００２８】また、ミル停止指令３４の発生時には、図
６に実線で示すように、ミル停止指令３４の発生から例
えば１分後に吸収塔入口ＳＯ2濃度が増加して３分後に
最大の０．２倍まで増加し、その後はその状態を保持
し、７分後に減少して１０分後には吸収塔入口ＳＯ2濃
度の増加がなくなっている。
６に実線で示すように、ミル停止指令３４の発生から例
えば１分後に吸収塔入口ＳＯ2濃度が増加して３分後に
最大の０．２倍まで増加し、その後はその状態を保持
し、７分後に減少して１０分後には吸収塔入口ＳＯ2濃
度の増加がなくなっている。
【００２９】図６から明らかなように、ミル起動指令３
３発生時におけるＳＯ2濃度増加信号ｇ1（ｔ）に対し
て、ミル停止指令３４発生時におけるＳＯ2濃度増加信
号ｇ2（ｔ）の方が一般に大きな値となっている。
３発生時におけるＳＯ2濃度増加信号ｇ1（ｔ）に対し
て、ミル停止指令３４発生時におけるＳＯ2濃度増加信
号ｇ2（ｔ）の方が一般に大きな値となっている。
【００３０】上記図６のようにして得たＳＯ2濃度増加
信号ｇ1（ｔ）、ｇ2（ｔ）の夫々に、「１」を加算して
ミル起動時係数Ｋ1、ミル停止時係数Ｋ2を求めておき、
ミル起動指令３３、又はミル停止指令３４の発生時に、
ミル起動時係数Ｋ1、ミル停止時係数Ｋ2を図２に示すよ
うに吸収塔入口ＳＯ2濃度に掛算し、このようにして求
めた吸収塔入口ＳＯ2濃度と前記吸収塔入口排ガス量と
を第三の関数Ｆｘ3（ｘ1，ｘ2）に代入して
信号ｇ1（ｔ）、ｇ2（ｔ）の夫々に、「１」を加算して
ミル起動時係数Ｋ1、ミル停止時係数Ｋ2を求めておき、
ミル起動指令３３、又はミル停止指令３４の発生時に、
ミル起動時係数Ｋ1、ミル停止時係数Ｋ2を図２に示すよ
うに吸収塔入口ＳＯ2濃度に掛算し、このようにして求
めた吸収塔入口ＳＯ2濃度と前記吸収塔入口排ガス量と
を第三の関数Ｆｘ3（ｘ1，ｘ2）に代入して
【数１】Ｙ＝Ｆ3（ｘ1，ｘ2）…（Ｉ） Ｙ：目標脱硫率を得る適正ポンプ台数 ｘ1：ボイラ負荷目標値からＦ1（ｘ）によって求めた吸
収塔入口ＳＯ2濃度 ｘ2：ボイラ負荷目標値からＦ2（ｘ）によって求めた吸
収塔入口排ガス量 から目標脱硫率を得る適正ポンプ台数を求めることによ
り、ミル起動時とミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2
濃度の上昇を考慮した制御を行えるようにしている。
収塔入口ＳＯ2濃度 ｘ2：ボイラ負荷目標値からＦ2（ｘ）によって求めた吸
収塔入口排ガス量 から目標脱硫率を得る適正ポンプ台数を求めることによ
り、ミル起動時とミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2
濃度の上昇を考慮した制御を行えるようにしている。
【００３１】次に、上記図示例の作動を説明する。
【００３２】排煙脱硫装置の運転時には、濃度分析計２
７と流量検出器２８とによって検出される実際の吸収塔
入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排ガス量２８ａとに
基づき、脱硫制御装置２９において、ボイラ負荷に対す
る吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａを表わす第一の関数Ｆ
1（ｘ）（図３参照）と、ボイラ負荷に対する吸収塔入
口排ガス量２８ａを表わす第二の関数Ｆ2（ｘ）（図４
参照）と、吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排
ガス量２８ａから目標脱硫率を得るための適正な循環ポ
ンプ台数を求める第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）とが時々
刻々書き換えられ、最新となる第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ
2）が使用され、ボイラ制御装置３０から与えられるボ
イラ負荷目標値３１（図５参照）に対応させて、前記脱
硫制御装置２９から出力される循環ポンプ制御信号３２
によって先行的に循環ポンプ３の運転台数が制御され
る。
７と流量検出器２８とによって検出される実際の吸収塔
入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排ガス量２８ａとに
基づき、脱硫制御装置２９において、ボイラ負荷に対す
る吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａを表わす第一の関数Ｆ
1（ｘ）（図３参照）と、ボイラ負荷に対する吸収塔入
口排ガス量２８ａを表わす第二の関数Ｆ2（ｘ）（図４
参照）と、吸収塔入口ＳＯ2濃度２７ａと吸収塔入口排
ガス量２８ａから目標脱硫率を得るための適正な循環ポ
ンプ台数を求める第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）とが時々
刻々書き換えられ、最新となる第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ
2）が使用され、ボイラ制御装置３０から与えられるボ
イラ負荷目標値３１（図５参照）に対応させて、前記脱
硫制御装置２９から出力される循環ポンプ制御信号３２
によって先行的に循環ポンプ３の運転台数が制御され
る。
【００３３】この結果、実際の発電所等において、ボイ
ラの燃料としてさまざまな種類の石炭が単独で或いはブ
レンドされて使用された場合、同じボイラ負荷であって
も炭種の変化により、排煙脱硫装置に導入される排ガス
中のＳＯ2濃度並びに排ガス量は変化するが、本図示例
においては、最新のデータに基づいて時々刻々書き換え
られる第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）によりボイラ負荷目
標値３１から先行的に循環ポンプ３の運転台数を制御し
ているため、該循環ポンプ３の運転台数は常にその時点
における最適な台数となり、吸収液２が必要以上に噴霧
されることがなくなり、消費電力も抑えられ、無駄がな
くなる。
ラの燃料としてさまざまな種類の石炭が単独で或いはブ
レンドされて使用された場合、同じボイラ負荷であって
も炭種の変化により、排煙脱硫装置に導入される排ガス
中のＳＯ2濃度並びに排ガス量は変化するが、本図示例
においては、最新のデータに基づいて時々刻々書き換え
られる第三の関数Ｆ3（ｘ1，ｘ2）によりボイラ負荷目
標値３１から先行的に循環ポンプ３の運転台数を制御し
ているため、該循環ポンプ３の運転台数は常にその時点
における最適な台数となり、吸収液２が必要以上に噴霧
されることがなくなり、消費電力も抑えられ、無駄がな
くなる。
【００３４】一方、図６に示したミル起動時における吸
収塔入口ＳＯ2濃度の上昇、即ちＳＯ2濃度増加信号ｇ1
（ｔ）を考慮したミル起動時係数Ｋ1を予め求めると共
に、ミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇、
即ちＳＯ2濃度増加信号ｇ2（ｔ）を考慮したミル停止時
係数Ｋ2を予め求めておき、ミル起動時係数Ｋ1、ミル停
止時係数Ｋ2を図２に示すように吸収塔入口ＳＯ2濃度に
掛算し、このようにして求めた吸収塔入口ＳＯ2濃度と
前記吸収塔入口排ガス量とを第三の関数Ｆ3（ｘ1，
ｘ2）代入して前記式（〓）から目標脱硫率を得る補正
ポンプ台数を求めることにより、ミル起動時とミル停止
時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を考慮した制御
を行うことができる。
収塔入口ＳＯ2濃度の上昇、即ちＳＯ2濃度増加信号ｇ1
（ｔ）を考慮したミル起動時係数Ｋ1を予め求めると共
に、ミル停止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇、
即ちＳＯ2濃度増加信号ｇ2（ｔ）を考慮したミル停止時
係数Ｋ2を予め求めておき、ミル起動時係数Ｋ1、ミル停
止時係数Ｋ2を図２に示すように吸収塔入口ＳＯ2濃度に
掛算し、このようにして求めた吸収塔入口ＳＯ2濃度と
前記吸収塔入口排ガス量とを第三の関数Ｆ3（ｘ1，
ｘ2）代入して前記式（〓）から目標脱硫率を得る補正
ポンプ台数を求めることにより、ミル起動時とミル停止
時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を考慮した制御
を行うことができる。
【００３５】こうして、必要以上に噴霧される吸収液の
量を最小限に抑えて消費電力の無駄を抑制しつつ、所望
の脱硫性能を確保し得る。
量を最小限に抑えて消費電力の無駄を抑制しつつ、所望
の脱硫性能を確保し得る。
【００３６】尚、本発明の排煙脱硫装置の吸収塔循環ポ
ンプ台数制御方法は、上述の図示例にのみ限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において
種々変更を加え得ることは勿論である。
ンプ台数制御方法は、上述の図示例にのみ限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において
種々変更を加え得ることは勿論である。
【００３７】
【発明の効果】以上、説明したように本発明の排煙脱硫
装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法によれば、ボイラ
負荷目標値から先行的に循環ポンプの運転台数を制御す
ると共に、ミル起動、停止時の吸収塔入口ＳＯ2濃度の
変動をも考慮して、循環ポンプの運転台数が最適台数に
なるように先行的に制御しているので、必要以上に噴霧
される吸収液の量を最小限に抑えて消費電力の無駄を抑
制しつつ、所望の脱硫性能を確保し得るという優れた効
果を奏し得る。
装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法によれば、ボイラ
負荷目標値から先行的に循環ポンプの運転台数を制御す
ると共に、ミル起動、停止時の吸収塔入口ＳＯ2濃度の
変動をも考慮して、循環ポンプの運転台数が最適台数に
なるように先行的に制御しているので、必要以上に噴霧
される吸収液の量を最小限に抑えて消費電力の無駄を抑
制しつつ、所望の脱硫性能を確保し得るという優れた効
果を奏し得る。
【図１】本発明を実施する形態の一例の全体概要構成図
である。
である。
【図２】本発明を実施する形態の一例のフローチャート
である。
である。
【図３】本発明を実施する形態の一例における第一の関
数Ｆ1（ｘ）を表わす線図である。
数Ｆ1（ｘ）を表わす線図である。
【図４】本発明を実施する形態の一例における第二の関
数Ｆ2（ｘ）を表わす線図である。
数Ｆ2（ｘ）を表わす線図である。
【図５】本発明を実施する形態の一例におけるボイラ負
荷目標値のスケジュールの一例を表わす線図である。
荷目標値のスケジュールの一例を表わす線図である。
【図６】本発明を実施する形態の一例におけるＳＯ2濃
度増加信号ｇ1（ｔ）と、ＳＯ2濃度増加信号ｇ2（ｔ）
を表わす線図である。
度増加信号ｇ1（ｔ）と、ＳＯ2濃度増加信号ｇ2（ｔ）
を表わす線図である。
【図７】従来例の全体概要構成図である。
２ 吸収液 ３ 循環ポンプ ５ 吸収塔 ９ 石灰 ２７ａ 吸収塔入口ＳＯ2濃度 ２８ａ 吸収塔入口排ガス量 ３１ ボイラ負荷目標値 ３３ ミル起動指令 ３４ ミル停止指令 Ｋ1 ミル起動時係数 Ｋ2 ミル停止時係数 Ｆ1（ｘ） 第一の関数 Ｆ2（ｘ） 第二の関数 Ｆ3（ｘ1，ｘ2） 第三の関数
Claims (1)
- 【請求項１】 吸収剤として石灰を用いた吸収液を複数
台の循環ポンプの作動により噴霧して循環させつつ、石
炭焚ボイラから排出される排ガスと接触せしめて排ガス
中のＳＯ2を吸収除去する吸収塔を備えた排煙脱硫装置
の吸収塔循環ポンプ台数制御方法であって、 検出される実際の吸収塔入口ＳＯ2濃度と吸収塔入口排
ガス量とに基づき、ボイラ負荷に対する吸収塔入口ＳＯ
2濃度を表わす第一の関数と、ボイラ負荷に対する吸収
塔入口排ガス量を表わす第二の関数と、前記第一、第二
の関数に基づいて求められるボイラ負荷に対して適正な
ポンプ台数を求める第三の関数とを時々刻々書き換える
と共に、与えられるボイラ負荷目標値に対応させて先行
的に循環ポンプの運転台数を制御し、 更に、ミル起動時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇
を考慮したミル起動時係数を予め求めると共に、ミル停
止時における吸収塔入口ＳＯ2濃度の上昇を考慮したミ
ル停止時係数を予め求めておき、ミル起動指令の発生時
にミル起動時係数を前記第一の関数に掛算し、またミル
停止指令の発生時にミル停止時係数を前記第一の関数に
掛算することを特徴とする排煙脱硫装置の吸収塔循環ポ
ンプ台数制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32858297A JP3997340B2 (ja) | 1997-11-28 | 1997-11-28 | 排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32858297A JP3997340B2 (ja) | 1997-11-28 | 1997-11-28 | 排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11156153A true JPH11156153A (ja) | 1999-06-15 |
| JP3997340B2 JP3997340B2 (ja) | 2007-10-24 |
Family
ID=18211896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32858297A Expired - Fee Related JP3997340B2 (ja) | 1997-11-28 | 1997-11-28 | 排煙脱硫装置の吸収塔循環ポンプ台数制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3997340B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102343214A (zh) * | 2010-08-06 | 2012-02-08 | 刘永 | 一种脱硫循环浆液喷淋量的调节方法及装置 |
| CN107899725A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-04-13 | 航天长征化学工程股份有限公司 | 一种节能环保的磨煤及干燥系统及其尾气处理方法 |
| CN109126408A (zh) * | 2018-08-23 | 2019-01-04 | 南京天创电子技术有限公司 | 一种湿法脱硫装置及智能控制方法 |
| CN109276990A (zh) * | 2018-09-19 | 2019-01-29 | 厦门邑通软件科技有限公司 | 一种循环泵降耗智能管理系统 |
| CN114471119A (zh) * | 2022-02-19 | 2022-05-13 | 内蒙古大板发电有限责任公司 | 一种脱硫吸收塔及其脱硫方法 |
| CN116272332A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-06-23 | 福建龙净脱硫脱硝工程有限公司 | 一种适用于多炉少塔在线切换的cfb干法脱硫装置和控制方法 |
-
1997
- 1997-11-28 JP JP32858297A patent/JP3997340B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102343214A (zh) * | 2010-08-06 | 2012-02-08 | 刘永 | 一种脱硫循环浆液喷淋量的调节方法及装置 |
| CN107899725A (zh) * | 2017-12-15 | 2018-04-13 | 航天长征化学工程股份有限公司 | 一种节能环保的磨煤及干燥系统及其尾气处理方法 |
| CN107899725B (zh) * | 2017-12-15 | 2024-02-23 | 航天长征化学工程股份有限公司 | 一种节能环保的磨煤及干燥系统及其尾气处理方法 |
| CN109126408A (zh) * | 2018-08-23 | 2019-01-04 | 南京天创电子技术有限公司 | 一种湿法脱硫装置及智能控制方法 |
| CN109126408B (zh) * | 2018-08-23 | 2024-04-16 | 南京天创电子技术有限公司 | 一种湿法脱硫装置及智能控制方法 |
| CN109276990A (zh) * | 2018-09-19 | 2019-01-29 | 厦门邑通软件科技有限公司 | 一种循环泵降耗智能管理系统 |
| CN114471119A (zh) * | 2022-02-19 | 2022-05-13 | 内蒙古大板发电有限责任公司 | 一种脱硫吸收塔及其脱硫方法 |
| CN114471119B (zh) * | 2022-02-19 | 2023-02-14 | 内蒙古大板发电有限责任公司 | 一种脱硫吸收塔及其脱硫方法 |
| CN116272332A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-06-23 | 福建龙净脱硫脱硝工程有限公司 | 一种适用于多炉少塔在线切换的cfb干法脱硫装置和控制方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3997340B2 (ja) | 2007-10-24 |
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