JPH11126929A

JPH11126929A - 圧電トランス

Info

Publication number: JPH11126929A
Application number: JP9292597A
Authority: JP
Inventors: Takayuki Inoi; 隆之猪井; Susumu Saito; 晋斉藤
Original assignee: NEC Corp
Current assignee: NEC Corp
Priority date: 1997-10-24
Filing date: 1997-10-24
Publication date: 1999-05-11
Anticipated expiration: 2017-10-24
Also published as: TW392370B; US6037706A; JP3111946B2; KR19990037313A; KR100286076B1

Abstract

(57)【要約】【課題】高いエネルギー変換効率、高い昇圧比を得る
とともに、製作に多くの工数を必要とせず信頼性を向上
させる。【解決手段】長方形の形状を有した発電部圧電セラミ
ック板１００の両端の上下に、幅が同じで長さが１／３
の４つの駆動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１
０３、１０３ａが設けられている。入力電極１０４、１
０４ａ、１０６、１０６ａおよび出力電極１０１、１０
１ａ、１０１ｂの取り出し位置が全て機械的振動の節の
位置にくるような構成であるため、振動が阻害されるこ
とがなくエネルギー変換効率が高くなるとともに、振動
に伴うリード線の負担が発生せず信頼性が高くなる。ま
た、駆動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０
３、１０３ａを積層構成とすることにより入力容量を大
きくし昇圧比が大きくなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冷陰極蛍光管等の
点灯用電源回路や各種の高電圧発生電源回路に用いられ
る圧電トランスに関し、特に小型、高効率、高昇圧、高
信頼度が要求される圧電トランスの構成に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来、液晶用バックライトに用いられて
いる冷陰極蛍光管の点灯用電源やテレビジョンの偏向装
置、複写機の帯電装置など高電圧を必要とする装置内の
電源回路では、高電圧発生用変圧素子として巻線型の電
磁トランスが用いられてきた。この電磁トランスは磁性
体のコアに導線を巻き付ける構造になっており、高い変
成比を実現するためには巻き付ける導線の数を多くする
必要がある。このため、小型で、高効率の電磁トランス
を実現するのは非常に困難であった。

【０００３】これに対し、圧電効果を用いた圧電トラン
スが提案されている（例えば、シー.エー.ローゼン
（Ｃ．Ａ．Ｒｏｓｅｎ）、「セラミックトランスフォ
ーマ」（ＣｅｒａｍｉｃＴｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ）、
プロシーディングオブエレクトロニックコンポー
ネントシンポジウム１９５７（Ｐｒｏｃ．ｏｆＥ
ｌｅｃｔｒｏｎｉｃＣｏｍｐｏｎｅｎｔＳｙｍｐｏ
ｓｉｕｍ（１９５７））、第２５６〜２１１頁）。図８
に、代表的な圧電トランスであるローゼン型圧電トラン
スの一例の斜視図を示す。図８を参照してその構成を説
明すると、長板状の圧電セラミック板８１０が長さ方向
に亘って、駆動部８１と発電部８２との二つに二等分さ
れている。駆動部８１は圧電セラミック板８１０の厚み
方向に分極しており、上下両面の電極８１１、８１２
（図示せず）が駆動部８１の全域に拡がって形成されて
いる。発電部８２は圧電セラミック板８１０の長さ方向
に分極しており、長さ軸に垂直な端面に電極８１５が形
成されている。

【０００４】この圧電トランスで昇圧を行うには、駆動
部８１の上下二つの電極８１１、８１２の間すなわち、
入・出力端子８１７と入力端子８１８の間に外部から交
流電圧を与える。駆動部８１は上記の交流入力電圧に応
じて、圧電横効果により長さ方向に振動する。これによ
り圧電セラミック板８１０に長さ方向の振動が生じ、発
電部８２にはその振動による圧電縦効果により、駆動部
８１の電極８１１または電極８１２と発電部端面の電極
８１５との間（図８の場合は、電極８１２と電極８１５
との間）つまり、入・出力端子８１７と出力端子８１９
の間に、入力電圧と同じ周波数の昇圧された電圧が生じ
る。ここで、上記の交流入力電圧の周波数を圧電セラミ
ック板８１０の長さ方向の機械共振の周波数と等しくし
ておけば、非常に高い出力電圧が得られる。図８に示す
圧電トランスは、上記の共振を１次モードで駆動するト
ランスであるので、圧電セラミック板８１０の長さを
Ｌ、交流入力電圧の波長をλとした場合に、Ｌ＝λ／２
となるように設定されている。

【０００５】上記の図８のローゼン型圧電トランスで
は、発電部８２に開放に近い高インピーダンスの負荷を
接続した場合には、入出力電圧比（昇圧比）を大きくす
ることができるが、低いインピーダンスの負荷（例え
ば、１００ｋΩ程度）を接続した場合には、数倍から十
倍程度の昇圧比しか得られなくなってしまう。ところで
液晶用バックライトに用いられる冷陰極蛍光管は、その
特性として、点灯開始時は高インピーダンスであるが、
点灯後はインピーダンスが低下し１００ｋΩ程度になっ
てしまう。このため上記したローゼン型圧電トランスを
冷陰極蛍光管の点灯に用いた場合、点灯開始時は十分な
昇圧比が得られるが、点灯開始後は低インピーダンス状
態になってしまうため、十分な昇圧比が得られず、ちら
つき等点灯状態が不十分になるという問題がある。そし
て、これを補うため圧電トランスの入力の前段に予備昇
圧用の巻線トランスが必要になるという問題もある。

【０００６】この昇圧比の問題を改善した圧電トランス
が、特開平９−８３０３５号公報および特開平９−８３
０３６号公報に記載されている。図９（ａ）に特開平９
−８３０３５号公報に示されている圧電トランスの構成
を示す分解斜視図、図９（ｂ）に電気的な結線状態と分
極状態を示す正面図を示す。また、図１０（ａ）に特開
平９−８３０３６号公報に示されている圧電トランスの
構成を示す分解斜視図、図１０（ｂ）に電気的な結線状
態と分極状態を示す正面図を示す。

【０００７】まず図９（ａ）および図９（ｂ）を用いて
特開平９−８３０３５号公報に記載されている圧電トラ
ンスを説明する。図９（ａ）に示すように、両端面に出
力電極９０１ａ、９０１ｂ（９０１ｂは図示せず）を形
成した発電部圧電セラミック板９００の中央部の対向す
る位置に、入力電極９０４ａ、９０４ｂ、９０５ａ、９
０５ｂ（９０４ｂ、９０５ｂは図示せず）を上下面に形
成した駆動部圧電セラミック板９０２、９０３を接着す
る。上記したように接着して形成した圧電トランスにお
いて、駆動部圧電セラミック板９０２、９０３および発
電部圧電セラミック板９００の中央部は、図９（ｂ）の
分極方向９０６ｂの矢印に示されるように厚み方向に分
極されており、発電部圧電セラミック板９００の両端部
は分極方向９０６ａの矢印に示されるように長さ方向に
分極されている。

【０００８】このように分極したものを図９（ｂ）に示
すように、入力電極９０４ａ、９０５ａを接続し入力端
子９０７ａと結線し、入力電極９０４ｂ、９０５ｂを接
続し入力端子９０７ｂと結線し、出力電極９０１ａを出
力端子９０８ａと結線し、出力電極９０１ｂを出力端子
９０８ｂと結線する。そして、入力端子９０７ａ、９０
７ｂ間に交流電圧を印加すると駆動部圧電セラミック板
９０２、９０３が振動し、これに応じて圧電横効果によ
り発電部圧電セラミック板９００が長さ方向に振動し
て、出力端子９０８ａ、９０８ｂの間に、入力電圧と同
じ周波数で昇圧された電圧が発生する。この従来の圧電
トランスに１００ｋΩ程度の低インピーダンスの負荷を
接続して昇圧比を評価すると、発電部圧電セラミック板
９００の板厚が０．５〜０．２ｍｍの場合において１８
倍〜２５倍の昇圧比が得られた。

【０００９】次に、図１０（ａ）および図１０（ｂ）を
用いて特開平９−８３０３６号公報に記載された圧電ト
ランスを説明する。この従来の圧電トランスは、上記で
説明した特開平９−８３０３５号公報記載された圧電ト
ランスとほぼ同様な構成であり、駆動部、発電部におけ
る分極の方向および結線の状態が異なるのみである。図
１０（ａ）に示すように、両端面に出力電極１０１１
ａ、１０１１ｂ（１０１１ｂは図示せず）を形成した発
電部圧電セラミック板１０１０の中央部の対向する位置
に、入力電極１０１４ａ、１０１４ｂ、１０１５ａ、１
０１５ｂ（１０１４ｂ、１０１５ｂは図示せず）を上下
面に形成した駆動部圧電セラミック板１０１２、１０１
３を接着する。上記したように接着して形成した圧電ト
ランスにおいて、駆動部圧電セラミック板１０１２、１
０１３および発電部圧電セラミック板１０１０の中央部
は、図１０（ｂ）の分極方向１０１６ａの矢印に示すよ
うに厚み方向に分極されており、発電部圧電セラミック
板１０１０の両端部は分極方向１０１６ｂの矢印に示す
ように長さ方向に分極されている。

【００１０】このように分極したものを図１０（ｂ）に
示すように、入力電極１０１４ａ、１０１５ｂを接続し
入力端子１０１７ａと結線し、入力電極１０１４ｂ、１
０１５ａを接続し入力端子１０１７ｂと結線し、出力電
極１０１１ａを出力端子１０１８ａと結線し、出力電極
１０１１ｂを出力端子１０１８ｂと結線する。そして、
入力端子１０１７ａ、１０１７ｂ間に交流電圧を印加す
ると駆動部圧電セラミック板１０１２、１０１３が振動
し、これに応じて圧電横効果により発電部圧電セラミッ
ク板１０１０が長さ方向に振動して、出力端子１０１８
ａ、１０１８ｂの間に、入力電圧と同じ周波数で昇圧さ
れた電圧が発生する。この従来の圧電トランスに１００
ｋΩ程度の低インピーダンスの負荷を接続して昇圧比を
評価すると、発電部圧電セラミック板の板厚が０．５〜
０．２ｍｍで１１倍〜２０倍の昇圧比が得られた。

【００１１】特開平９−８３０３６号公報に記載された
圧電トランスは、特開平９−８３０３５号公報に記載さ
れた圧電トランスより昇圧比はやや低いものの、いずれ
も図８のローゼン型圧電トランスに比べ高い昇圧比が得
られており、特に低インピーダンスにおける昇圧比の改
善が図られている。

【００１２】しかし、ローゼン型圧電トランス、特開平
９−８３０３５および特開平９−８３０３６号公報に記
載された従来の圧電トランスはともに長さ方向の圧電縦
振動を利用したものであり、縦振動に応じ振動の腹と節
が存在し、この位置と入出力電極の取り出し位置が振動
の阻害と大いに関係し、圧電トランスのエネルギー変換
効率や電極とリード線の接続の信頼性に影響する。

【００１３】そして、これらの構成の圧電トランスは、
図８のローゼン型圧電トランスと同様に出力電極９０１
ａ、９０１ｂ（１０１１ａ、１０１１ｂ）が発電部圧電
セラミック板９００（１０１０）の端面にある。ところ
で、長さ方向の両端面は機械共振の腹にあたり、その機
械共振の腹の位置に出力電極９０１ａ、９０１ｂ（１０
１１ａ、１０１１ｂ）が形成されていることになる。従
って、出力電極９０１ａ、９０１ｂ（１０１１ａ、１０
１１ｂ）における出力端子９０８ａ、９０８ｂ（１０１
８ａ、１０１８ｂ）との接続点は必然的に、発電部圧電
セラミック板９００（１０１０）の長さ方向の機械共振
の腹に位置することになる。振動の腹は変位が大きい位
置であるため、例えばリード線と出力電極９０１ａ、９
０１ｂ（１０１１ａ、１０１１ｂ）との半田付けのよう
な電極上の接続構造がセラミック圧電板９００（１０１
０）の振動を阻害し、トランス効率の低下や昇圧比の低
下を招いたりあるいは、リード線が過大な振動を受けて
切断するなど、トランス効率や昇圧比等の性能や接続の
信頼性の低下といった障害が起こるという問題がある。

【００１４】この出力電極が機械共振の腹に位置する様
子を図１１を用いて説明する。

【００１５】図１１（ａ）は特開平９−８３０３５号公
報に示された従来の圧電トランスの断面図であり、図１
１（ｂ）は振動の変位分布を示し、図１１（ｃ）は振動
の応力分布を示す（この図においては、３次モードで振
動している場合を示している）。

【００１６】図１１（ｂ）および図１１（ｃ）より、端
面は振動の腹になり（これは振動のモードに関係な
い）、振動の節は両端から６分の１および中央部に位置
することがわかる。これで示される位置と従来の圧電ト
ランスにおける電極取り出し位置との関係をみると（本
図においては、代表して特開平９−８３０３５号公報に
示された圧電トランスの構成で示しているが、他のもの
でも同じである。）、入力電極９０４ａ、９０４ｂ、９
０５ａ、９０５ｂを取り出す入力端子９０７ａ、９０７
ｂは、矢印７１で示すように振動の節の位置で取り出せ
るが、出力電極９０１ａ、９０１ｂを取り出す出力端子
９０８ａ、９０８ｂは、矢印７２で示すように振動の腹
の位置に位置することになる。振動の腹は変位が大きい
位置であり、この位置に半田付け等でリード線を接続し
た場合、振動を阻害して圧電トランスのエネルギー変換
効率を低下させたり、振動に伴いリード線に負担がかか
り断線する危険性がある。

【００１７】また、特開平９−８３０３５、特開平９−
８３０３６号公報に示された構成の圧電トランスでは、
駆動部圧電セラミック板９０２、９０３（１０１２、１
０１３）として焼結単板を一枚のみ用いており、焼結単
板の板厚を薄くすることで入力容量を大きくして昇圧比
を高くできるようにしているが、焼結単板一枚のみで厚
みを変え、入力容量を変化させて昇圧比を調整するのに
は自ずと限界がある。すなわち、より昇圧比を高くしよ
うとした場合、板厚を薄くする必要があるが、これには
取り扱い上および振動パワーの面により制限されてしま
う。そのため、昇圧比を高くしようとしても制限されて
しまう。

【００１８】また、特開平９−８３０３５、特開平９−
８３０３６号公報に示された構成の圧電トランスでは、
駆動部圧電セラミック板９０２、９０３（１０１２、１
０１３）を発電部圧電セラミック板９００（１０１０）
の中央部に位置決めし、接着する必要がある。しかし、
この位置決めは振動モードに影響することから厳密に行
う必要があるので組立工程において位置決め工数がかか
ってしまいコストが高くなってしまう。

【００１９】

【発明が解決しようとする課題】上述した従来の圧電ト
ランスでは、下記のような問題点があった。（１）出力電極における出力端子との接続点は、発電部
圧電セラミック板の長さ方向の機械共振の腹に位置して
いるため、トランス効率、昇圧比等の性能や接続の信頼
性が低下する。（２）駆動部圧電セラミック板として焼結単板を一枚の
み用いているため、板厚を薄くするには限界があり、昇
圧比を上げようとしても制限されてしまう。（３）駆動部圧電セラミック板の位置決めは、厳密に行
う必要があるため組立工程において多くの工数を必要と
し、コストが高くなる。

【００２０】本発明の目的は、高いエネルギー変換効
率、高い昇圧比を得られる圧電トランスを提供すること
を目的とする。

【００２１】本発明の他の目的は、製作に多くの工数を
必要としないとともに信頼性が向上した圧電トランスを
提供することを目的とする。

【００２２】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の圧電トランスは、下記のような構成となっ
ている。

【００２３】請求項１記載の圧電トランスは、長方形の
形状を有し、その長手方向にほぼ６等分に第１から第６
の領域に分割され、前記各領域の境の５つの位置に帯状
の５つの電極が形成され、前記第２から第４の領域が長
手方向に分極された発電部圧電セラミック板と、前記発
電部圧電セラミック板と幅がほぼ同じでその長さが前記
発電部圧電セラミック板の長さのほぼ１／３であり、前
記発電部圧電セラミック板側の面には入力内部電極が形
成され反対側の面には入力電極が形成され、前記入力電
極と入力内部電極との間で厚み方向に分極され、前記圧
電セラミック板の第１および第２の領域の上側、第１お
よび第２の領域の下側、第５および第６の領域の上側、
第５および第６の領域の下側に、それぞれ絶縁用板を介
して形成された４つの駆動用圧電セラミック板とから構
成されている。

【００２４】本発明は、入力電極および入力内部電極の
位置、および帯状の電極のうちの出力を取り出す電極の
位置が、全て振動の節の位置にくるような構成としたも
のである。

【００２５】したがって、振動が阻害されることがない
ため圧電トランスのエネルギー変換効率が高くなるとと
もに、振動に伴うリード線の負担が発生しないため断線
する危険性が低くなり信頼性が高くなるようにしたもの
である。

【００２６】また、本発明は、出力側の距離を長く確保
することができるような構成としたため、出力容量を小
さくすることができ、大きな昇圧比を得ることができ
る。

【００２７】さらに、本発明では、各駆動部圧電セラミ
ック板がそれぞれ発電部圧電セラミック板の端部に設け
られているため、各駆動部圧電セラミック板を発電部圧
電セラミック板に接着する際に、その端部どうしを合わ
せて接着すればよい。

【００２８】したがって、接着する際の位置決めが容易
となり製造工数が少なくてすみ、結果としてコストを低
くすることができるようにしたものである。

【００２９】また、請求項２記載の発明によれば、前記
発電部圧電セラミック板、前記各駆動用圧電セラミック
板および前記絶縁用板が焼結単板であり、前記発電部圧
電セラミック板、前記各駆動用圧電セラミック板および
前記絶縁用板がお互いに接着剤により接合されている。

【００３０】また、請求項３記載の発明によれば、前記
発電部圧電セラミック板がセラミックグリーンシートを
積層した積層体からなり、前記各駆動用圧電セラミック
板が、セラミックグリーンシートと入力内部電極を交互
に積層した積層体からなり、前記発電部圧電セラミック
板と前記各駆動用圧電セラミック板がセラミックグリン
シートを介して一体焼結されている。

【００３１】本発明は、グリーンシート積層法により発
電部圧電セラミック板および駆動部圧電セラミック板を
形成するようにしたので、製作が容易になるとともに駆
動部圧電セラミック板および絶縁用板および発電部圧電
セラミック板どうしの密着性が向上し、発熱量の減少を
図りエネルギー変換効率を向上するようにしたものであ
る。

【００３２】また、請求項４記載の発明は、長方形の形
状を有し、その長手方向にほぼ６等分に第１から第６の
領域に分割され、前記各領域の境の５つの位置に帯状の
５つの電極が形成され、前記第２から第４の領域が長手
方向に分極された発電部圧電セラミック板と、前記発電
部圧電セラミック板と幅がほぼ同じでその長さが前記発
電部圧電セラミック板の長さのほぼ１／３であり、上下
の両面に電極が形成されるとともに厚み方向に分極され
ている複数の圧電セラミック板が複数積層されることに
より形成され、前記圧電セラミック板の第１および第２
の領域の上側、第１および第２の領域の下側、第５およ
び第６の領域の上側、第５および第６の領域の下側に、
それぞれ絶縁用板を介して形成された４つの駆動用圧電
セラミック板と、前記各駆動用圧電セラミック板毎に設
けられ、前記複数のセラミック板の上下の両面に形成さ
れた電極を１層毎に接続する４つの第１の側面電極と、
前記各駆動用圧電セラミック板毎に設けられ、前記第１
の側面電極に接続されていない前記複数のセラミック板
どうしを接続するための４つの第２の側面電極とから構
成されている。

【００３３】本発明は、入力内部電極を積層構成にする
ことにより入力容量を大きくすることができるので、請
求項１〜３記載の発明に対して、さらに昇圧比を大きく
取り出すことができる。

【００３４】また、本発明は、入力内部電極が複数の圧
電セラミック板が積層された構成となっているので、積
層する数を変えることにより昇圧比を変化させることが
でき、昇圧比のバリエーションを増やすことができる。

【００３５】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施形態につい
て、図面を参照して説明する。

【００３６】（第１の実施形態）図１は、本発明の第１
の実施形態の圧電トランスの斜視図であり、図２は図１
の圧電トランスの分解斜視図であり、図３は図１の圧電
トランスの分極方向および結線の状態を示す正面図であ
る。

【００３７】本実施形態の圧電トランスは、長方形状の
発電部圧電セラミック板１００と、入力電圧を印加して
圧電トランスを振動させるための駆動部セラミック板１
０２、１０２ａ、１０３、１０３ａとから構成されてい
る。

【００３８】発電部圧電セラミック板１００は、その長
さ方向に６等分した位置のそれぞれに、左端から順番に
出力電極１０１ａ、分極電極１０８ａ、出力電極１０１
ｂ、分極電極１０８、出力電極１０１が帯状に形成され
ている。ここで、この５つの電極で区切られている発電
部圧電セラミック板１００の６つの領域をそれぞれ左端
より第１から第６の領域とする。

【００３９】そして、発電部圧電セラミック板１００の
第５および第６の領域の上側には絶縁用板１０９を介し
て駆動部圧電セラミック板１０２が形成されていて、下
側にも同様に絶縁用板１１０を介して駆動部圧電セラミ
ック板１０３が形成されている。また、この駆動部圧電
セラミック板１０２の発電部圧電セラミック板１００側
の面には入力内部電極１０５が形成されていて反対側の
面には入力電極１０４が形成されている。

【００４０】駆動部圧電セラミック板１０３も同様に発
電部圧電セラミック板１００側の面には入力内部電極１
０７が形成されていて反対側の面には入力内部電極１０
６（図示せず）が形成されている。

【００４１】絶縁用板１０９は、駆動部圧電セラミック
板１０２と発電部圧電セラミック板１００を絶縁するた
めのものであり、絶縁用板１１０は、駆動部圧電セラミ
ック板１０３と発電部圧電セラミック板１００を絶縁す
るためのものである。

【００４２】さらに、発電部圧電セラミック板１００の
第１および第２の領域の上側および下側にも同様に、絶
縁用板１０９ａ、１１０ａを介して駆動部圧電セラミッ
ク板１０２ａ、１０３ａがそれぞれ形成されている。そ
して、駆動部圧電セラミック板１０２ａ、１０３ａに
は、駆動部圧電セラミック板１０２、１０３と同様に、
入力電極１０４、入力内部電極１０５および入力内部電
極１０６（図示せず）、入力内部電極１０７がそれぞれ
形成されている。

【００４３】ここで、駆動部圧電セラミック板１０２、
１０２ａ、１０３、１０３ａは、図１に示すように、そ
の幅は発電部圧電セラミック板１００と同じでその長さ
が１／３となっている。

【００４４】そして、発電部圧電セラミック板１００の
第２から第４の領域をそれぞれ長さ方向に分極され、駆
動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０
３ａは、それぞれ上面または下面に設けた入力電極１０
４、１０４ａ、１０６、１０６ａとこれに対向する内側
の面に形成した入力内部電極１０５、１０５ａ、１０
７、１０７ａ間がそれぞれ厚み方向に分極されている。

【００４５】発電部圧電セラミック板１００は、駆動部
圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａ
により発生した振動を元に振動して、昇圧した電圧を発
生させる。

【００４６】本実施形態において、駆動部圧電セラミッ
ク板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａと発電部圧電
セラミック板１００を接合する方法としては、入力電極
１０４、１０４ａ、１０６、１０６ａおよび入力内部電
極１０５、１０５ａ、１０７、１０７ａとなる電極を形
成した焼結単板を用いて駆動部圧電セラミック板１０
２、１０２ａ、１０３、１０３ａを形成し、所定の位置
に出力電極１０１、１０１ａ、１０１ｂ、分極用電極１
０８、１０８ａとなる電極を形成した焼結単板を用いて
発電部圧電セラミック板１００を形成した後、駆動部圧
電セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａと
同一形状で絶縁用板１０９、１０９ａ、１１０、１１０
ａとなる焼結単板を介して接着剤を用いて接合する方法
で接合する。

【００４７】図３は、分極方向および結線の状態を示し
ており、駆動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１
０３、１０３ａは、入力電極１０４、１０４ａ、１０
６、１０６ａと入力内部電極１０５、１０５ａ、１０
７、１０７ａ間でそれぞれ分極方向１１３ａおよび分極
方向１１３ｂで示された方向に分極されていて、発電部
圧電セラミック板１００は、出力電極１１１、１０１
ａ、１０１ｂと分極用電極１０８、１０８ａ間で分極方
向１１４ａおよび分極方向１１４ｂで示される方向に分
極されている。

【００４８】そして、入力電極１０４、１０６は接続さ
れて入力端子１１２ａに結線され、入力電極１０４ａ、
１０６ａも接続されて入力端子１１２ａに結線されてい
る。また、入力用内部電極１０５、１０７は接続されて
入力端子１１２ｂに結線され、入力用内部電極１０５
ａ、１０７ａも接続されて入力端子１１２ｂに結線され
ている。さらに、出力電極１０１、１０１ａは共に出力
端子１１１ａに接続され、出力電極１０１ｂは出力端子
１１１ｂに接続されている。

【００４９】そして、入力端子１１２ａと入力端子１１
２ｂの間に所定の周波数で入力電圧を印加すると、出力
端子１１１ａと出力端子１１１ｂの間に同一の周波数で
昇圧された電圧が発生する。

【００５０】本実施形態の圧電トランスは、ローゼン型
圧電トランス、特開平９−８３０３５および特開平９−
８３０３６に記載された従来の圧電トランスと同様に、
長さ方向の厚み縦振動を利用したものであり、縦振動に
応じ振動の腹および節が存在する。この振動の腹および
節と、電極の位置関係を図４を用いて、より詳細に説明
する。図４（ａ）は本実施形態の圧電トランスの断面図
であり、図４（ｂ）は特開平９−８３０３５に示された
圧電トランスの断面図であり、図４（ｃ）は振動の変位
分布を示し、図４（ｄ）は振動の応力分布を示す（この
図においては、３次モードで振動している場合を示して
いる）。図４（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）はそれぞれ図１１
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）と同じ図であり、本実施形態の
説明のために合わせて示している。

【００５１】図４（ｃ）および図４（ｄ）より、端面は
振動の腹になり（これは振動のモードに関係ない）、振
動の節は両端から６分の１および中央部に位置すること
がわかる。これで示される位置とそれぞれの構成の圧電
トランスにおける電極取り出し位置との関係をみると、
図４（ａ）で示した本実施形態の圧電トランスの構成で
は、入力電極１０４、１０４ａ、１０５、１０５ａおよ
び入力内部電極１０６、１０６ａ、１０７、１０７ａお
よび出力電極１０１、１０１ａ、１０１ｂを取り出す入
力端子１１２ａ、１１２ｂおよび出力端子１１１ａ、１
１１ｂの位置が、矢印７１で示されるように全て振動の
節の位置にあることがわかる。

【００５２】このため、本実施形態の圧電トランスで
は、振動が阻害されることがないため圧電トランスのエ
ネルギー変換効率が高くなり、振動に伴うリード線の負
担が発生しないため断線する危険性が低い。

【００５３】また、圧電トランスの昇圧比は、一般的に
（入力容量／出力容量）の比で決まるが、本実施形態の
圧電トランスでは、出力側の距離を図９、１０の従来の
圧電トランスに対して長く確保することができるため、
出力容量を小さくすることができ、大きな昇圧比を得る
ことができる。

【００５４】さらに、駆動部圧電セラミック板１０２、
１０２ａ、１０３、１０３ａを発電部圧電セラミック板
１００に接着する際に、その端部どうしを合わせて接着
すればよいため図９、１０の従来の圧電トランスに比べ
て接着する際の位置決めが容易となり製造工数が少なく
てすみ、結果としてコストを低くすることができる。

【００５５】次に、本実施形態の具体的な製造の方法に
ついて説明する。本発明の圧電トランスは、圧電セラミ
ック材料としてネペック８（トーキン製）を用いた。ま
ず、ネペック８の粉末を所定の型に入れ、プレス圧１０
０ｋｇ／ｃｍ²の条件でプレス成形した後、ピーク温度
１１００℃、キープ時間２０分の条件で焼成して、駆動
部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３
ａ、発電部圧電セラミック板１００および絶縁用板１０
９、１０９ａ、１１０、１１０ａとなる焼結単板を作成
した。本実施形態で作成したそれぞれの焼結単板の大き
さは、駆動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０
３、１０３ａが長さ１４ｍｍ、幅５．５ｍｍ、厚み０．
５ｍｍであり、発電部圧電セラミック板１００が長さ４
２ｍｍ、幅５．５ｍｍ、厚み１ｍｍであり、絶縁用板１
０９、１０９ａ、１１０、１１０ａが長さ１４ｍｍ、幅
５．５ｍｍ、厚み０．２ｍｍである。次に、駆動用圧電
セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａの上
下面にＡｇ／Ｐｄペースト（Ａｇ／Ｐｄ比が８５／１
５）全面塗布した後、ピーク温度８５０℃、キープ時間
１５分の条件で焼成して、入力電極１０４、１０４ａ、
１０６、１０６ａおよび入力内部電極１０５、１０５
ａ、１０７、１０７ａとなる電極を形成する。また、ス
クリーン印刷法を用いて、発電部圧電セラミック板１０
０の４面に、短冊状の印刷パターンで、Ａｇ／Ｐｄペー
スト（Ａｇ／Ｐｄ比が８５／１５）を印刷塗布した後、
ピーク温度８５０℃、キープ時間１５分の条件で焼成し
て、帯状の出力電極１０１、１０１ａ、１０１ｂと分極
用電極１０８、１０８ａとなる電極を形成する。

【００５６】その次に、それぞれ電極を形成した駆動部
圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａ
と発電部圧電セラミック板１００の間に、エポキシ系接
着剤を上下面に塗布した絶縁用板１０９、１０９ａ、１
１０、１１０ａを挿入して、治具で保持しながら温度１
８０℃、時間１時間の条件で硬化して接着する。

【００５７】続いて、分極治具を用いて、温度１５０℃
のシリコーンオイル中において、電界２ｋＶ／ｍｍを１
０分間印加して、駆動部圧電セラミック板１０２、１０
２ａ、１０３、１０３ａおよび発電部セラミック板１０
０をそれぞれ分極方向１１３ａ〜１１３ｄ、１１４ａ〜
１１４ｄの矢印で示される向きに分極する。

【００５８】このようにして得られた本実施形態の圧電
トランスについて、１００ｋΩの抵抗を負荷にして電圧
を印加し、トランス特性を評価したところ、２５倍の昇
圧比でエネルギー変換効率９３％が得られた。また、１
０００時間の駆動評価（２０個）を実施したところ、圧
電トランスの振動でリード線が振動することによるリー
ド線の断線は１個も発生せず、信頼性、特性ともに良好
であった。これに対し同時に駆動評価したローゼン型圧
電トランスでは、１０個／２０個についてリード線の断
線が発生した。

【００５９】（第２の実施形態）次に、本発明の第２の
実施形態の圧電トランスについて説明する。

【００６０】本実施形態は、図１に示した第１の実施形
態に対して、グリーンシート積層法を用いて発電部圧電
セラミック板１００および駆動部圧電セラミック板１０
２、１０２ａ、１０３、１０３ａを形成するようにした
ものである。

【００６１】本実施形態では、所定の電極パターンで電
極形成したグリーンシートと電極を形成してないグリー
ンシートを用いて、図１に示した構成になるように積層
した後、一体焼結して形成する。

【００６２】次に、本実施形態の具体的な製造方法を以
下に示す。

【００６３】まず、ネペック８材を用いて厚さ０．０５
ｍｍのグリーンシートを作成し、Ａｇ／Ｐｄペースト
（Ａｇ／Ｐｄ比＝７０／３０）を用いて、グリーンシー
トにベタ状パターンの電極と短冊状パターンの電極を印
刷したグリーンシートを作成した後、電極が所定の位置
になるように位置決めしながら、駆動部圧電セラミック
板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａとなるグリーン
シートを長さ１４ｍｍ、幅５．５で切断し、発電部圧電
セラミック板１００となるグリーンシートを長さ４２ｍ
ｍ、幅５．５ｍｍで切断した。また、電極間のセラミッ
ク層となる電極ペーストを印刷していないグリーンシー
トをそれぞれ所定の大きさに切断した（駆動部圧電セラ
ミック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａおよび絶
縁用板１０９、１０９ａ、１１０、１１０ａとなるグリ
ーンシートは長さ１４ｍｍ、幅５．５ｍｍ、発電部圧電
セラミック板１００となるグリーンシートは長さ４２ｍ
ｍ、幅５．５ｍｍ）。

【００６４】次に、図１の構成になるようにグリーンシ
ートを積層する。まず、発電部圧電セラミック板１００
となるグリーンシートについて、電極ペーストを印刷し
たグリーンシートを上下面に１枚ずつとその間に電極を
印刷していないグリーンシートを２０枚積層した。次に
駆動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０３、１
０３ａとなるグリーンシートについて、電極ペーストを
印刷したグリーンシートを上下面に１枚ずつとその間に
電極ペーストを印刷していないグリーンシートを１０枚
積層した。これらの積層体をその間に絶縁用板１０９、
１０９ａ、１１０、１１０ａとなるグリーンシートを挿
入しながら型に入れ、プレス圧力１１０ｋｇ／ｃｍ2、
温度１００℃の条件でホットプレスした。そして、プレ
スした積層体をピーク温度１１００℃、キープ時間２０
分の条件で焼成した後、Ａｇ／Ｐｄペースト（Ａｇ／Ｐ
ｄ比＝８５／１５）を用いて、発電部圧電セラミック板
１００の短冊状電極の位置に合わせて、側面上に電極ペ
ーストを印刷し、ピーク温度８５０℃、キープ時間１５
分の条件で焼成して、入力電極１０４、１０４ａ、１０
６、１０６ａおよび入力内部電極１０５、１０５ａ、１
０７、１０７ａおよび出力電極１０１、１０１ａ、１０
１ｂ、分極用電極１０８、１０８ａを形成した。

【００６５】このようにして得られた圧電トランスを上
記第１の実施形態と同様に分極した後、１００ｋΩの抵
抗を負荷として電圧を印加し、トランス特性を評価した
ところ、第１の実施形態と同様良好な結果が得られた。

【００６６】本実施形態の圧電トランスは、上記第１の
実施形態と同様な特性ではあったが、製造プロセスの観
点から見た場合、第１の実施形態では、厚みが０．２ｍ
ｍや０．５ｍｍといった焼結単板を接着剤で接合しなけ
ればならないことから、取り扱いが難しい点があるが、
本実施形態で用いているグリーンシート積層法では、こ
の点容易であり、製造プロセス上は本実施形態の方が優
れていると言える。

【００６７】また、本実施形態では、駆動部圧電セラミ
ック板１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａおよび絶縁
用板１０９、１０９ａ、１１０、１１０ａおよび発電部
圧電セラミック板１００どうしの密着性が向上するた
め、発熱量が減りエネルギー変換効率がよくなる。

【００６８】（第３の実施形態）次に、本発明の第３の
実施形態の圧電トランスについて説明する。図１中と同
番号は同じ構成要素を示す。図５は本発明の第３の実施
形態の圧電トランスの構成を示した斜視図、図６は分解
斜視図、図７は分極方向および結線の状態を示す正面図
である。

【００６９】本実施形態は、上記第１の実施形態に対し
て、駆動部圧電セラミック板１０２、１０２ａ、１０
３、１０３ａを積層構成として駆動部圧電セラミック板
４０２、４０２ａ、４０３、４０３ａとし、その積層さ
れたそれぞれの層間に複数の入力内部電極４０５、４０
５ａ、４０７、４０７ａがそれぞれ形成されているもの
である。また、駆動部圧電セラミック板４０２、４０２
ａ、４０３、４０３ａの最上面または最下面には、第１
の実施形態と同様に、入力電極４０４、４０４ａ、４０
６、４０６ａが形成されている。

【００７０】そして、入力電極４０４、４０４ａ、４０
６、４０６ａと入力内部電極４０５、４０５ａ、４０
７、４０７ａを一層おきに導通させるための側面電極４
１５、４１５ａ、４１６、４１６ａが設けられている。
側面電極は、図示されていないが、図面の裏側にも側面
電極４１５、４１５ａ、４１６、４１６ａ対抗して同様
に設けられていて、図示されている側面電極４１５、４
１５ａ、４１６、４１６ａと接続されていない入力内部
電極４０５、４０５ａ、４０６、４０６ａどうしを接続
している。

【００７１】このことにより入力電極４０４、４０４
ａ、４０６、４０６ａと入力内部電極４０５、４０５
ａ、４０７、４０７ａ間でそれぞれコンデンサが形成さ
れている。

【００７２】本実施形態における、発電部セラミック板
４００は図１における発電部セラミック板１００と同じ
でものであり、また出力電極４０１、４０１ａ、４０１
ｂ、分極用電極４０８、４０８ａも出力電極１０１、１
０１ａ、１０１ｂ、分極用電極１０８、１０８ａと同じ
ものである。

【００７３】また、図７に示すように、側面電極４１
５、４１５ａ、４１６、４１６ａは入力端子４１２ｂに
接続され、図示されていない４つの側面電極は入力端子
４１２ａに接続されている。そして、出力電極４０１、
４０１ａは入力端子４１１ａに接続され、出力電極４０
１ｂは出力端子４１１ｂに接続されている。そして、入
力端子４１２ａと入力端子４１２ｂの間に所定の周波数
で入力電圧を印加すると、出力端子４１１ａと出力端子
４１１ｂの間に同一の周波数で昇圧された電圧が発生す
る。

【００７４】本実施形態では薄い焼結単板の上下面に電
極を形成し、導電性接着剤を用いてこれらを積層、接着
することにより、駆動部圧電セラミック板４０２、４０
２ａ、４０３、４０３ａを形成している。

【００７５】圧電トランスの昇圧比は、一般的に（入力
容量／出力容量）の比で決まるが、入力内部電極が単板
構成である圧電トランスでは、入力容量を大きくするの
に限界があるが、本実施形態の圧電トランスでは、入力
内部電極を積層構成にすることにより入力容量を大きく
することができ、上記第１および第２の実施形態に対し
てさらに昇圧比を大きく取り出すことができる。

【００７６】また、本実施形態では入力内部電極４０
５、４０５ａ、４０７、４０７ａが複数の圧電セラミッ
ク板が積層された構成となっているので、積層する数を
変えることにより昇圧比を変化させることができ、昇圧
比のバリエーションを増やすことができる。

【００７７】次に、本実施形態の具体的な製造方法につ
いて説明する。

【００７８】発電部圧電セラミック板４００および絶縁
用板４０９、４０９ａ、４１０、４１０ｂについては、
第１の実施形態と同様であるので、駆動部圧電セラミッ
ク板４０２、４０２ａ、４０３、４０３ａについて説明
する。第１の実施形態と同様なプレス、焼成条件で、駆
動用圧電セラミック板４０２、４０２ａ、４０３、４０
３ａとなる焼結単板（長さ１４ｍｍ、幅５．５ｍｍ、厚
み０．２ｍｍ）を作成し、上下面にＡｇ／Ｐｄペースト
（Ａｇ／Ｐｄ比が８５／１５）を側端面に短冊状の塗り
逃げを設けたパターンで塗布した後、ピーク温度８５０
℃、キープ時間１５分の条件で焼成し、間にエポキシ系
の導線性接着剤を挿入してこれらを７枚積層した後、入
力電極４０４、４０４ａ、４０６、４０６ｂと入力内部
電極４０５、４０５ａ、４０７、４０７ａをそれぞれ導
通させるため、導電性樹脂を側面に塗布し、側面電極４
１５、４１５ａ、４１６、４１６ｂを形成する。これと
同時に第１の実施形態と同様に発電部圧電セラミック板
４００および絶縁用板４０９、４０９ａ、４１０、４１
０ａをエポキシ系接着剤を介して配置し、治具で保持し
ながら温度１８０℃、時間１時間の条件で硬化して接着
した。

【００７９】このようにして得られた圧電トランスを第
１の実施形態と同様に分極した後、１００ｋΩの抵抗を
負荷として電圧を印加し、トランス特性を評価したとこ
ろ、第１の実施形態に比べ、昇圧比が８０倍と向上し
た。またリード線の接続の信頼性等については、第１の
実施形態と同様に良好な結果であった。

【００８０】（第４の実施形態）第４の実施形態は、第
３の実施形態と同様、駆動部圧電セラミック板の入力内
部電極が積層構成になっているが、製造プロセスが第２
の実施形態と同様にグリーンシート積層法を用いて、駆
動部圧電セラミック板４０２、４０２ａ、４０３、４０
３ａを図５に示した積層構成に形成している点が異なっ
ているのでこの点のみ説明する。

【００８１】本実施形態では、切断後で長さ１４ｍｍ、
幅５．５ｍｍのグリーンシートにおいて、側端面に位置
する側で短冊状に塗り逃げを設けた電極パターンで電極
ペーストを印刷したグリーンシートを７枚積層すると同
時に、発電部圧電セラミック板４００、絶縁用板４０
９、４０９ａ、４１０、４１０ａについては、第２の実
施形態と同様にして積層体を形成した後、Ａｇ／Ｐｄペ
ースト（Ａｇ／Ｐｄ比＝８５／１５）を用いて、発電部
圧電セラミック板の短冊状電極の位置に合わせて、側面
上に電極ペーストを印刷するとともに、駆動部圧電セラ
ミック板４０２、４０２ａ、４０３、４０３ａの側面に
も電極ペーストを印刷して、ピーク温度８５０℃、キー
プ時間１５分の条件で焼成して、入力電極４０４、４０
４ａ、４０６、４０６ａ、入力内部電極４０５、４０５
ａ、４０７、４０７ａおよび側面電極４１５、４１５
ａ、４１５、４１５ｂと図示されていない４つの側面電
極および出力電極４１０、４０１ａ、４０１ｂおよび分
極用電極４０８、４０８ａを形成する。

【００８２】このようにして得られた圧電トランスを第
１の実施形態と同様に分極した後、１００ｋΩの抵抗を
負荷として電圧を印加し、トランス特性を評価したとこ
ろ、第３の実施形態同様に第１の実施形態に比べ、昇圧
比が８０倍と向上した。またリード線の接続の信頼性等
については、第１の実施形態と同様に良好な結果であっ
た。

【００８３】また、本実施形態の発明の圧電トランス
は、第３実施形態と同様な特性ではあったが、製造プロ
セスの観点から見た場合、第３の実施形態では、厚みが
０．２ｍｍといった焼結単板を接着剤で接合しなければ
ならないことから、取り扱いが難しい点があるが、第２
の実施形態で用いているグリーンシート積層法では、こ
の点容易であり、製造プロセス上は第４の実施形態の方
が優れていると言える。また、本実施形態では、駆動部
圧電セラミック板４０２、４０２ａ、４０３、４０３ａ
および絶縁用板４０９、４０９ａ、４１０、４１０ａお
よび発電部圧電セラミック板４００どうしの密着性が向
上するため、発熱量が減りエネルギー変換効率がよくな
る。

【００８４】

【発明の効果】以上説明したように本発明の圧電トラン
スは、高いエネルギー変換効率、高い昇圧比および昇圧
比のバリエーションがとれるとともに、リード線の断線
やトランス性能の低下といった信頼性上の問題がないと
いう効果を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態の圧電トランスの構造
を示す斜視図である。

【図２】本発明の第１の実施形態の圧電トランスの構造
を示す分解斜視図である。

【図３】本発明の第１の実施形態の圧電トランスの分極
方向および結線の状態を示す正面図である。

【図４】図１の圧電トランスにおける振動の状態（振動
の腹と節）と結線の位置関係を示す説明図である。

【図５】本発明の第３の実施形態の圧電トランスの構造
を示す斜視図である。

【図６】本発明の第３の実施形態の圧電トランスの構造
を示す分解斜視図である。

【図７】本発明の第３の実施形態の圧電トランスの分極
方向および結線の状態を示す正面図である。

【図８】従来のローゼン型圧電トランスの構造を示す斜
視図である。

【図９】従来の圧電トランスの構造を示す斜視図であ
る。

【図１０】従来の他の圧電トランスの構造を示す斜視図
である。

【図１１】図９の従来の圧電トランスにおける振動の状
態（振動の腹と節）と結線の位置関係を示す説明図であ
る。

【符号の説明】

７１、７２振動の腹、節の位置を示す矢印１００発電部セラミック板１０１、１０１ａ、１０１ｂ出力電極１０２、１０２ａ、１０３、１０３ａ駆動部圧電セ
ラミック板１０４、１０４ａ入力電極１０５、１０５ａ入力内部電極１０６、１０６ａ入力電極１０７、１０７ａ入力内部電極１０８、１０８ａ分極用電極１０９、１０９ａ、１１０、１１０ａ絶縁用板１１１ａ、１１１ｂ出力端子１１２ａ、１１２ｂ入力端子１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ分極方向１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃ、１１４ｄ分極方向４００発電部セラミック板４０１、４０１ａ、４０１ｂ出力電極４０２、４０２ａ、４０３、４０３ａ駆動部圧電セ
ラミック板４０４、４０４ａ入力電極４０５、４０５ａ入力内部電極４０６、４０６ａ入力電極４０７、４０７ａ入力内部電極４０８、４０８ａ分極用電極４０９、４０９ａ、４１０、４１０ａ絶縁用板４１１ａ、４１１ｂ出力端子４１２ａ、４１２ｂ入力端子４１４ａ、４１４ｂ、４１４ｃ、４１４ｄ分極方向４１５、４１５ａ、４１６、４１６ａ側面電極

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】長方形の形状を有し、その長手方向にほ
ぼ６等分に第１から第６の領域に分割され、前記各領域
の境の５つの位置に帯状の５つの電極が形成され、前記
第２から第４の領域が長手方向に分極された発電部圧電
セラミック板と、前記発電部圧電セラミック板と幅がほぼ同じでその長さ
が前記発電部圧電セラミック板の長さのほぼ１／３であ
り、前記発電部圧電セラミック板側の面には入力内部電
極が形成され反対側の面には入力電極が形成され、前記
入力電極と入力内部電極との間で厚み方向に分極され、
前記圧電セラミック板の第１および第２の領域の上側、
第１および第２の領域の下側、第５および第６の領域の
上側、第５および第６の領域の下側に、それぞれ絶縁用
板を介して形成された４つの駆動用圧電セラミック板と
から構成されている圧電トランス。
【請求項２】前記発電部圧電セラミック板、前記各駆
動用圧電セラミック板および前記絶縁用板が焼結単板で
あり、前記発電部圧電セラミック板、前記各駆動用圧電
セラミック板および前記絶縁用板がお互いに接着剤によ
り接合されている請求項１記載の圧電トランス。
【請求項３】前記発電部圧電セラミック板がセラミッ
クグリーンシートを積層した積層体からなり、前記各駆
動用圧電セラミック板が、セラミックグリーンシートと
入力内部電極を交互に積層した積層体からなり、前記発
電部圧電セラミック板と前記各駆動用圧電セラミック板
がセラミックグリンシートを介して一体焼結されている
請求項１または２記載の圧電トランス。
【請求項４】長方形の形状を有し、その長手方向にほ
ぼ６等分に第１から第６の領域に分割され、前記各領域
の境の５つの位置に帯状の５つの電極が形成され、前記
第２から第４の領域が長手方向に分極された発電部圧電
セラミック板と、前記発電部圧電セラミック板と幅がほぼ同じでその長さ
が前記発電部圧電セラミック板の長さのほぼ１／３であ
り、上下の両面に電極が形成されるとともに厚み方向に
分極されている複数の圧電セラミック板が複数積層され
ることにより形成され、前記圧電セラミック板の第１お
よび第２の領域の上側、第１および第２の領域の下側、
第５および第６の領域の上側、第５および第６の領域の
下側に、それぞれ絶縁用板を介して形成された４つの駆
動用圧電セラミック板と、前記各駆動用圧電セラミック板毎に設けられ、前記複数
のセラミック板の上下の両面に形成された電極を１層毎
に接続する４つの第１の側面電極と、前記各駆動用圧電セラミック板毎に設けられ、前記第１
の側面電極に接続されていない前記複数のセラミック板
どうしを接続するための４つの第２の側面電極とから構
成されている圧電トランス。
【請求項５】前記発電部圧電セラミック板および前記
絶縁用板が焼結単板であり、前記発電部圧電セラミック
板、前記各駆動用圧電セラミック板および前記絶縁用板
がお互いに接着剤により接合されている請求項４記載の
圧電トランス。
【請求項６】前記発電部圧電セラミック板がセラミッ
クグリーンシートを積層した積層体からなり、前記各駆
動用圧電セラミック板が、セラミックグリーンシートと
入力内部電極を交互に積層した積層体からなり、前記発
電部圧電セラミック板と前記各駆動用圧電セラミック板
がセラミックグリンシートを介して一体焼結されている
請求項４または５記載の圧電トランス。