JPH105763A - 排水の凝集処理方法 - Google Patents
排水の凝集処理方法Info
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- JPH105763A JPH105763A JP16318996A JP16318996A JPH105763A JP H105763 A JPH105763 A JP H105763A JP 16318996 A JP16318996 A JP 16318996A JP 16318996 A JP16318996 A JP 16318996A JP H105763 A JPH105763 A JP H105763A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行
った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜のフラック
スを安定化して、薬品洗浄頻度を低減する。 【解決手段】 凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分
離装置３の濃縮液の一部を凝集槽１に返送して、凝集槽
１内のＳＳ濃度が０．５〜６．５％となるようにする。 【効果】 膜分離装置の膜面に付着した汚泥によるケー
キ抵抗が小さいものとなる。また、膜面の汚泥付着量を
低く抑えて逆洗操作のみで容易に剥離除去できるように
なる。膜分離装置の膜フラックスの低下が防止され、フ
ラックスが安定に維持されるようになり、薬品洗浄頻度
は大幅に低減される。
った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜のフラック
スを安定化して、薬品洗浄頻度を低減する。 【解決手段】 凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分
離装置３の濃縮液の一部を凝集槽１に返送して、凝集槽
１内のＳＳ濃度が０．５〜６．５％となるようにする。 【効果】 膜分離装置の膜面に付着した汚泥によるケー
キ抵抗が小さいものとなる。また、膜面の汚泥付着量を
低く抑えて逆洗操作のみで容易に剥離除去できるように
なる。膜分離装置の膜フラックスの低下が防止され、フ
ラックスが安定に維持されるようになり、薬品洗浄頻度
は大幅に低減される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は排水の凝集処理方法
に係り、特に、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応
を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜の透過
流束（フラックス）の安定化を図る排水の凝集処理方法
に関する。
に係り、特に、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応
を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜の透過
流束（フラックス）の安定化を図る排水の凝集処理方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】排水に無機系凝集剤を添加して固液分離
する凝集処理技術では、一般に、固液分離手段として沈
殿法や加圧浮上法が適用されている。このうち、沈殿法
を適用した凝集処理法では、フッ素含有排水の処理に当
り、非重合性アルミニウム化合物を添加して凝集処理し
た後沈殿分離し、分離汚泥を凝集工程へ返送して、得ら
れる汚泥の脱水性を改善する方法が提案されている。
する凝集処理技術では、一般に、固液分離手段として沈
殿法や加圧浮上法が適用されている。このうち、沈殿法
を適用した凝集処理法では、フッ素含有排水の処理に当
り、非重合性アルミニウム化合物を添加して凝集処理し
た後沈殿分離し、分離汚泥を凝集工程へ返送して、得ら
れる汚泥の脱水性を改善する方法が提案されている。
【０００３】一方、排水の除濁を目的として、排水に必
要に応じてＰＡＣ（ポリ塩化アルミニウム）、硫酸バン
ド（Ａｌ2 （ＳＯ4 ）3 ）、塩化第二鉄（ＦｅＣｌ3 ）
等の凝集剤を添加して膜分離処理する方法がある。ま
た、この方法をフッ素含有排水の処理に適用した例とし
て、フッ素含有排水にカルシウム化合物及び／又はアル
ミニウム化合物を添加して凝集処理した後、膜分離処理
する方法において、膜分離装置の濃縮水の一部を凝集工
程に返送することにより、膜のスケール障害を防止する
方法が提案されている（特公平７−５３２７６号公
報）。
要に応じてＰＡＣ（ポリ塩化アルミニウム）、硫酸バン
ド（Ａｌ2 （ＳＯ4 ）3 ）、塩化第二鉄（ＦｅＣｌ3 ）
等の凝集剤を添加して膜分離処理する方法がある。ま
た、この方法をフッ素含有排水の処理に適用した例とし
て、フッ素含有排水にカルシウム化合物及び／又はアル
ミニウム化合物を添加して凝集処理した後、膜分離処理
する方法において、膜分離装置の濃縮水の一部を凝集工
程に返送することにより、膜のスケール障害を防止する
方法が提案されている（特公平７−５３２７６号公
報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来、排水の凝集処理
において、固液分離手段として膜分離処理を採用した場
合、膜のフラックス低下が著しく、フラックスの回復の
ための薬品洗浄頻度が高いことから、薬品洗浄コストの
高騰、装置稼動効率の低下などの問題があった。
において、固液分離手段として膜分離処理を採用した場
合、膜のフラックス低下が著しく、フラックスの回復の
ための薬品洗浄頻度が高いことから、薬品洗浄コストの
高騰、装置稼動効率の低下などの問題があった。
【０００５】前述の如く、固液分離手段として沈殿処理
を採用したものにおいて、得られる汚泥の脱水性の向上
を図る技術や、固液分離手段として膜分離処理を採用し
たものであっても、特公平７−５３２７６号公報の如
く、膜のスケール障害を防止するための技術は提案され
ているが、膜のフラックスの安定化についての検討はな
されていないのが現状である。
を採用したものにおいて、得られる汚泥の脱水性の向上
を図る技術や、固液分離手段として膜分離処理を採用し
たものであっても、特公平７−５３２７６号公報の如
く、膜のスケール障害を防止するための技術は提案され
ているが、膜のフラックスの安定化についての検討はな
されていないのが現状である。
【０００６】本発明は上記従来の実情に鑑みてなされた
ものであり、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を
行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜のフラッ
クスを安定化して、薬品洗浄頻度を低減する排水の凝集
処理方法を提供することを目的とする。
ものであり、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を
行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜のフラッ
クスを安定化して、薬品洗浄頻度を低減する排水の凝集
処理方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の排水の凝集処理
方法は、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行っ
た後膜分離装置で固液分離する排水の凝集処理方法にお
いて、凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分離装置の
濃縮液の一部を、前記凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜７
％となるように該凝集槽に返送することを特徴とする。
方法は、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行っ
た後膜分離装置で固液分離する排水の凝集処理方法にお
いて、凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分離装置の
濃縮液の一部を、前記凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜７
％となるように該凝集槽に返送することを特徴とする。
【０００８】本発明では、凝集剤として鉄塩を用いるこ
とにより、水酸化鉄粒子の晶析作用という良好な凝集効
果で分離性に優れた凝集汚泥を得ることができ、これに
より膜のフラックスの低下を防止することができる。
とにより、水酸化鉄粒子の晶析作用という良好な凝集効
果で分離性に優れた凝集汚泥を得ることができ、これに
より膜のフラックスの低下を防止することができる。
【０００９】また、この凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜
６．５％となるように膜分離装置の濃縮液の一部を返送
することにより、膜分離装置の膜面に付着した汚泥によ
るケーキ抵抗が小さいものとなり、また、膜面の汚泥付
着量を抑制して逆洗操作のみで容易に剥離除去できるよ
うになる。このため、膜分離装置の膜フラックスの低下
が防止され、フラックスが安定に維持されるようにな
り、薬品洗浄頻度は大幅に低減される。
６．５％となるように膜分離装置の濃縮液の一部を返送
することにより、膜分離装置の膜面に付着した汚泥によ
るケーキ抵抗が小さいものとなり、また、膜面の汚泥付
着量を抑制して逆洗操作のみで容易に剥離除去できるよ
うになる。このため、膜分離装置の膜フラックスの低下
が防止され、フラックスが安定に維持されるようにな
り、薬品洗浄頻度は大幅に低減される。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１１】図１〜３は本発明の排水の凝集処理方法の
実施の形態を示す系統図である。図１〜３において、１
は凝集槽、２は循環槽、３はポンプ、４は膜モジュー
ル、５は逆洗用加圧ポット、６はコンプレッサ、７は膜
浸漬槽である。
実施の形態を示す系統図である。図１〜３において、１
は凝集槽、２は循環槽、３はポンプ、４は膜モジュー
ル、５は逆洗用加圧ポット、６はコンプレッサ、７は膜
浸漬槽である。
【００１２】本発明の排水の凝集処理方法は、排水に凝
集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で
固液分離するに当り、凝集剤として鉄塩を用いると共
に、膜分離装置の濃縮液の一部を凝集槽内のＳＳ濃度が
０．５〜７％となるように凝集槽に返送するものである
が、具体的には、次のような方法を採用することができ
る。
集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で
固液分離するに当り、凝集剤として鉄塩を用いると共
に、膜分離装置の濃縮液の一部を凝集槽内のＳＳ濃度が
０．５〜７％となるように凝集槽に返送するものである
が、具体的には、次のような方法を採用することができ
る。
【００１３】 図１に示す如く、原水を凝集槽１に導
入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液
を循環槽２を経てポンプ３により膜モジュール４に送給
して膜分離し、透過水を逆洗用加圧ポット５を経て処理
水として系外に排出し、濃縮液を循環槽２に循環し、こ
の循環槽２内の液を水中ポンプ（図示せず）で凝集槽１
に返送する。
入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液
を循環槽２を経てポンプ３により膜モジュール４に送給
して膜分離し、透過水を逆洗用加圧ポット５を経て処理
水として系外に排出し、濃縮液を循環槽２に循環し、こ
の循環槽２内の液を水中ポンプ（図示せず）で凝集槽１
に返送する。
【００１４】 図２に示す如く、原水を凝集槽１に導
入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液
を循環槽２を経てポンプ３により膜モジュール４に送給
して膜分離し、透過水を逆洗用加圧ポット５を経て処理
水として系外に排出し、濃縮液の一部を凝集槽１に返送
し、残部を循環槽２に返送する。
入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液
を循環槽２を経てポンプ３により膜モジュール４に送給
して膜分離し、透過水を逆洗用加圧ポット５を経て処理
水として系外に排出し、濃縮液の一部を凝集槽１に返送
し、残部を循環槽２に返送する。
【００１５】 図３に示す如く、膜モジュール４を膜
浸漬槽７に浸漬したものを用い、原水を凝集槽１に導入
し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液を
膜浸漬槽７に導入し、膜モジュール４の透過水を処理水
として取り出し、この膜浸漬槽７内の液を水中ポンプ
（図示せず）で凝集槽１に返送する。
浸漬槽７に浸漬したものを用い、原水を凝集槽１に導入
し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液を
膜浸漬槽７に導入し、膜モジュール４の透過水を処理水
として取り出し、この膜浸漬槽７内の液を水中ポンプ
（図示せず）で凝集槽１に返送する。
【００１６】本発明において、凝集剤として用いる鉄塩
としては、塩化第二鉄（ＦｅＣｌ3）、硫酸第二鉄（Ｆ
ｅ2 （ＳＯ4 ）3 ）、硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ4 ）等を用
いることができる。これらの鉄塩の添加量は原水に対し
てＦｅ換算で１０〜５００ｍｇ／Ｌとするのが好まし
い。
としては、塩化第二鉄（ＦｅＣｌ3）、硫酸第二鉄（Ｆ
ｅ2 （ＳＯ4 ）3 ）、硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ4 ）等を用
いることができる。これらの鉄塩の添加量は原水に対し
てＦｅ換算で１０〜５００ｍｇ／Ｌとするのが好まし
い。
【００１７】本発明においては、凝集剤としてこれらの
鉄塩を単独で用いても良く、アルミニウム塩等の他の凝
集剤を併用添加しても良い。この場合、アルミニウム塩
としては、塩化アルミニウム（ＡｌＣｌ3 ）、硫酸バン
ド（Ａｌ2 （ＳＯ4 ）3 ）、その他、水酸化アルミニウ
ム（Ａｌ（ＯＨ）3 ）又は酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ
3 ）を塩酸（ＨＣｌ）又は硫酸（Ｈ2 ＳＯ4 ）で溶解し
たものを用いても良い。なお、Ａｌ3+として解離しない
ＰＡＣは本発明に好適ではない。
鉄塩を単独で用いても良く、アルミニウム塩等の他の凝
集剤を併用添加しても良い。この場合、アルミニウム塩
としては、塩化アルミニウム（ＡｌＣｌ3 ）、硫酸バン
ド（Ａｌ2 （ＳＯ4 ）3 ）、その他、水酸化アルミニウ
ム（Ａｌ（ＯＨ）3 ）又は酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ
3 ）を塩酸（ＨＣｌ）又は硫酸（Ｈ2 ＳＯ4 ）で溶解し
たものを用いても良い。なお、Ａｌ3+として解離しない
ＰＡＣは本発明に好適ではない。
【００１８】アルミニウム塩を併用する場合、その添加
量はＡｌ換算で原水に対して５〜１００ｍｇ／Ｌとする
のが好ましい。
量はＡｌ換算で原水に対して５〜１００ｍｇ／Ｌとする
のが好ましい。
【００１９】原水の凝集処理に当っては、必要に応じて
水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、水酸化カリウム（ＫＯ
Ｈ）、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）、酸化カル
シウム（ＣａＯ）、水酸化アンモニウム（ＮＨ4 ＯＨ）
等のアルカリ、又は、ＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 、硝酸（ＨＮ
Ｏ3 ）等の鉱酸を添加して、ｐＨを６．０〜１１程度に
調整する。
水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、水酸化カリウム（ＫＯ
Ｈ）、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）、酸化カル
シウム（ＣａＯ）、水酸化アンモニウム（ＮＨ4 ＯＨ）
等のアルカリ、又は、ＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 、硝酸（ＨＮ
Ｏ3 ）等の鉱酸を添加して、ｐＨを６．０〜１１程度に
調整する。
【００２０】本発明においては、凝集槽１内のＳＳ濃度
が０．５〜６．５％となるように、膜モジュール４の濃
縮液の一部、具体的には、図１に示す如く濃縮液が循環
される循環槽２内液の一部、図２に示す如く膜モジュー
ル４からの濃縮液の一部、或いは、図３に示す如く膜浸
漬槽７内液の一部、を凝集槽１に返送する。
が０．５〜６．５％となるように、膜モジュール４の濃
縮液の一部、具体的には、図１に示す如く濃縮液が循環
される循環槽２内液の一部、図２に示す如く膜モジュー
ル４からの濃縮液の一部、或いは、図３に示す如く膜浸
漬槽７内液の一部、を凝集槽１に返送する。
【００２１】凝集槽１内のＳＳ濃度が０．５％未満で
は、ケーキ抵抗の大きい汚泥が生成し、６．５％を超え
ると膜面のケーキ付着厚みが増し、逆洗操作のみではケ
ーキの剥離が不十分となり、いずれの場合も、膜のフラ
ックス低下速度が大きくなる。好ましい凝集槽１内のＳ
Ｓ濃度は１．０〜２．０％である。このようなＳＳ濃度
とするための膜モジュール４の濃縮液の返送量は、一般
に、原水流量の０．５〜３．０倍である。
は、ケーキ抵抗の大きい汚泥が生成し、６．５％を超え
ると膜面のケーキ付着厚みが増し、逆洗操作のみではケ
ーキの剥離が不十分となり、いずれの場合も、膜のフラ
ックス低下速度が大きくなる。好ましい凝集槽１内のＳ
Ｓ濃度は１．０〜２．０％である。このようなＳＳ濃度
とするための膜モジュール４の濃縮液の返送量は、一般
に、原水流量の０．５〜３．０倍である。
【００２２】循環槽２又は膜浸漬槽７は、そのＳＳ濃度
が１〜５％となるように、適宜槽底部より汚泥を抜き出
す。このＳＳ濃度が１％未満では処理水量が低下し、５
％を超えると膜フラックスが低下し易くなる。
が１〜５％となるように、適宜槽底部より汚泥を抜き出
す。このＳＳ濃度が１％未満では処理水量が低下し、５
％を超えると膜フラックスが低下し易くなる。
【００２３】本発明において、膜モジュール４の分離膜
としては、ＭＦ（精密濾過）膜又はＵＦ（限外濾過）膜
が好適に使用される。膜の材質や形式には特に制限はな
く、図３に示すような浸漬膜を用いることもできる。こ
の場合には、循環槽が膜浸漬槽を兼ねることとなり、循
環ポンプは不要となる。
としては、ＭＦ（精密濾過）膜又はＵＦ（限外濾過）膜
が好適に使用される。膜の材質や形式には特に制限はな
く、図３に示すような浸漬膜を用いることもできる。こ
の場合には、循環槽が膜浸漬槽を兼ねることとなり、循
環ポンプは不要となる。
【００２４】膜分離条件としては、例えば、図１，２に
示すようなクロスフロー濾過においては、膜モジュール
内流速が０．５〜３．０ｍ／ｓとなるようにするのが好
ましい。
示すようなクロスフロー濾過においては、膜モジュール
内流速が０．５〜３．０ｍ／ｓとなるようにするのが好
ましい。
【００２５】また、膜モジュールは所定時間の濾過処理
の後、透過水（処理水）を逆流させて定期的に逆洗を行
うのが好ましく、逆洗は、５〜５００分の濾過に対して
１回の頻度で３〜３０秒間、逆洗用加圧ポット５内の透
過水をコンプレッサ６で１〜３ｋｇ／ｃｍ2 に加圧して
膜モジュール４に逆流させて行うのが好ましい。
の後、透過水（処理水）を逆流させて定期的に逆洗を行
うのが好ましく、逆洗は、５〜５００分の濾過に対して
１回の頻度で３〜３０秒間、逆洗用加圧ポット５内の透
過水をコンプレッサ６で１〜３ｋｇ／ｃｍ2 に加圧して
膜モジュール４に逆流させて行うのが好ましい。
【００２６】このような本発明の方法は、有機性又は無
機性の濁質を含み、特に、鉄や亜鉛等の重金属イオンを
含む排水の凝集処理に好適であり、定期的な凝集を行う
ことで、長期にわたり薬品洗浄を行うことなく、膜フラ
ックスを安定に維持することができる。
機性の濁質を含み、特に、鉄や亜鉛等の重金属イオンを
含む排水の凝集処理に好適であり、定期的な凝集を行う
ことで、長期にわたり薬品洗浄を行うことなく、膜フラ
ックスを安定に維持することができる。
【００２７】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００２８】実施例１ 図１に示す方法に従って、排煙脱硫排水を除く石炭火力
発電所の一般排水（ｐＨ：２．９、ＳＳ：３２ｍｇ／
Ｌ、ＣＯＤMn：３．８ｍｇ／Ｌ、Ａｌ：３．６ｍｇ／
Ｌ、Ｆ：０．３ｍｇ／Ｌ、Ｔ−Ｐ：１．８ｍｇ／Ｌ）を
原水として凝集処理を行った。
発電所の一般排水（ｐＨ：２．９、ＳＳ：３２ｍｇ／
Ｌ、ＣＯＤMn：３．８ｍｇ／Ｌ、Ａｌ：３．６ｍｇ／
Ｌ、Ｆ：０．３ｍｇ／Ｌ、Ｔ−Ｐ：１．８ｍｇ／Ｌ）を
原水として凝集処理を行った。
【００２９】装置各部の仕様、運転条件は次の通りであ
る。
る。
【００３０】原水流量：２００Ｌ／ｄａｙ 凝集槽容量：２０Ｌ 凝集剤：ＦｅＣｌ3 凝集剤添加量：５０ｍｇ／Ｌ（Ｆｅ換算） 凝集槽ｐＨ：７．０（ＮａＯＨで調整） 凝集槽ＳＳ濃度：１．０％（循環槽内液を２００Ｌ／ｄ
ａｙで返送） 循環槽容量：２０Ｌ 循環槽ＳＳ濃度：２％ 膜モジュール：内径５．５ｍｍ、表面積０．０３６ｍ2
ＭＦ膜使用 膜モジュールへの流量：２．０ｍ／ｓ 透過水量：５．０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ なお、膜モジュールは、１５分に５秒の頻度で、透過水
を２ｋｇ／ｃｍ2 に昇圧して逆流させることにより逆洗
した。
ａｙで返送） 循環槽容量：２０Ｌ 循環槽ＳＳ濃度：２％ 膜モジュール：内径５．５ｍｍ、表面積０．０３６ｍ2
ＭＦ膜使用 膜モジュールへの流量：２．０ｍ／ｓ 透過水量：５．０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ なお、膜モジュールは、１５分に５秒の頻度で、透過水
を２ｋｇ／ｃｍ2 に昇圧して逆流させることにより逆洗
した。
【００３１】循環水側平均圧力（Ａ）と透過水側圧力
（Ｂ）との差を０．５ｋｇ／ｃｍ2 に換算（圧力値に比
例）し、循環水温度２５℃に粘性換算して求めたフラッ
クスを基準換算フラックス（ＷＷＦ）とし、基準換算フ
ラックスの経時変化を表１に示した。この基準換算フラ
ックスと運転日数との関係から１日当りのフラックス低
下速度（ｍｄｄ）を求め、結果を表１に示した。
（Ｂ）との差を０．５ｋｇ／ｃｍ2 に換算（圧力値に比
例）し、循環水温度２５℃に粘性換算して求めたフラッ
クスを基準換算フラックス（ＷＷＦ）とし、基準換算フ
ラックスの経時変化を表１に示した。この基準換算フラ
ックスと運転日数との関係から１日当りのフラックス低
下速度（ｍｄｄ）を求め、結果を表１に示した。
【００３２】また、各運転日数毎に循環槽底部から取り
出した液を１日静置した後の全容量に対する沈降汚泥容
量の割合（％）をスラッジ容量（ＳＶ）として求め、結
果を表１に併記した。
出した液を１日静置した後の全容量に対する沈降汚泥容
量の割合（％）をスラッジ容量（ＳＶ）として求め、結
果を表１に併記した。
【００３３】比較例１ 実施例１において、凝集剤としてＦｅＣｌ3 の代りにＰ
ＡＣをＡｌ換算で５０ｍｇ／Ｌ添加したこと以外は同様
にして、基準換算フラックス及びスラッジ容量の経時変
化とフラックス低下速度を求め、結果を表１に示した。
ＡＣをＡｌ換算で５０ｍｇ／Ｌ添加したこと以外は同様
にして、基準換算フラックス及びスラッジ容量の経時変
化とフラックス低下速度を求め、結果を表１に示した。
【００３４】
【表１】
【００３５】表１より、凝集剤としてＦｅＣｌ3 を用い
た実施例１では、ＰＡＣを用いた比較例１よりも分離
性、沈降性の良い圧密化された汚泥が得られ、これによ
りフラックス低下速度も小さくなっていることがわか
る。
た実施例１では、ＰＡＣを用いた比較例１よりも分離
性、沈降性の良い圧密化された汚泥が得られ、これによ
りフラックス低下速度も小さくなっていることがわか
る。
【００３６】実施例２〜６、比較例２〜４ 図１に示す方法に従って、研究所排水（ｐＨ：４．２、
ＳＳ：２０ｍｇ／Ｌ）を原水として凝集処理を行った。
ＳＳ：２０ｍｇ／Ｌ）を原水として凝集処理を行った。
【００３７】装置各部の仕様、運転条件は次の通りであ
る。
る。
【００３８】原水流量：２００Ｌ／ｄａｙ 凝集槽容量：２０Ｌ 凝集剤：ＦｅＣｌ3 凝集剤添加量：１００ｍｇ／Ｌ（Ｆｅ換算） 凝集槽ｐＨ：７．０（ＮａＯＨで調整） 凝集槽ＳＳ濃度：表２に示す（循環槽内液を原水量に対
して表２に示す割合で返送） 循環槽容量：２０Ｌ 循環槽ＳＳ濃度：７％ 膜モジュール：内径５．５ｍｍ、表面積０．０３６ｍ2
ＭＦ膜使用 膜モジュールへの流量：２．０ｍ／ｓ 透過水量：５．０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ なお、膜モジュールは、１５分に５秒の頻度で、透過水
を２ｋｇ／ｃｍ2 に昇圧して逆流させることにより逆洗
した。
して表２に示す割合で返送） 循環槽容量：２０Ｌ 循環槽ＳＳ濃度：７％ 膜モジュール：内径５．５ｍｍ、表面積０．０３６ｍ2
ＭＦ膜使用 膜モジュールへの流量：２．０ｍ／ｓ 透過水量：５．０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ なお、膜モジュールは、１５分に５秒の頻度で、透過水
を２ｋｇ／ｃｍ2 に昇圧して逆流させることにより逆洗
した。
【００３９】各例において、基準換算フラックス（ＷＷ
Ｆ）及びフラックス低下速度（ｍｄｄ）を実施例１と同
様にして求め、結果を表２に示した。
Ｆ）及びフラックス低下速度（ｍｄｄ）を実施例１と同
様にして求め、結果を表２に示した。
【００４０】比較例５ 実施例２において、凝集槽を省略し、循環槽に直接原水
を導入すると共にＦｅＣｌ3 及びＮａＯＨを添加したこ
と以外は同様に処理を行い（ただし、循環槽内ＳＳ濃度
は７．０％）、同様に基準換算フラックス（ＷＷＦ）及
びフラックス低下速度（ｍｄｄ）を求め、結果を表２に
示した。
を導入すると共にＦｅＣｌ3 及びＮａＯＨを添加したこ
と以外は同様に処理を行い（ただし、循環槽内ＳＳ濃度
は７．０％）、同様に基準換算フラックス（ＷＷＦ）及
びフラックス低下速度（ｍｄｄ）を求め、結果を表２に
示した。
【００４１】
【表２】
【００４２】表２より次のことが明らかである。
【００４３】即ち、凝集槽内ＳＳ濃度が０．２％以下の
比較例２，３及び凝集槽を省略した比較例５ではフラッ
クス低下速度が大きい。これは凝集槽内ＳＳ濃度が小さ
いと膨張した汚泥になり、膜面に付着したケーキの剥離
が逆洗流では不十分なためであり、また、循環槽を省略
すると膜面から膜内部でＳＳが析出し、逆洗流でのケー
キ剥離が不十分なためであると考えられる。
比較例２，３及び凝集槽を省略した比較例５ではフラッ
クス低下速度が大きい。これは凝集槽内ＳＳ濃度が小さ
いと膨張した汚泥になり、膜面に付着したケーキの剥離
が逆洗流では不十分なためであり、また、循環槽を省略
すると膜面から膜内部でＳＳが析出し、逆洗流でのケー
キ剥離が不十分なためであると考えられる。
【００４４】また、凝集槽内ＳＳ濃度を６．８％とした
比較例４でも、膜面のケーキ付着厚みが増すために、や
はり、フラックス低下速度が大きくなる。
比較例４でも、膜面のケーキ付着厚みが増すために、や
はり、フラックス低下速度が大きくなる。
【００４５】これに対して、凝集槽を設け、凝集槽内Ｓ
Ｓ濃度が０．５〜６．５％、特に１．０〜２．０％とし
た実施例では、フラックス低下速度が小さく、逆洗のみ
でフラックスを安定に維持できる。
Ｓ濃度が０．５〜６．５％、特に１．０〜２．０％とし
た実施例では、フラックス低下速度が小さく、逆洗のみ
でフラックスを安定に維持できる。
【００４６】実施例７、比較例６，７ 実施例１で原水としたものと同様の石炭火力発電所の一
般排水を原水としたこと以外は、実施例２、比較例２，
３と同様にして処理を行い、同様にフラックス低下速度
を求め、結果を表３に示した。
般排水を原水としたこと以外は、実施例２、比較例２，
３と同様にして処理を行い、同様にフラックス低下速度
を求め、結果を表３に示した。
【００４７】この結果からも、凝集槽ＳＳ濃度を０．５
％以上とすることで、フラックス低下速度を小さくする
ことができることがわかる。
％以上とすることで、フラックス低下速度を小さくする
ことができることがわかる。
【００４８】
【表３】
【００４９】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の排水の凝集
処理方法によれば、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集
反応を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜の
フラックスを安定化して、薬品洗浄頻度を低減すること
ができる。このため、薬品洗浄のための薬剤コストを低
減すると共に、膜の予備個数の低減を図ることができ
る。また、装置稼動効率が向上することで、排水の貯水
槽容量を縮小することができ、設備費が安価となる。
処理方法によれば、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集
反応を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜の
フラックスを安定化して、薬品洗浄頻度を低減すること
ができる。このため、薬品洗浄のための薬剤コストを低
減すると共に、膜の予備個数の低減を図ることができ
る。また、装置稼動効率が向上することで、排水の貯水
槽容量を縮小することができ、設備費が安価となる。
【図１】本発明の排水の凝集処理方法の実施の形態を示
す系統図である。
す系統図である。
【図２】本発明の排水の凝集処理方法の別の実施の形態
を示す系統図である。
を示す系統図である。
【図３】本発明の排水の凝集処理方法の更に別の実施の
形態を示す系統図である。
形態を示す系統図である。
１ 凝集槽 ２ 循環槽 ３ ポンプ ４ 膜モジュール ５ 逆洗用加圧ポット ６ コンプレッサ ７ 膜浸漬槽
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松渓 直樹 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応
を行った後膜分離装置で固液分離する排水の凝集処理方
法において、 凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分離装置の濃縮液
の一部を、前記凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜６．５％
となるように該凝集槽に返送することを特徴とする排水
の凝集処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16318996A JP3829364B2 (ja) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | 排水の凝集処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16318996A JP3829364B2 (ja) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | 排水の凝集処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH105763A true JPH105763A (ja) | 1998-01-13 |
| JP3829364B2 JP3829364B2 (ja) | 2006-10-04 |
Family
ID=15768966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16318996A Expired - Fee Related JP3829364B2 (ja) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | 排水の凝集処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3829364B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006043616A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 水処理方法および水処理装置 |
| SG125100A1 (en) * | 2003-01-09 | 2006-09-29 | Kuraray Co | Waste water tratment method |
| JP2008086966A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-17 | Nomura Micro Sci Co Ltd | 純水製造方法及び純水製造装置 |
| JP2009220067A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Ngk Insulators Ltd | 重金属イオンを、無機懸濁粒子と同時に無害化処理する方法及び無害化処理装置 |
| JP2013202582A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Kurita Water Ind Ltd | カルシウム・マグネシウム含有水の処理方法及び処理装置 |
-
1996
- 1996-06-24 JP JP16318996A patent/JP3829364B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG125100A1 (en) * | 2003-01-09 | 2006-09-29 | Kuraray Co | Waste water tratment method |
| JP2006043616A (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 水処理方法および水処理装置 |
| JP2008086966A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-17 | Nomura Micro Sci Co Ltd | 純水製造方法及び純水製造装置 |
| JP2009220067A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Ngk Insulators Ltd | 重金属イオンを、無機懸濁粒子と同時に無害化処理する方法及び無害化処理装置 |
| JP2013202582A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Kurita Water Ind Ltd | カルシウム・マグネシウム含有水の処理方法及び処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3829364B2 (ja) | 2006-10-04 |
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